JPH0418232B2 - - Google Patents
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- JPH0418232B2 JPH0418232B2 JP60144158A JP14415885A JPH0418232B2 JP H0418232 B2 JPH0418232 B2 JP H0418232B2 JP 60144158 A JP60144158 A JP 60144158A JP 14415885 A JP14415885 A JP 14415885A JP H0418232 B2 JPH0418232 B2 JP H0418232B2
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- JP
- Japan
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- fin
- intercooler
- ratio
- air
- performance
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Links
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F3/00—Plate-like or laminated elements; Assemblies of plate-like or laminated elements
- F28F3/02—Elements or assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with recesses, with corrugations
- F28F3/025—Elements or assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with recesses, with corrugations the means being corrugated, plate-like elements
- F28F3/027—Elements or assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with recesses, with corrugations the means being corrugated, plate-like elements with openings, e.g. louvered corrugated fins; Assemblies of corrugated strips
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は熱交換器のインナーフインに関するも
ので、気体対気体熱交換器、例えば過給機用熱交
換器、いわゆるインタークーラとして用いて有効
である。
ので、気体対気体熱交換器、例えば過給機用熱交
換器、いわゆるインタークーラとして用いて有効
である。
近年、自動車の高出力化の目的でターボ過給機
を搭載した車両が増えつつある。（ターボ過給機
はエンジンの排気ガス圧力によつてシヤフトの一
端に取付けたタービンを回転させ、これに伴つて
シヤフトの他端に取付けたコンプレツサが回転し
て、エンジンの燃焼室に空気を過給するものであ
る）このターボ過給機によつてエンジンの燃焼室
に過給される空気は高温高圧になるため、過給空
気を冷却する熱交換器（以下、インタークーラと
称す）を装着した車両も増加の傾向を示してい
る。インタークーラには空冷式と水冷式とがある
が、特に最近ではコスト的い有利な空冷式が主流
となりつつあり、例えば実開昭59−148978号公報
等に開示されている。
を搭載した車両が増えつつある。（ターボ過給機
はエンジンの排気ガス圧力によつてシヤフトの一
端に取付けたタービンを回転させ、これに伴つて
シヤフトの他端に取付けたコンプレツサが回転し
て、エンジンの燃焼室に空気を過給するものであ
る）このターボ過給機によつてエンジンの燃焼室
に過給される空気は高温高圧になるため、過給空
気を冷却する熱交換器（以下、インタークーラと
称す）を装着した車両も増加の傾向を示してい
る。インタークーラには空冷式と水冷式とがある
が、特に最近ではコスト的い有利な空冷式が主流
となりつつあり、例えば実開昭59−148978号公報
等に開示されている。
これらのインタークーラは、高温の過給気を冷
却する上で、伝熱面積を向上する目的としてイン
ナーフインを流体通路内に内蔵する構成である。
ところが、インナーフインの形状等によつては、
インタークーラ内の圧力損失が増加して、エンジ
ンの燃焼室に供給される過給圧が減少、つまり充
填効率が減少してしまつてエンジントルクがかえ
つて低下してしまうという問題点を有している。
却する上で、伝熱面積を向上する目的としてイン
ナーフインを流体通路内に内蔵する構成である。
ところが、インナーフインの形状等によつては、
インタークーラ内の圧力損失が増加して、エンジ
ンの燃焼室に供給される過給圧が減少、つまり充
填効率が減少してしまつてエンジントルクがかえ
つて低下してしまうという問題点を有している。
そこで本発明は、上記の点に鑑みてなされるも
のであつて、インタークーラ用熱交換器におい
て、高温空気を効率良く冷却し、しかも低圧力損
失の熱交換器となるインナーフインの最適形状及
び寸法関係を提供することにある。一般には圧力
損失を抑える目的で第６図、第７図に示すストレ
ートフイン（ルーバやスリツトの設けられていな
いフイン）を用いることが多いのに対して、イン
タークーラの性能はあくまでも過給気の放熱量と
圧力損失との適合によつて決定されるものであ
り、本発明者らの検討によると、上記ストレート
フインは圧力損失が小さいという点では効果はあ
るものの、過給気側熱伝達率、つまり放熱量に問
題があることが判明した。
のであつて、インタークーラ用熱交換器におい
て、高温空気を効率良く冷却し、しかも低圧力損
失の熱交換器となるインナーフインの最適形状及
び寸法関係を提供することにある。一般には圧力
損失を抑える目的で第６図、第７図に示すストレ
ートフイン（ルーバやスリツトの設けられていな
いフイン）を用いることが多いのに対して、イン
タークーラの性能はあくまでも過給気の放熱量と
圧力損失との適合によつて決定されるものであ
り、本発明者らの検討によると、上記ストレート
フインは圧力損失が小さいという点では効果はあ
るものの、過給気側熱伝達率、つまり放熱量に問
題があることが判明した。
そこで第１図に示すオフセツトフインを用いて
更に検討・実験を行つた。このオフセツトフイン
は、エンジンオイルを冷却するオイルクーラとし
て用いられているが、オイルクーラとインターク
ーラとは以下に述べる冷却流体の相違があるの
で、単にオイルクーラ用インナーフインをインタ
ークーラに用いると性能を低下する可能性があ
る。つまりオイルの場合では流速は0.2〜１ｍ／
ｓ程度の流速で、かつ動粘性係数は温度によつて
も異なるが0.9×10-5m2／ｓ程度のオーダーに対
し、インタークーラとして用いる場合は空気の流
速が数十ｍ／ｓで、かつ動粘性係数は0.24×10-4
m2／ｓと大きく異なる。すなわちオイルクーラで
は相当円直径を代表長さとしたレイノルズRedが
100〜300程度と小さい領域（層流）で用いられる
のに対し、インタークーラはレイノズルRedは
2000以上（乱流）で用いられることが多い。さら
に温度場と速度場の相関を示すといわれているプ
ラントル数も、空気では100℃で0.71程度に対し、
オイルでは110℃で140と大きく異なることから考
えても伝熱の挙動が全く異なる。
更に検討・実験を行つた。このオフセツトフイン
は、エンジンオイルを冷却するオイルクーラとし
て用いられているが、オイルクーラとインターク
ーラとは以下に述べる冷却流体の相違があるの
で、単にオイルクーラ用インナーフインをインタ
ークーラに用いると性能を低下する可能性があ
る。つまりオイルの場合では流速は0.2〜１ｍ／
ｓ程度の流速で、かつ動粘性係数は温度によつて
も異なるが0.9×10-5m2／ｓ程度のオーダーに対
し、インタークーラとして用いる場合は空気の流
速が数十ｍ／ｓで、かつ動粘性係数は0.24×10-4
m2／ｓと大きく異なる。すなわちオイルクーラで
は相当円直径を代表長さとしたレイノルズRedが
100〜300程度と小さい領域（層流）で用いられる
のに対し、インタークーラはレイノズルRedは
2000以上（乱流）で用いられることが多い。さら
に温度場と速度場の相関を示すといわれているプ
ラントル数も、空気では100℃で0.71程度に対し、
オイルでは110℃で140と大きく異なることから考
えても伝熱の挙動が全く異なる。
本発明者らは以上の点を鑑みて、種々の実験・
検討を行つたところ、空気等の気体に対して熱交
換率が高く、かつ圧力損失の小さいイナーフイン
の寸法関係を見出した。本発明はこれに基づいて
なされたものである。
検討を行つたところ、空気等の気体に対して熱交
換率が高く、かつ圧力損失の小さいイナーフイン
の寸法関係を見出した。本発明はこれに基づいて
なされたものである。
本発明は、インナーフインのフインピツチＰと
フイン高さＢ、セギユメント長さＬに注目して、
その寸法関係を、３mm≦Ｐ≦７mm、３mm≦Ｂ≦６
mm、０＜2L／Ｐ≦３としたところにある。
フイン高さＢ、セギユメント長さＬに注目して、
その寸法関係を、３mm≦Ｐ≦７mm、３mm≦Ｂ≦６
mm、０＜2L／Ｐ≦３としたところにある。
以下、本発明を図に示す一実施例に基づいて詳
細に説明する。
細に説明する。
第１図はインタークーラの流体通路体に設けら
れるインナーフインを示す部分斜視図、第２図は
本発明の一実施例であるインタークーラの斜視
図、第３図は第２図における−線に沿う部分
斜視断面図である。
れるインナーフインを示す部分斜視図、第２図は
本発明の一実施例であるインタークーラの斜視
図、第３図は第２図における−線に沿う部分
斜視断面図である。
このインタークーラは、両端面に椀状突出部１
ａを有するアルミニウム製のプレートを２枚向か
い合わせて接合し、その内部に流体通路２を形成
している。これらの接合された２枚のプレート１
の組が順次積合され、各プレート１の組間には熱
交換を向上させるためのフイン３が挿入配設され
ている。また椀状突出部１ａは各々連通して吸入
部４、吐出部５を形成するとともに、吸収部４、
吐出部５には各々吸入管６、吐出管７が連結され
ている。また吸入管６は図示せぬ過給機に接続さ
れるとともに、吐出管７は図示せぬエンジンの吸
気管と接続されている。尚、各プレート１、フイ
ン３はろう付けによつて接合されている。
ａを有するアルミニウム製のプレートを２枚向か
い合わせて接合し、その内部に流体通路２を形成
している。これらの接合された２枚のプレート１
の組が順次積合され、各プレート１の組間には熱
交換を向上させるためのフイン３が挿入配設され
ている。また椀状突出部１ａは各々連通して吸入
部４、吐出部５を形成するとともに、吸収部４、
吐出部５には各々吸入管６、吐出管７が連結され
ている。また吸入管６は図示せぬ過給機に接続さ
れるとともに、吐出管７は図示せぬエンジンの吸
気管と接続されている。尚、各プレート１、フイ
ン３はろう付けによつて接合されている。
また、第２図に示す様に流体通路２内には第１
図に示す矩形波形状とインナーフイン８いわゆる
オフセツトフインが挿入されて、過給機から供給
される過給気の熱交換率の向上を図つている。こ
のオフセツトフイン８は第１図に示す様に、オフ
セツトフイン８の壁部８ａが過給気の流れに対し
て平行となるように、つまり第１図において矢印
方向に過給気が流れるように流体通路２内に配設
されている。このオフセツトフイン８のフインピ
ツチをＰ、フイン高さをＢ、フインセギユメント
長さをＬとすると、 ３mm≦Ｐ≦７mm、３mm≦Ｂ≦６mm、０＜2L／
Ｐ≦３という関係を有しており、このオフセツト
フイン８はプレート１と接触してろう付け接合さ
せている。
図に示す矩形波形状とインナーフイン８いわゆる
オフセツトフインが挿入されて、過給機から供給
される過給気の熱交換率の向上を図つている。こ
のオフセツトフイン８は第１図に示す様に、オフ
セツトフイン８の壁部８ａが過給気の流れに対し
て平行となるように、つまり第１図において矢印
方向に過給気が流れるように流体通路２内に配設
されている。このオフセツトフイン８のフインピ
ツチをＰ、フイン高さをＢ、フインセギユメント
長さをＬとすると、 ３mm≦Ｐ≦７mm、３mm≦Ｂ≦６mm、０＜2L／
Ｐ≦３という関係を有しており、このオフセツト
フイン８はプレート１と接触してろう付け接合さ
せている。
空冷式インタークーラは一般に車両のエンジン
ルーム内前方に取付けられることが多い。そして
過給機によつて高温高圧になつた過給気は吸入管
６よりインタークーラ本体内に流入し、流体通路
２内を流れる間に大気と熱交換し冷却され、吐出
管７を通つてエンジンの燃焼室に供給される。こ
のときインタークーラの放熱量Ｑｇが大きいほど
冷却効果による空気密度が増加するので、インタ
ークーラを通過する吸入空気重量は増加し、また
インタークーラの過給気側の圧力損失△Ｐｇが小
さいほど、吸入空気重量流量は増大し、エンジン
性能は増大する。ことインタークーラの性能評価
はエンジントルク増加率を用いられることが多
く、エンジントルク増加率は、断熱変化の関係式
を用いて得られるインタークーラ性能比√１＋
C1Qｇ／（１＋C2△Ｐｇ）（定数C1、C2は過給圧、
エンジン条件等により決定される。）で代用する
ことができる。
ルーム内前方に取付けられることが多い。そして
過給機によつて高温高圧になつた過給気は吸入管
６よりインタークーラ本体内に流入し、流体通路
２内を流れる間に大気と熱交換し冷却され、吐出
管７を通つてエンジンの燃焼室に供給される。こ
のときインタークーラの放熱量Ｑｇが大きいほど
冷却効果による空気密度が増加するので、インタ
ークーラを通過する吸入空気重量は増加し、また
インタークーラの過給気側の圧力損失△Ｐｇが小
さいほど、吸入空気重量流量は増大し、エンジン
性能は増大する。ことインタークーラの性能評価
はエンジントルク増加率を用いられることが多
く、エンジントルク増加率は、断熱変化の関係式
を用いて得られるインタークーラ性能比√１＋
C1Qｇ／（１＋C2△Ｐｇ）（定数C1、C2は過給圧、
エンジン条件等により決定される。）で代用する
ことができる。
そこでこのインタークーラ性能比√１＋1
ｇ／（１＋C2△Ｐｇ）を縦軸にとり、フインピ
ツチＰを横軸にとつて両者の関係を比2L／Ｐを
パラメータとして示したのが第８図〜第１１図で
ある。2L／Ｐをパラメータとした理由について
第４図、第５図に基づいてここで述べる。第４図
はオフセツトフイン８の実際製造されているもの
の正面図、第５図は第４図の−線に沿う断面
である。オフセツトフインピツチＰの半分／２
と、セギユメント長さＬとの比Ｌ／（Ｐ／２）＝
2L／Ｐを一定にすることは、フインピツチＰと
セギユメント長さＬの関係が相似に保たれている
ことを意味する。
ｇ／（１＋C2△Ｐｇ）を縦軸にとり、フインピ
ツチＰを横軸にとつて両者の関係を比2L／Ｐを
パラメータとして示したのが第８図〜第１１図で
ある。2L／Ｐをパラメータとした理由について
第４図、第５図に基づいてここで述べる。第４図
はオフセツトフイン８の実際製造されているもの
の正面図、第５図は第４図の−線に沿う断面
である。オフセツトフインピツチＰの半分／２
と、セギユメント長さＬとの比Ｌ／（Ｐ／２）＝
2L／Ｐを一定にすることは、フインピツチＰと
セギユメント長さＬの関係が相似に保たれている
ことを意味する。
第８図〜第１１図はそれぞれフイン高さＢ＝
2.8、3.8、4.8、5.8mmの場合についてフインピツ
チＰとインタークーラ性能比√１＋1ｇ／（１
＋C2△Ｐｇ）との関係を示し、それぞれの場合
において2L／Ｐ＝1.0、3.0、5.0と変化させたもの
であり、いずれの場合もフインピツチＰを小さく
するとインタークーラ性能比は増加する傾向にな
るが、フインピツチＰ＝３mmより小さくなるとイ
ンタークーラ性能比は急激に低下する。また
2L／Ｐ＝3.0とか5.0のピーク値と同程度の性能比
は、2L／Ｐ＝1.0ではＰ＝７mm程度であることよ
り、フインピツチを３mm≦Ｐ≦７mmとした範囲が
インタークーラ性能比として最良となる。また第
６図、第７図に示されるようなストレートインナ
ーフインを用いてフインピツチＰを変化させたと
きのインタークーラ性能比の変化を第１０図（フ
イン高さＢ＝4.8mm）に併記した。これよりスト
レートフインに対するオフセツトフイン８の優位
性がわかる。しかもオフセツトフインのフインピ
ツチＰが大きくとれる点で軽量化もはかれるとい
うメリツトがある。
2.8、3.8、4.8、5.8mmの場合についてフインピツ
チＰとインタークーラ性能比√１＋1ｇ／（１
＋C2△Ｐｇ）との関係を示し、それぞれの場合
において2L／Ｐ＝1.0、3.0、5.0と変化させたもの
であり、いずれの場合もフインピツチＰを小さく
するとインタークーラ性能比は増加する傾向にな
るが、フインピツチＰ＝３mmより小さくなるとイ
ンタークーラ性能比は急激に低下する。また
2L／Ｐ＝3.0とか5.0のピーク値と同程度の性能比
は、2L／Ｐ＝1.0ではＰ＝７mm程度であることよ
り、フインピツチを３mm≦Ｐ≦７mmとした範囲が
インタークーラ性能比として最良となる。また第
６図、第７図に示されるようなストレートインナ
ーフインを用いてフインピツチＰを変化させたと
きのインタークーラ性能比の変化を第１０図（フ
イン高さＢ＝4.8mm）に併記した。これよりスト
レートフインに対するオフセツトフイン８の優位
性がわかる。しかもオフセツトフインのフインピ
ツチＰが大きくとれる点で軽量化もはかれるとい
うメリツトがある。
次に、フイン高さＢに対してインタークーラ性
能比がどのように変化するかを、第１２図に示し
た。フインピツチＰ及び比2L／Ｐの値は、これ
まで検討した中で全体的範囲にわたつてかなり良
い性能を出していたフインピツチＰ＝4.5mm、比
2L／Ｐ＝１として固定して、インタークーラ性
能比を測定すると、フイン高さＢ＝２〜６mmをピ
ークとして性能が向上し、これより大きくても小
さくても性能比は低下する。このことよりフイン
高さはＢ＝２〜６mm、更に加工条件等を変えると
好ましくは３mm≦Ｂ≦６mmとすれば、良好なイン
タークーラ性能比を有することが判明した。
能比がどのように変化するかを、第１２図に示し
た。フインピツチＰ及び比2L／Ｐの値は、これ
まで検討した中で全体的範囲にわたつてかなり良
い性能を出していたフインピツチＰ＝4.5mm、比
2L／Ｐ＝１として固定して、インタークーラ性
能比を測定すると、フイン高さＢ＝２〜６mmをピ
ークとして性能が向上し、これより大きくても小
さくても性能比は低下する。このことよりフイン
高さはＢ＝２〜６mm、更に加工条件等を変えると
好ましくは３mm≦Ｂ≦６mmとすれば、良好なイン
タークーラ性能比を有することが判明した。
次に、前述の各フイン高さＢ＝2.8、3.8、4.8、
5.8mmの値について、横軸に比2L／Ｐをとり、フ
イン高さＰをパラメータとしてインタークーラの
性能比の関係を示したが、第１３図〜第１６図で
ある。この図よりいずれの場合も比2L／Ｐが小
さいほど、インタークーラの性能比は向上する。
つまり高性能となる傾向にある。しかしながら、
比2L／Ｐが３より大きい値となると、フインピ
ツチＰによつて性能比に差が生じるで、いずれの
フインピツチＰでも同程度で、かつ高性能を保つ
には、比2L／Ｐ≦３としたときであることがわ
かる。尚、2L／Ｐ＞０は言うまでもない。
5.8mmの値について、横軸に比2L／Ｐをとり、フ
イン高さＰをパラメータとしてインタークーラの
性能比の関係を示したが、第１３図〜第１６図で
ある。この図よりいずれの場合も比2L／Ｐが小
さいほど、インタークーラの性能比は向上する。
つまり高性能となる傾向にある。しかしながら、
比2L／Ｐが３より大きい値となると、フインピ
ツチＰによつて性能比に差が生じるで、いずれの
フインピツチＰでも同程度で、かつ高性能を保つ
には、比2L／Ｐ≦３としたときであることがわ
かる。尚、2L／Ｐ＞０は言うまでもない。
以上のように、オフセツトフインを用いたイン
タークーラの放熱量Ｑｇと圧力損失△Ｐｇで決ま
るインタークーラ性能比√１＋1ｇ／（１＋C2
△Ｐｇ）が、最も良好な範囲が求められ、上述の
寸法関係を有するオフセツトフインを用いること
により、従来のストレートフイン（第１０図の点
線で図示）よりも性能比が向上する。
タークーラの放熱量Ｑｇと圧力損失△Ｐｇで決ま
るインタークーラ性能比√１＋1ｇ／（１＋C2
△Ｐｇ）が、最も良好な範囲が求められ、上述の
寸法関係を有するオフセツトフインを用いること
により、従来のストレートフイン（第１０図の点
線で図示）よりも性能比が向上する。
尚、上述実施例では、第２図に示したインター
クーラに基づいて説明したが、例えばコルゲート
コアタイプ等の他の形状のインタークーラ、つま
り過給気を冷却する熱交換器のチユーブ内に、上
述した寸法関係のインターフインを用いた場合
も、同様の性能比向上が得られることは言うまで
もない。
クーラに基づいて説明したが、例えばコルゲート
コアタイプ等の他の形状のインタークーラ、つま
り過給気を冷却する熱交換器のチユーブ内に、上
述した寸法関係のインターフインを用いた場合
も、同様の性能比向上が得られることは言うまで
もない。
以上述べた通り、本発明によれば、インナーフ
インのフインピツチＰ、フイン高さＢ、フインピ
ツチＰのセギユメント長さＬとの比2L／Ｐを最
適関係に決定したので、熱交換器の外形寸法や、
外形形状を変更することなしに、気体対気体の熱
交換器として総合的な熱交換率を向上することが
できるとともに、気体の圧力損失を最小限に抑制
することができる高性能なものが得られる。
インのフインピツチＰ、フイン高さＢ、フインピ
ツチＰのセギユメント長さＬとの比2L／Ｐを最
適関係に決定したので、熱交換器の外形寸法や、
外形形状を変更することなしに、気体対気体の熱
交換器として総合的な熱交換率を向上することが
できるとともに、気体の圧力損失を最小限に抑制
することができる高性能なものが得られる。
第１図はインナーフインを示す部分斜視図、第
２図は本発明の一実施例であるインタークーラの
斜視図、第３図は第２図における−線に沿う
部分斜視断面図、第４図はインナーフインの正面
図、第５図は第４図における−線に沿う断面
図、第６図、第７図は従来のストレートフインを
示す斜視図、第８図〜第１１図は比2L／Ｐをパ
ラメータとした場合のフインピツチとインターク
ーラの性能比との関係を示した図で、第８図〜第
１１図は各々フイン高さが2.8mm、3.8mm、4.8mm、
5.8mmの時を示す。第１２図はフイン高さとイン
タークーラの性能比との関係を示した図、第１３
図〜第１６図はフインピツチをパラメータとした
場合の比2L／Ｐとインタークーラの性能比との
関係を示した図で、第１３図〜第１６図は各々フ
イン高さが2.8mm、3.8mm、4.8mm、5.8mmの時を示
す。 １……プレート、２……流体通路、４……吸入
部、５……吐出部、６……吸入管、７……吐出
管、８……インナーフイン、８ａ……壁部。
２図は本発明の一実施例であるインタークーラの
斜視図、第３図は第２図における−線に沿う
部分斜視断面図、第４図はインナーフインの正面
図、第５図は第４図における−線に沿う断面
図、第６図、第７図は従来のストレートフインを
示す斜視図、第８図〜第１１図は比2L／Ｐをパ
ラメータとした場合のフインピツチとインターク
ーラの性能比との関係を示した図で、第８図〜第
１１図は各々フイン高さが2.8mm、3.8mm、4.8mm、
5.8mmの時を示す。第１２図はフイン高さとイン
タークーラの性能比との関係を示した図、第１３
図〜第１６図はフインピツチをパラメータとした
場合の比2L／Ｐとインタークーラの性能比との
関係を示した図で、第１３図〜第１６図は各々フ
イン高さが2.8mm、3.8mm、4.8mm、5.8mmの時を示
す。 １……プレート、２……流体通路、４……吸入
部、５……吐出部、６……吸入管、７……吐出
管、８……インナーフイン、８ａ……壁部。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 気体の流入する吸入通路を有する吸入部と、
気体の流出する吐出通路を有する吐出部と、前記
吸入部と吐出部との間を連通する流体通路を配設
し、その流体通路にインナーフインを内蔵した熱
交換器において、フインピツチＰと、フイン高さ
Ｂと、フインセギユメント長さＬが ３mm≦Ｐ≦７mm ３mm≦Ｂ≦６mm ０＜2L／Ｐ≦３ の関係になる熱交換器のインナーフイン。 ２ 前記流体通路内を流通する気体は、前記イン
ナーフインの壁部に沿つて流れる特許請求の範囲
第１項記載の熱交換器のインナーフイン。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14415885A JPS625098A (ja) | 1985-07-01 | 1985-07-01 | 熱交換器のインナ−フィン |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14415885A JPS625098A (ja) | 1985-07-01 | 1985-07-01 | 熱交換器のインナ−フィン |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS625098A JPS625098A (ja) | 1987-01-12 |
| JPH0418232B2 true JPH0418232B2 (ja) | 1992-03-27 |
Family
ID=15355547
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14415885A Granted JPS625098A (ja) | 1985-07-01 | 1985-07-01 | 熱交換器のインナ−フィン |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS625098A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH1096595A (ja) * | 1996-09-20 | 1998-04-14 | Honda Motor Co Ltd | 丸多板型オイルクーラ |
Families Citing this family (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR940010978B1 (ko) * | 1988-08-12 | 1994-11-21 | 갈소니꾸 가부시끼가이샤 | 멀티플로우형의 열교환기 |
| JPH02122983U (ja) * | 1989-03-14 | 1990-10-09 | ||
| US20040173344A1 (en) * | 2001-05-18 | 2004-09-09 | David Averous | Louvered fins for heat exchanger |
| JP2006207948A (ja) * | 2005-01-28 | 2006-08-10 | Calsonic Kansei Corp | 空冷式オイルクーラ |
| JP4756585B2 (ja) * | 2005-09-09 | 2011-08-24 | 臼井国際産業株式会社 | 熱交換器用伝熱管 |
| JP4674602B2 (ja) * | 2007-11-22 | 2011-04-20 | 株式会社デンソー | 熱交換器 |
| JP5609339B2 (ja) * | 2010-07-09 | 2014-10-22 | 株式会社デンソー | オイルクーラ |
| JP5655676B2 (ja) * | 2010-08-03 | 2015-01-21 | 株式会社デンソー | 凝縮器 |
| JP2012067955A (ja) * | 2010-09-22 | 2012-04-05 | Hino Motors Ltd | 熱交換器及びそれを用いたエンジンの吸気冷却装置 |
| JP6160385B2 (ja) * | 2013-09-17 | 2017-07-12 | 株式会社デンソー | 積層型熱交換器 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60108691A (ja) * | 1983-11-18 | 1985-06-14 | Hitachi Ltd | 積層形熱交換器 |
| JPS61295494A (ja) * | 1985-06-21 | 1986-12-26 | Showa Alum Corp | 積層型熱交換器 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59148978U (ja) * | 1983-03-23 | 1984-10-04 | カルソニックカンセイ株式会社 | 熱交換器 |
-
1985
- 1985-07-01 JP JP14415885A patent/JPS625098A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60108691A (ja) * | 1983-11-18 | 1985-06-14 | Hitachi Ltd | 積層形熱交換器 |
| JPS61295494A (ja) * | 1985-06-21 | 1986-12-26 | Showa Alum Corp | 積層型熱交換器 |
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|---|---|---|---|---|
| JPH1096595A (ja) * | 1996-09-20 | 1998-04-14 | Honda Motor Co Ltd | 丸多板型オイルクーラ |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS625098A (ja) | 1987-01-12 |
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