JPS6245908A - タ−ビンの起動方法及び起動装置 - Google Patents
タ−ビンの起動方法及び起動装置Info
- Publication number
- JPS6245908A JPS6245908A JP18384885A JP18384885A JPS6245908A JP S6245908 A JPS6245908 A JP S6245908A JP 18384885 A JP18384885 A JP 18384885A JP 18384885 A JP18384885 A JP 18384885A JP S6245908 A JPS6245908 A JP S6245908A
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- JP
- Japan
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- turbine
- steam
- boiler
- pipe
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- Pending
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明はボイラと、ボイラで発生した蒸気によつて駆動
されるタービンと、ボイラで発生した蒸気をタービンに
供給する主蒸気管と、主蒸気管から分岐してタービンを
バイパスして復水器に接続される管路とを有する火力発
電用蒸気原動機プラントに好適なように創作したタービ
ン起動方法。
されるタービンと、ボイラで発生した蒸気をタービンに
供給する主蒸気管と、主蒸気管から分岐してタービンを
バイパスして復水器に接続される管路とを有する火力発
電用蒸気原動機プラントに好適なように創作したタービ
ン起動方法。
及び、タービン起動装置に関するものである。
火力発電用の蒸気タービンプラントにおいて。
昼、夜間の電力需要量の変化に対応するため、毎日起動
停止を繰り返さねばならぬ場合が多い。
停止を繰り返さねばならぬ場合が多い。
このように頻繁に起動操作を行う場合の技術としては特
公昭５９−２６７７号に記載の技術が公知である。この
従来公知の技術において主蒸気圧力と主蒸気温度（第１
没後蒸気温度を求める）と第１段後ケーシング内壁温度
によりタービン通気していた。しかしながらホットスタ
ート時はボイラ点火後、一時的にボイラ出口蒸気温度が
タービン入口蒸気温度よりも低くなる特性となるが、こ
の特性を有する起動過程にてタービン通気するとタービ
ン入口蒸気温度が急激に大きく変化し、主弁類、車室お
よびロータのような高温部に大きな熱応力を発生する虞
れがあることからタービン通気を行なっていなかった。
公昭５９−２６７７号に記載の技術が公知である。この
従来公知の技術において主蒸気圧力と主蒸気温度（第１
没後蒸気温度を求める）と第１段後ケーシング内壁温度
によりタービン通気していた。しかしながらホットスタ
ート時はボイラ点火後、一時的にボイラ出口蒸気温度が
タービン入口蒸気温度よりも低くなる特性となるが、こ
の特性を有する起動過程にてタービン通気するとタービ
ン入口蒸気温度が急激に大きく変化し、主弁類、車室お
よびロータのような高温部に大きな熱応力を発生する虞
れがあることからタービン通気を行なっていなかった。
次に、上記の技術的不具合を具体的に説明する。
第３図は、ボイラ発生蒸気によりタービンを駆動し、起
動時のボイラ昇圧昇温のためのタービンバイパス系統を
有する一般的な火力発電プラント系 の蒸気へ浮図である。図においてボイラ１０にて発生し
た蒸気は主蒸気管１１を経てタービン１２に供給され仕
事をする。タービン１２で仕事した排気は復水器１３に
て復水に凝縮される。また。
動時のボイラ昇圧昇温のためのタービンバイパス系統を
有する一般的な火力発電プラント系 の蒸気へ浮図である。図においてボイラ１０にて発生し
た蒸気は主蒸気管１１を経てタービン１２に供給され仕
事をする。タービン１２で仕事した排気は復水器１３に
て復水に凝縮される。また。
起動時ボイラ１０の発生蒸気をボイラ出口の主蒸気管１
１よジタービン１２をバイパスして復水器１３に流し、
ボイラ発生蒸気を昇圧昇温するタービンバイパス管１４
があり、タービンバイパス管１４にはボイラ発生蒸気圧
力を減圧するタービンバイパス弁１５．復水器１３に流
入する高温蒸気を減温する減温器１５が設けられている
。また。
１よジタービン１２をバイパスして復水器１３に流し、
ボイラ発生蒸気を昇圧昇温するタービンバイパス管１４
があり、タービンバイパス管１４にはボイラ発生蒸気圧
力を減圧するタービンバイパス弁１５．復水器１３に流
入する高温蒸気を減温する減温器１５が設けられている
。また。
タービン入口の主蒸気管１１より起動待復水器１３に蒸
気を流し、主蒸気管１１をウオーミングするウオーミン
グ管１６があ郵、ウオーミング管１６には主蒸気圧力を
減圧する主蒸気管ウオーミング弁１７が設けられている
。
気を流し、主蒸気管１１をウオーミングするウオーミン
グ管１６があ郵、ウオーミング管１６には主蒸気圧力を
減圧する主蒸気管ウオーミング弁１７が設けられている
。
第３図の系統構成を持つ定格蒸気条件が２４６ａｔｇ
５３８１５３８ Ｃの火力発電プラントを例にとり、プ
ラント停止時間が８時間前後のホットスタート時におけ
る起動時特性を第４図によシ説明する。
５３８１５３８ Ｃの火力発電プラントを例にとり、プ
ラント停止時間が８時間前後のホットスタート時におけ
る起動時特性を第４図によシ説明する。
ボイラ点火前は本第４図に示すととくボイラ出口蒸気温
度は約４７０Ｃとなっておりタービン入口蒸気温度より
も５〜１０Ｃ高い温度にて保持されている。ボイラ点火
後、昇圧昇温のためタービンバイパス弁を開きボイラ発
生蒸気を復水器に流すと、ボイラ停止中のボイラ内蒸気
温度は主蒸気管内蒸気温度よシも低くなっていることよ
りボイラ出口蒸気温度は一時的に低下し、タービン入口
蒸気温度よりも低くなる。その後時間経過および燃料量
増加とともにボイラ出口蒸気温度が上昇しタービン入口
蒸気温度と一致し更にタービン入口蒸気温度よりもボイ
ラ出口蒸気温度の方が５〜１５Ｃ高い蒸気温度特性とな
る。また、タービン入口蒸気温度はタービン通気前主蒸
気管ウオーミング弁を微開しボイラ発生蒸気の一部を復
水器に流すが主蒸気管内を流れる蒸気流量が少量である
こと、および主蒸気管のメタル保有熱によシボイラ出口
蒸気温度のごとく大きく低下することはない。
度は約４７０Ｃとなっておりタービン入口蒸気温度より
も５〜１０Ｃ高い温度にて保持されている。ボイラ点火
後、昇圧昇温のためタービンバイパス弁を開きボイラ発
生蒸気を復水器に流すと、ボイラ停止中のボイラ内蒸気
温度は主蒸気管内蒸気温度よシも低くなっていることよ
りボイラ出口蒸気温度は一時的に低下し、タービン入口
蒸気温度よりも低くなる。その後時間経過および燃料量
増加とともにボイラ出口蒸気温度が上昇しタービン入口
蒸気温度と一致し更にタービン入口蒸気温度よりもボイ
ラ出口蒸気温度の方が５〜１５Ｃ高い蒸気温度特性とな
る。また、タービン入口蒸気温度はタービン通気前主蒸
気管ウオーミング弁を微開しボイラ発生蒸気の一部を復
水器に流すが主蒸気管内を流れる蒸気流量が少量である
こと、および主蒸気管のメタル保有熱によシボイラ出口
蒸気温度のごとく大きく低下することはない。
との様なホットスタート時の起動待蒸気温度特性にて、
従来タービン通気はボイラ出口蒸気温度〉タービン入口
蒸気温度になった時点で行なわれていた。これはボイラ
出口蒸気温度くタービン入口蒸気温度の時点にてタービ
ン通気するとタービン通気によシ主蒸気管をタービン入
口蒸気温度よシも低いボイラ出口蒸気が多量に流れるた
めタービン入口蒸気温度が急激に低下しタービンに過大
な熱応力の発生の虞れがあったためである。従来技術に
おいてはこのように通気操作の制約を受けるため、ター
ビンの起動に長時間を要し、火力発電プラント全体の実
効稼働率を低下せしめている。
従来タービン通気はボイラ出口蒸気温度〉タービン入口
蒸気温度になった時点で行なわれていた。これはボイラ
出口蒸気温度くタービン入口蒸気温度の時点にてタービ
ン通気するとタービン通気によシ主蒸気管をタービン入
口蒸気温度よシも低いボイラ出口蒸気が多量に流れるた
めタービン入口蒸気温度が急激に低下しタービンに過大
な熱応力の発生の虞れがあったためである。従来技術に
おいてはこのように通気操作の制約を受けるため、ター
ビンの起動に長時間を要し、火力発電プラント全体の実
効稼働率を低下せしめている。
本発明は上述の事情に鑑みて為されたもので。
タービンをホットスタートさせる際、主弁類、車室、及
びロータ等の高温部に大きい熱応力を発生させることな
く、安全にタービン通気の開始時点を繰り上げ得る起動
方法、並びに、上記の方法を実施するに好適な起動装置
（詳しくは起動用制御装置）を提供しようとするもので
ある。
びロータ等の高温部に大きい熱応力を発生させることな
く、安全にタービン通気の開始時点を繰り上げ得る起動
方法、並びに、上記の方法を実施するに好適な起動装置
（詳しくは起動用制御装置）を提供しようとするもので
ある。
上記の目的を達成するために創作した本発明のタービン
起動方法について、その基本的原理を説明する。
起動方法について、その基本的原理を説明する。
ボイラ装置ホットスタート時にボイラ点火後。
ボイラ出口蒸気温度〈タービン入口蒸気温度となる起動
過程においてもボイラ出口とタービン入口蒸気温度差が
規定値以内およびボイラ出口蒸気温度上昇率が規定値以
上になっていれば主蒸気管のメタル保有熱によりタービ
ン通気してもタービン入口蒸気温度に大きな温度変化を
与えることがないことに着目しタービン通気を早め運転
することを特徴とする。
過程においてもボイラ出口とタービン入口蒸気温度差が
規定値以内およびボイラ出口蒸気温度上昇率が規定値以
上になっていれば主蒸気管のメタル保有熱によりタービ
ン通気してもタービン入口蒸気温度に大きな温度変化を
与えることがないことに着目しタービン通気を早め運転
することを特徴とする。
また本発明を実施する際、なるべく早急にボイラ出口と
タービン入口の蒸気温度差が規定値以内となシボイラ出
口蒸気温度上昇率が規定値以上にナル様タービンバイパ
ス弁の開度と主蒸気管ウオーミング弁の開度を調節する
装置を備えることもできる。
タービン入口の蒸気温度差が規定値以内となシボイラ出
口蒸気温度上昇率が規定値以上にナル様タービンバイパ
ス弁の開度と主蒸気管ウオーミング弁の開度を調節する
装置を備えることもできる。
第１図は本発明のタービン起動方法の１実施例を示すブ
ロック図である。
ロック図である。
タービン通気（ステップＡ）を開始するだめの必要条件
として、従来技術においては、主蒸気圧力が規定値以上
であること（条件Ｂ）、タービン入口蒸気温度Ｃより求
めたタービン第１没後蒸気温度りと、タービン第１段後
ケーシング内壁温度Ｅとの温度差が規定値以内であるこ
と（条件Ｆ）。
として、従来技術においては、主蒸気圧力が規定値以上
であること（条件Ｂ）、タービン入口蒸気温度Ｃより求
めたタービン第１没後蒸気温度りと、タービン第１段後
ケーシング内壁温度Ｅとの温度差が規定値以内であるこ
と（条件Ｆ）。
及び、タービン入口蒸気温度が規定値以上であること（
条件Ｇ）が定められていたが１本実施例においては上記
の従来技術における条件Ｂ、Ｆ、Ｇに加えて、ボイラ出
口蒸気温度とタービン入口蒸気温度との温度差が規定値
以内であること（条件Ｈ）及びボイラ出口蒸気温度上昇
率が規定値以上であること（条件Ｉ）を設定する。
条件Ｇ）が定められていたが１本実施例においては上記
の従来技術における条件Ｂ、Ｆ、Ｇに加えて、ボイラ出
口蒸気温度とタービン入口蒸気温度との温度差が規定値
以内であること（条件Ｈ）及びボイラ出口蒸気温度上昇
率が規定値以上であること（条件Ｉ）を設定する。
そして、的記の条件Ｂ、Ｆ、Ｇ、Ｈ，Ｉが満たされれば
、ボイラ出口蒸気温度がタービン入口蒸気温度よりも低
温であってもタービン通気Ａを開始する。
、ボイラ出口蒸気温度がタービン入口蒸気温度よりも低
温であってもタービン通気Ａを開始する。
（注）従来技術においては、紡速の如く、１ボイラ出口
蒸気湛度がタービン入口蒸気温度よシも高くならなけれ
ばタービン通気を開始しなかった（第４図参照）。従っ
て１本実施例によれば従来技術における。よりもタービ
ン通気開始時点が繰り上がる。
蒸気湛度がタービン入口蒸気温度よシも高くならなけれ
ばタービン通気を開始しなかった（第４図参照）。従っ
て１本実施例によれば従来技術における。よりもタービ
ン通気開始時点が繰り上がる。
第１図に示し友方法によシ、ボイラ出口蒸気温度〈ター
ビン入口蒸気温度の時点にてタービン通気した実損プラ
ントの起動記録−例を第２図に示す。
ビン入口蒸気温度の時点にてタービン通気した実損プラ
ントの起動記録−例を第２図に示す。
第４図起動線図に対し、タービン通気を１０分早くした
ものでボイラ出口蒸気温度とタービン入口蒸気温度の温
度差規定値（本発明者の試験結果によると、この規定値
は３０〜４０Ｃがよい）以内、およびボイラ出口蒸気温
度上昇率規定値（本ｒＱ） 発明者らの試験結果によると０．３〜０．５Ｃ／Ｈｒが
よい）以上になった時点でタービン通気を開始するとタ
ービン通気後のタービン入口蒸気温度は２〜３Ｃしか低
下することなく、タービン熱応力に何らの悪影響を与え
ないことが確認できた。これはボイラ出口蒸気温度とタ
ービン入口蒸気温度との差が一定値内でボイラ出口蒸気
温度が上昇過程になればタービン通気により主蒸気管内
にタービン通気に必要な蒸気量を流しても主蒸気管のメ
タル保有熱によシ主蒸気管内を流れる蒸気が加熱される
ためタービン人口蒸気温度が大きく低下しないものであ
る。
ものでボイラ出口蒸気温度とタービン入口蒸気温度の温
度差規定値（本発明者の試験結果によると、この規定値
は３０〜４０Ｃがよい）以内、およびボイラ出口蒸気温
度上昇率規定値（本ｒＱ） 発明者らの試験結果によると０．３〜０．５Ｃ／Ｈｒが
よい）以上になった時点でタービン通気を開始するとタ
ービン通気後のタービン入口蒸気温度は２〜３Ｃしか低
下することなく、タービン熱応力に何らの悪影響を与え
ないことが確認できた。これはボイラ出口蒸気温度とタ
ービン入口蒸気温度との差が一定値内でボイラ出口蒸気
温度が上昇過程になればタービン通気により主蒸気管内
にタービン通気に必要な蒸気量を流しても主蒸気管のメ
タル保有熱によシ主蒸気管内を流れる蒸気が加熱される
ためタービン人口蒸気温度が大きく低下しないものであ
る。
尚、ボイラ点火後のボイラ出口とタービン入口との蒸気
温度特性は、タービンバイパス弁を流れる蒸気量と主蒸
気管ウオーミング弁を流れる蒸気量により影響されるた
め、従来の主蒸気圧力に加えボイラ出口蒸気温度とター
ビン入口蒸気温度とに基づいてタービンバイパス弁およ
び主蒸気管ウオーミング弁の開度を調節することによシ
、よシ早いタービン通気可能な条件が得られる。
温度特性は、タービンバイパス弁を流れる蒸気量と主蒸
気管ウオーミング弁を流れる蒸気量により影響されるた
め、従来の主蒸気圧力に加えボイラ出口蒸気温度とター
ビン入口蒸気温度とに基づいてタービンバイパス弁およ
び主蒸気管ウオーミング弁の開度を調節することによシ
、よシ早いタービン通気可能な条件が得られる。
以上説明したように１本発明によればタービンに大きな
熱応力を発生させることなく、タービン通気を早くする
ことができるため起動時間を短縮でき起動損失を低減で
きるという優れた実用的効果がある。
熱応力を発生させることなく、タービン通気を早くする
ことができるため起動時間を短縮でき起動損失を低減で
きるという優れた実用的効果がある。
第１図は本発明の１実施例を示すブロック図である。第
２図は上記実施例におけるホットスタート時の起動特性
図表である。 第３図は火力発電プラントに用いられている蒸気タービ
ン系統図、第４図は上記従来例におけるホットスタート
の起動特性図表である。 １０・・・ボイラ、１２・・・タービン、１３・・・復
水器。 １５・・・タービンバイパス弁、１７・・・主蒸気管ウ
オーミング弁。
２図は上記実施例におけるホットスタート時の起動特性
図表である。 第３図は火力発電プラントに用いられている蒸気タービ
ン系統図、第４図は上記従来例におけるホットスタート
の起動特性図表である。 １０・・・ボイラ、１２・・・タービン、１３・・・復
水器。 １５・・・タービンバイパス弁、１７・・・主蒸気管ウ
オーミング弁。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、ボイラと、ボイラで発生した蒸気によつて駆動され
るタービンと、ボイラで発生した蒸気をタービンに供給
する主蒸気管と、主蒸気管から分岐してタービンをバイ
パスして復水器に接続される管路とを有する火力発電用
蒸気原動機プラントにおいて、ホットスタートする際、
ボイラ出口蒸気温度がタービン入口蒸気温度よりも低く
なつている期間内に、上記双方の温度の差が規定値以内
であり、かつ、ボイラ出口蒸気温度の上昇率が規定値以
上となつた時点でタービン通気を行うことを特徴とする
タービン起動方法。 ２、前記の主蒸気管から分岐してタービンをバイパスし
て復水器に接続される管路は、タービンバイパス弁を備
えたタービンバイパス管、及び、主蒸気管ウォーミング
弁を備えたウォーミング管よりなるものとし、上記双方
の弁の開度を調節して、ボイラ出口蒸気温度とタービン
入口蒸気温度との温度差を調節することを特徴とする特
許請求の範囲第１項に記載のタービン起動方法。 ３、ボイラと、ボイラで発生した蒸気によつて駆動され
るタービンと、ボイラで発生した蒸気をタービンに供給
する主蒸気管と、主蒸気管から分岐してタービンをバイ
パスして復水器に接続される管路とを有する火力発電用
蒸気原動機プラントにおいて、ボイラ出口蒸気温度を検
出する温度センサと、タービン入口蒸気温度を検出する
温度センサと、上記双方の温度センサの検出値の差を算
出する演算手段と、ボイラ出口温度の上昇率を算出する
演算手段とを設け、かつ、前記の算出温度差が予め定め
られた値以下であり前記の算出上昇率が予め定められた
値以上であることの両方を必要条件としてタービン通気
を開始するように制御する自動制御装置を設けたことを
特徴とするタービンの起動装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18384885A JPS6245908A (ja) | 1985-08-23 | 1985-08-23 | タ−ビンの起動方法及び起動装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18384885A JPS6245908A (ja) | 1985-08-23 | 1985-08-23 | タ−ビンの起動方法及び起動装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6245908A true JPS6245908A (ja) | 1987-02-27 |
Family
ID=16142890
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18384885A Pending JPS6245908A (ja) | 1985-08-23 | 1985-08-23 | タ−ビンの起動方法及び起動装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6245908A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009007954A (ja) * | 2007-06-26 | 2009-01-15 | Chugoku Electric Power Co Inc:The | 発電システム |
| CN110118346A (zh) * | 2019-06-10 | 2019-08-13 | 西安热工研究院有限公司 | 一种核电启动电锅炉热备用的系统和方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57179509A (en) * | 1981-04-28 | 1982-11-05 | Tokyo Shibaura Electric Co | Method of controlling temperature of superheated steam of boiler |
-
1985
- 1985-08-23 JP JP18384885A patent/JPS6245908A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57179509A (en) * | 1981-04-28 | 1982-11-05 | Tokyo Shibaura Electric Co | Method of controlling temperature of superheated steam of boiler |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009007954A (ja) * | 2007-06-26 | 2009-01-15 | Chugoku Electric Power Co Inc:The | 発電システム |
| CN110118346A (zh) * | 2019-06-10 | 2019-08-13 | 西安热工研究院有限公司 | 一种核电启动电锅炉热备用的系统和方法 |
| CN110118346B (zh) * | 2019-06-10 | 2024-01-30 | 西安热工研究院有限公司 | 一种核电启动电锅炉热备用的系统和方法 |
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