JPS6245412A - 仕上げ圧延機のセツトアツプ方法 - Google Patents
仕上げ圧延機のセツトアツプ方法Info
- Publication number
- JPS6245412A JPS6245412A JP60186796A JP18679685A JPS6245412A JP S6245412 A JPS6245412 A JP S6245412A JP 60186796 A JP60186796 A JP 60186796A JP 18679685 A JP18679685 A JP 18679685A JP S6245412 A JPS6245412 A JP S6245412A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- deformation resistance
- value
- thickness
- rolling mill
- rolling
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
- B21B37/58—Roll-force control; Roll-gap control
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
- B21B1/24—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a continuous or semi-continuous process
- B21B1/26—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a continuous or semi-continuous process by hot-rolling, e.g. Steckel hot mill
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/38—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling sheets of limited length, e.g. folded sheets, superimposed sheets, pack rolling
- B21B2001/386—Plates
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Control Of Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
この発明は圧延工程における仕上げ圧延機のロール開度
（ギャップ）を決定するための仕上げ圧延機のセットア
ツプ方法に関する。
（ギャップ）を決定するための仕上げ圧延機のセットア
ツプ方法に関する。
［従来の技術］
熱間圧延において、鋼片は圧延ロールにより所定の厚み
に圧延される。この場合、圧延ロールは搬送ラインを挟
んで上下に配置され、Ｅ下の圧延ロールの間には鋼片が
通過すべき所定のギヤツブが形成されている。このギャ
ップの開き度により、圧延ロール通過後の鋼片の厚みが
決定される。
に圧延される。この場合、圧延ロールは搬送ラインを挟
んで上下に配置され、Ｅ下の圧延ロールの間には鋼片が
通過すべき所定のギヤツブが形成されている。このギャ
ップの開き度により、圧延ロール通過後の鋼片の厚みが
決定される。
このため所望の板厚に応じて、予め圧延ロールのギャッ
プを計算し、設定することにより、圧延機をセットアツ
プしている。ところが、圧延ロールのギャップを計算す
る場合には、ロールにかかる荷重の予測をすることが必
要である。この荷重の予測は鋼片の変形抵抗により決定
されが、従来の変形抵抗は鋼板の成分などから予測しで
算出している。
プを計算し、設定することにより、圧延機をセットアツ
プしている。ところが、圧延ロールのギャップを計算す
る場合には、ロールにかかる荷重の予測をすることが必
要である。この荷重の予測は鋼片の変形抵抗により決定
されが、従来の変形抵抗は鋼板の成分などから予測しで
算出している。
［発明が解決しようとする問題点］
しかしながら、鋼片の変形抵抗は成分だけでなく種々の
要因、例えば鋼板の温度、歪み速度等により異なるから
、実測による変形抵抗と予測による変形抵抗とが責なる
。従って、この変形抵抗をそのまま計綽値に用いてロー
ルの開口度を計算する場合には鋼板の圧延板厚と所要値
との間に誤差が生じ、仕上げ圧延における鋼片の板厚精
度が低いという問題がある。
要因、例えば鋼板の温度、歪み速度等により異なるから
、実測による変形抵抗と予測による変形抵抗とが責なる
。従って、この変形抵抗をそのまま計綽値に用いてロー
ルの開口度を計算する場合には鋼板の圧延板厚と所要値
との間に誤差が生じ、仕上げ圧延における鋼片の板厚精
度が低いという問題がある。
［問題点を解決するための手段１
この発明は斯る事情に鑑みてなされたものであって、鋼
片の圧延において、鋼片の板厚精度が高い仕上げ圧延機
のセラ１ヘアツブ方法を提供することを目的とする。
片の圧延において、鋼片の板厚精度が高い仕上げ圧延機
のセラ１ヘアツブ方法を提供することを目的とする。
この発明による仕上げ圧延；須のセットアツプ方法は、
仕」−げ圧延すべき鋼片の変形抵抗値を予測し、この予
測変形抵抗値を用い℃仕上げ圧延機のロール開度を決定
する仕上げ圧延瀘のセラ］・アップ方法において、粗圧
延機における鋼片の変形抵抗（ａ ｆ予測して粗圧延し
、粗圧延機の出側における鋼片のりみを測定し、厚みの
実測値に基づいて実測変形抵抗値を演算し、この粗圧延
にあげる予測変形抵抗値と実、測度形抵抗値とのずれを
修正値として演算し、この修正値を基に前記仕上げ圧延
における予測変形抵抗値を修正し、修正後の変形抵抗値
を用いて仕上げ圧延機のロール開度を決定することを特
徴とする。
仕」−げ圧延すべき鋼片の変形抵抗値を予測し、この予
測変形抵抗値を用い℃仕上げ圧延機のロール開度を決定
する仕上げ圧延瀘のセラ］・アップ方法において、粗圧
延機における鋼片の変形抵抗（ａ ｆ予測して粗圧延し
、粗圧延機の出側における鋼片のりみを測定し、厚みの
実測値に基づいて実測変形抵抗値を演算し、この粗圧延
にあげる予測変形抵抗値と実、測度形抵抗値とのずれを
修正値として演算し、この修正値を基に前記仕上げ圧延
における予測変形抵抗値を修正し、修正後の変形抵抗値
を用いて仕上げ圧延機のロール開度を決定することを特
徴とする。
［実施例］
以下に、第１及び第２図を参照してこの発明の実施例に
ついて詳細に説明する。第１図に示すように、熱間圧延
ライン１ｏには、鋼片１１を粗圧延する粗圧延機１２と
、粗圧延された鋼片を仕上げ圧延する仕上げ圧延機１４
とが配置されている。
ついて詳細に説明する。第１図に示すように、熱間圧延
ライン１ｏには、鋼片１１を粗圧延する粗圧延機１２と
、粗圧延された鋼片を仕上げ圧延する仕上げ圧延機１４
とが配置されている。
粗圧延機１２には、鋼片の搬送方向に沿って５つの圧延
スタンドが配置されているが、第１図ε′は第１の圧延
スタンド１６、第４の圧延スタンド１８、第５の圧延ス
タンド２０とを示し、第２及び第３の圧延スタンドは図
示を省略し−Ｃ示しである。各圧延スタンドには鋼片を
−Ｆ下方向から圧Ｊる４重式の圧延ロール２２が設けら
れている。各圧延スタンド１６．１８．２０はこれらの
ロール開度（ロール間のギャップを）を設定するように
制御する制御ユニット２４に連結されている５、尚、符
号２５Ａ及び２５Ｂは、夫々鋼片の幅を測定する幅計で
ある。
スタンドが配置されているが、第１図ε′は第１の圧延
スタンド１６、第４の圧延スタンド１８、第５の圧延ス
タンド２０とを示し、第２及び第３の圧延スタンドは図
示を省略し−Ｃ示しである。各圧延スタンドには鋼片を
−Ｆ下方向から圧Ｊる４重式の圧延ロール２２が設けら
れている。各圧延スタンド１６．１８．２０はこれらの
ロール開度（ロール間のギャップを）を設定するように
制御する制御ユニット２４に連結されている５、尚、符
号２５Ａ及び２５Ｂは、夫々鋼片の幅を測定する幅計で
ある。
第５の圧延スタンド２０の出口側には第５圧延スタンド
２０による処理後の鋼片の厚みを測定する厚み甜２８が
設けられている。更に、この出口側には素圧延後の鋼片
の温度を測定する温度計３０が設けられている。厚み計
２８及び温度計３０は制（財）ユニット２４に連結され
、夫々の測定値がここに入力される。
２０による処理後の鋼片の厚みを測定する厚み甜２８が
設けられている。更に、この出口側には素圧延後の鋼片
の温度を測定する温度計３０が設けられている。厚み計
２８及び温度計３０は制（財）ユニット２４に連結され
、夫々の測定値がここに入力される。
粗圧延機１２の搬送ライン下流には鋼板を所定の寸法に
応じて精度良く圧延するの仕上げ圧延機１４が設けられ
ている。この仕上げ圧延機１４には複数の圧延スタンド
３２が配置されている。各仕上げ圧延スタンド３２には
、鋼片の搬送ライン１０を介して上下に配置された４重
式の圧延ロール３３が設けられている。各仕上げ圧延ス
タンド３２はこれらのロール開度を設定するための第２
の制御ユニット３４に連結されている。この制御ユニッ
ト３４は第１の制御ユニット２４に連結され、第１の制
御ユニット２４で算出された修正値（＠述する）が入力
される。第２の制御ユニット３４ではこの修正値を用い
てロール開口度が演算され、この演算値に基づいて各ス
タンド３２の圧延ロール３３が所定の開口度にセットア
ツプされる。
応じて精度良く圧延するの仕上げ圧延機１４が設けられ
ている。この仕上げ圧延機１４には複数の圧延スタンド
３２が配置されている。各仕上げ圧延スタンド３２には
、鋼片の搬送ライン１０を介して上下に配置された４重
式の圧延ロール３３が設けられている。各仕上げ圧延ス
タンド３２はこれらのロール開度を設定するための第２
の制御ユニット３４に連結されている。この制御ユニッ
ト３４は第１の制御ユニット２４に連結され、第１の制
御ユニット２４で算出された修正値（＠述する）が入力
される。第２の制御ユニット３４ではこの修正値を用い
てロール開口度が演算され、この演算値に基づいて各ス
タンド３２の圧延ロール３３が所定の開口度にセットア
ツプされる。
次に、第２図のフローチャートを参照して、第１の制御
ユニット２４及び第２の制（社）ユニット３４による演
算のステップを説明する。
ユニット２４及び第２の制（社）ユニット３４による演
算のステップを説明する。
第１のステップ（粗圧延抵抗値予測工程）３６では、粗
圧延における予測変形抵抗値１（ａを計算する。この予
測変形抵抗値）（ａは、下記（１）式により演算する。
圧延における予測変形抵抗値１（ａを計算する。この予
測変形抵抗値）（ａは、下記（１）式により演算する。
Ｋａ＝ｆ（ε、ε−１Ｔｍ、１４種）・・・・・・（１
）ただし、εは対数ひずみ、ε′はひずみ速度、Ｔｍは
鋼片の絶対温度、鋼種の関数として示される。
）ただし、εは対数ひずみ、ε′はひずみ速度、Ｔｍは
鋼片の絶対温度、鋼種の関数として示される。
次に、第２のステップ３８では、粗圧延後の鋼板の温度
及び厚みの実測値を第１の制量−ユニット２４に入力す
る。鋼板の厚みは、厚み計２８により第５スタンド２０
の出側板厚Ｈ５が入力される。
及び厚みの実測値を第１の制量−ユニット２４に入力す
る。鋼板の厚みは、厚み計２８により第５スタンド２０
の出側板厚Ｈ５が入力される。
更に、第２ステツプ３８では、温変計３０により第５ス
タンド２０の出側の温度が入力される。
タンド２０の出側の温度が入力される。
第３ステツプ（実１１１１変形抵抗計算工程＞４０では
前述の第２ステツプ３８において入力された測定値に基
づいて実測変形抵抗Ｋｊを算出づる。実測の変形抵抗圃
Ｋｊとしては下記の（２）式を用いる。
前述の第２ステツプ３８において入力された測定値に基
づいて実測変形抵抗Ｋｊを算出づる。実測の変形抵抗圃
Ｋｊとしては下記の（２）式を用いる。
Ｋｊ＝Ｐ／ （１，ｔｓ ｘｂ Ｒ（Ｈ，１−１「〒Ｑ
）・・・・・・（２） ｂ−αＢ４−１−（１−α）Ｂ５ 但し、 Ｐ：第５圧延スタンドの圧延荷重（実測値）、Ｂ４：第
４スタンドにおける鋼板の幅（実測値）。
）・・・・・・（２） ｂ−αＢ４−１−（１−α）Ｂ５ 但し、 Ｐ：第５圧延スタンドの圧延荷重（実測値）、Ｂ４：第
４スタンドにおける鋼板の幅（実測値）。
Ｂ５：第５スタンドにおける鋼板の幅（実測１直）。
α：定数、
Ｒ：第５スタンドおけるロールの偏平ロール半径、
Ｈ４：第４スタンドの出側板厚、
Ｈ５：第５スタンドの出側板厚、
Ｑは圧下力関数であり、
Ｑ−ｆ （Ｒ，Ｈ４、）−１５）で示される。
尚、ト１４はマスフロー一定の法則により下記の（３ン
式から求める。
式から求める。
Ｆ４：第４スタンドの先進率、
Ｆ５：第５スタンドの先進率、
Ｖ４：第４スタンドのロールの周速、
Ｖ５：第５スタンドのロールの周速、
尚、第４スタンド１８の出口側の鋼片の板厚Ｈ４は（３
）式の引算によらず、実測しても良い。
）式の引算によらず、実測しても良い。
この場合第４スタンドの出口側に板厚計が配置され、こ
の板厚計によりＨ４が測定される。
の板厚計によりＨ４が測定される。
第４ステツプ（修正値算出工程）４２では、粗圧延機に
おける変形抵抗値の予測値と実測値とのずれ、即ち変形
抵抗修正値のを計算する。この変形抵抗修正値Φは予測
変形抵抗値Ｋａを実測変形抵抗値Ｋｊで除することによ
り、即ち下記の〈４）式により引算される。
おける変形抵抗値の予測値と実測値とのずれ、即ち変形
抵抗修正値のを計算する。この変形抵抗修正値Φは予測
変形抵抗値Ｋａを実測変形抵抗値Ｋｊで除することによ
り、即ち下記の〈４）式により引算される。
Φ−Ｋａ／Ｋｊ ・・・・・・・・・（４）一
方、仕上げ圧ｍｉの制圓ユニット３４では次の計算をす
る。
方、仕上げ圧ｍｉの制圓ユニット３４では次の計算をす
る。
第５のスッテブ４４では、仕上げの圧延機能力に応じて
決定される圧下分配比を決定する。即ち、各仕上げスタ
ンドにおいて鋼板に作用すべき圧力を決定する。
決定される圧下分配比を決定する。即ち、各仕上げスタ
ンドにおいて鋼板に作用すべき圧力を決定する。
第６のステップ４６では各スタンドにおける鋼板の温度
を予測する。つまり鋼板が複数のスタンド３２を通過す
る間に温度降下が生じるから、この温度降下による鋼板
の温度を予測する。同時に、この温度予測に基づいて仕
上げスタンドの出口速度を計算する。鋼板の温度予測と
出口速度の決定とは相互に関係しているためにどちらを
先に計算しても良い。
を予測する。つまり鋼板が複数のスタンド３２を通過す
る間に温度降下が生じるから、この温度降下による鋼板
の温度を予測する。同時に、この温度予測に基づいて仕
上げスタンドの出口速度を計算する。鋼板の温度予測と
出口速度の決定とは相互に関係しているためにどちらを
先に計算しても良い。
第７ステツプ４８では、各仕上げスタンド３３の温度予
測と仕上げスタンドの出口速度を決定した後、各スタン
ドの鋼板搬送速度を決定する。
測と仕上げスタンドの出口速度を決定した後、各スタン
ドの鋼板搬送速度を決定する。
次に第８ステツプ５０では、第６ステツプ４６および第
７ステツプ４８に基づいて各仕上げスタンド３２の鋼板
の予測変形抵抗値を計算する。この場合、先ず前述の（
１）式に基づいて仕上げスタンドにおける鋼板の予測変
形抵抗値ＫＳを計算する。次に、この予測変形抵抗値Ｋ
Ｓに第４ステツプで引算した変形抵抗修正値Φを乗する
ことにより鋼片の変形抵抗１ｍ Ｋ ｒを計算する。こ
のように第８ステツプ５０で計算する変形抵抗値）（ｒ
は粗圧延機における変形抵抗修正値のにより修正されて
いるから、精度の高い鋼片の変形抵抗値を算出すること
ができる。
７ステツプ４８に基づいて各仕上げスタンド３２の鋼板
の予測変形抵抗値を計算する。この場合、先ず前述の（
１）式に基づいて仕上げスタンドにおける鋼板の予測変
形抵抗値ＫＳを計算する。次に、この予測変形抵抗値Ｋ
Ｓに第４ステツプで引算した変形抵抗修正値Φを乗する
ことにより鋼片の変形抵抗１ｍ Ｋ ｒを計算する。こ
のように第８ステツプ５０で計算する変形抵抗値）（ｒ
は粗圧延機における変形抵抗修正値のにより修正されて
いるから、精度の高い鋼片の変形抵抗値を算出すること
ができる。
次に、第９スツテプ５２では、第８ステツプで算出した
鋼板の変形抵抗Ｋｒに基づいて各仕上げスタンド３２の
予測荷重を算出する。
鋼板の変形抵抗Ｋｒに基づいて各仕上げスタンド３２の
予測荷重を算出する。
更に、第１０ステツプ５４では第１１スデツプ５６の荷
重量に基づいて、スタンドのロールの延び及び曲り弓を
算出する。
重量に基づいて、スタンドのロールの延び及び曲り弓を
算出する。
そして、第１１のステップ５６では第１０のステップ５
４の荷重量に基づいて各仕上げスタンドのロール開度、
即ちギャップ設定値を算出する。
４の荷重量に基づいて各仕上げスタンドのロール開度、
即ちギャップ設定値を算出する。
このようにして各仕上げスタンドにおける圧延ロールの
開度が計算された後、この計算値に基づいて圧延ロール
間のギャップを設定する。
開度が計算された後、この計算値に基づいて圧延ロール
間のギャップを設定する。
次に、この実施例の動作について説明する。第１図に示
すように、まず粗圧延機１２に鋼片を通過させ、鋼片を
粗圧延をする。この場合、各スタンドの圧延ロール２２
は予め予測して計算した開き開度にギャップを設定する
。この開き開度の計算には前述の式（１）によって計算
される予測変形抵抗値Ｋａが使用される。次に、粗圧延
後の鋼片の厚み及び温度を測定し、これらの測定値に基
づいて実測変形抵抗値Ｋｊを３４締する。更に予測値と
実測値とのずれを変形抵抗修正値Φとして算出する。
すように、まず粗圧延機１２に鋼片を通過させ、鋼片を
粗圧延をする。この場合、各スタンドの圧延ロール２２
は予め予測して計算した開き開度にギャップを設定する
。この開き開度の計算には前述の式（１）によって計算
される予測変形抵抗値Ｋａが使用される。次に、粗圧延
後の鋼片の厚み及び温度を測定し、これらの測定値に基
づいて実測変形抵抗値Ｋｊを３４締する。更に予測値と
実測値とのずれを変形抵抗修正値Φとして算出する。
つぎに、鋼板は粗圧延機１２を通過後、仕上げ圧延閤１
４に向けて搬入する。仕上げ圧延機１４では鋼片がここ
に搬入される以前に、各仕上げスタンド３２がセットア
ツプされ、圧延ロールの開度が設定される。このロール
の開度を計算する場合には、変形抵抗値が用いられるが
、前述したようにこの変形抵抗値は粗圧延機において計
算された窪正値Φを乗じて修正された値ＫＳが用いられ
てる。従って、圧延ロールの開度を高精度で！！１紳す
ることができる。このＳ４算値に応じて各仕上げスタン
ドの圧延ロールがセットアツプされる。そして鋼片は、
この仕上げ圧延機１４を通過し、所定の厚みに圧延され
る。
４に向けて搬入する。仕上げ圧延機１４では鋼片がここ
に搬入される以前に、各仕上げスタンド３２がセットア
ツプされ、圧延ロールの開度が設定される。このロール
の開度を計算する場合には、変形抵抗値が用いられるが
、前述したようにこの変形抵抗値は粗圧延機において計
算された窪正値Φを乗じて修正された値ＫＳが用いられ
てる。従って、圧延ロールの開度を高精度で！！１紳す
ることができる。このＳ４算値に応じて各仕上げスタン
ドの圧延ロールがセットアツプされる。そして鋼片は、
この仕上げ圧延機１４を通過し、所定の厚みに圧延され
る。
この発明は上述した一実施例に限定されることなく、こ
の発明の要旨を逸脱しない範囲で種々変形可能である。
の発明の要旨を逸脱しない範囲で種々変形可能である。
例えば、上述した実施例では粗圧延機の厚みと温度とと
測定す゛ることによって変形抵抗修正値Φを計算したが
、これに限らず、厚みのみを実測して、算出しても同様
の効果を得ることができる。
測定す゛ることによって変形抵抗修正値Φを計算したが
、これに限らず、厚みのみを実測して、算出しても同様
の効果を得ることができる。
まｌζ、仕上げロールの開度は、第１のユニットと及び
第２のユニットとの２つのユニットにより計算したが、
これに限らず一つのユニットが全ての計算をしてもよい
。
第２のユニットとの２つのユニットにより計算したが、
これに限らず一つのユニットが全ての計算をしてもよい
。
［発明の効果］
この発明によれば、仕上げスタンド、のロール開度の計
算に用いる鋼板変形抵抗を算出する際に、予想変形抵抗
値に粗圧延機において算出した変形抵抗修正値Φに基づ
いて修正しているから、実測値に近い変形抵抗値を得る
ことができる。従って、仕上げ圧延機において鋼板を高
精度で所定厚に圧延することができる。
算に用いる鋼板変形抵抗を算出する際に、予想変形抵抗
値に粗圧延機において算出した変形抵抗修正値Φに基づ
いて修正しているから、実測値に近い変形抵抗値を得る
ことができる。従って、仕上げ圧延機において鋼板を高
精度で所定厚に圧延することができる。
第１図はこの発明の実施例による圧延装置の概略図であ
り、第２図はこの仕上げ圧延機の圧延ロールの開度を計
算するステップを示したフロチャートである。 ２２・・・圧延ロール、２６・・・厚み計、２４・・・
制御ユニット、３４・・・１２ ノ制御ユニット。
り、第２図はこの仕上げ圧延機の圧延ロールの開度を計
算するステップを示したフロチャートである。 ２２・・・圧延ロール、２６・・・厚み計、２４・・・
制御ユニット、３４・・・１２ ノ制御ユニット。
Claims (1)
- 仕上げ圧延すべき鋼片の変形抵抗値を予測し、この予測
変形抵抗値を用いて仕上げ圧延機のロール開度を決定す
る仕上げ圧延機のセットアップ方法において、粗圧延機
における鋼片の変形抵抗値を予測して粗圧延し、粗圧延
機の出側における鋼片の厚みを測定し、厚みの実測値に
基づいて実測変形抵抗値を演算し、この粗圧延における
予測変形抵抗値と実測変形抵抗値とのずれを修正値とし
て演算し、この修正値を基に前記仕上げ圧延における予
測変形抵抗値を修正し、修正後の変形抵抗値を用いて仕
上げ圧延機のロール開度を決定することを特徴とする仕
上げ圧延機のセットアップ方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60186796A JPS6245412A (ja) | 1985-08-26 | 1985-08-26 | 仕上げ圧延機のセツトアツプ方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60186796A JPS6245412A (ja) | 1985-08-26 | 1985-08-26 | 仕上げ圧延機のセツトアツプ方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6245412A true JPS6245412A (ja) | 1987-02-27 |
Family
ID=16194736
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60186796A Pending JPS6245412A (ja) | 1985-08-26 | 1985-08-26 | 仕上げ圧延機のセツトアツプ方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6245412A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101927268A (zh) * | 2009-06-25 | 2010-12-29 | 上海宝信软件股份有限公司 | 冷连轧带钢厚度控制方法 |
| CN103909098A (zh) * | 2013-01-08 | 2014-07-09 | 宝山钢铁股份有限公司 | 粗轧立辊轧制负荷自动分配方法 |
| CN105290119A (zh) * | 2014-07-16 | 2016-02-03 | 上海梅山钢铁股份有限公司 | 基于相变的热轧带钢变形抗力预测方法 |
-
1985
- 1985-08-26 JP JP60186796A patent/JPS6245412A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101927268A (zh) * | 2009-06-25 | 2010-12-29 | 上海宝信软件股份有限公司 | 冷连轧带钢厚度控制方法 |
| CN103909098A (zh) * | 2013-01-08 | 2014-07-09 | 宝山钢铁股份有限公司 | 粗轧立辊轧制负荷自动分配方法 |
| CN105290119A (zh) * | 2014-07-16 | 2016-02-03 | 上海梅山钢铁股份有限公司 | 基于相变的热轧带钢变形抗力预测方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2005527378A (ja) | プロフィルおよび平坦度の操作要素に対する目標値のためのコンピュータ支援決定方法 | |
| JP4685777B2 (ja) | 板材圧延におけるウェッジの設定・制御方法 | |
| US4506532A (en) | Method for controlling continuous rolling mill and control apparatus therefor | |
| JPS6245412A (ja) | 仕上げ圧延機のセツトアツプ方法 | |
| JP6104092B2 (ja) | 板クラウン予測モデルの決定方法 | |
| JP3205175B2 (ja) | 熱間圧延における板幅制御方法 | |
| JPS649086B2 (ja) | ||
| JP2968637B2 (ja) | 熱間圧延における板幅制御法 | |
| JP3205130B2 (ja) | 熱間圧延における板幅制御方法 | |
| KR20030029609A (ko) | 열간 압연에서의 판폭 제어 방법 | |
| JP2661515B2 (ja) | 熱間圧延における板クラウン制御方法 | |
| JPS6268616A (ja) | 板幅制御方法 | |
| JPH02211907A (ja) | 熱間連続圧延機における板厚制御方法 | |
| JPH06297012A (ja) | 熱間圧延機のロールベンディング力設定装置 | |
| JPS6376709A (ja) | タンデム圧延機の板幅制御方法 | |
| JPH08141613A (ja) | 熱間圧延における板厚制御方法 | |
| AU2004320913B8 (en) | Method of setting/controlling wedge in plate material rolling | |
| JPS6316805A (ja) | 圧延方法 | |
| JPH06269822A (ja) | 連続圧延機における板クラウン制御方法 | |
| JPS63123509A (ja) | 連続圧延機の板クラウン制御装置 | |
| JP2023108570A (ja) | 熱間可逆板圧延における板ウェッジの制御と設定方法 | |
| JPS6018213A (ja) | 圧延機の形状制御方法 | |
| JPH10323705A (ja) | 連続圧延機の板クラウン制御演算装置 | |
| JPH0929316A (ja) | 熱間仕上圧延におけるセットアップ方法 | |
| JPH08197118A (ja) | 熱間連続圧延機による板厚制御方法 |