JPS6238524B2 - - Google Patents
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- JPS6238524B2 JPS6238524B2 JP56063432A JP6343281A JPS6238524B2 JP S6238524 B2 JPS6238524 B2 JP S6238524B2 JP 56063432 A JP56063432 A JP 56063432A JP 6343281 A JP6343281 A JP 6343281A JP S6238524 B2 JPS6238524 B2 JP S6238524B2
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- Japan
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- turbine
- superheated steam
- steam
- bypass valve
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Links
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
- F01K13/00—General layout or general methods of operation of complete plants
- F01K13/02—Controlling, e.g. stopping or starting
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
- F01K9/00—Plants characterised by condensers arranged or modified to co-operate with the engines
- F01K9/04—Plants characterised by condensers arranged or modified to co-operate with the engines with dump valves to by-pass stages
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F22—STEAM GENERATION
- F22B—METHODS OF STEAM GENERATION; STEAM BOILERS
- F22B35/00—Control systems for steam boilers
- F22B35/18—Applications of computers to steam-boiler control
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Control Of Turbines (AREA)
- Control Of Steam Boilers And Waste-Gas Boilers (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、ボイラで発生した過熱蒸気がタービ
ンに通気してもよい条件を早くみたすように温度
制御するボイラ過熱蒸気温度の制御方法に関す
る。
ンに通気してもよい条件を早くみたすように温度
制御するボイラ過熱蒸気温度の制御方法に関す
る。
一般に、ボイラ点火からタービン起動までのボ
イラ低負荷領域での過熱蒸気の温度制御は、プロ
セスゲインが非線形であるので、制御が複雑でむ
ずかしい。またボイラ火炉出口の燃焼ガス温度や
燃料流量等の変化に対して、過熱蒸気への応答が
非常に遅いこと等が知られている。
イラ低負荷領域での過熱蒸気の温度制御は、プロ
セスゲインが非線形であるので、制御が複雑でむ
ずかしい。またボイラ火炉出口の燃焼ガス温度や
燃料流量等の変化に対して、過熱蒸気への応答が
非常に遅いこと等が知られている。
このような過熱蒸気温度の制御装置としては、
ボイラ制御装置がある。これはボイラの水冷壁出
口の流体を昇温昇圧する水冷壁出口流体の温度制
御機能と、ボイラの火炉出口の燃焼ガス温度をタ
ービン起動形態に応じて制御する火炉ガスの温度
制機機能とを備えたものである。
ボイラ制御装置がある。これはボイラの水冷壁出
口の流体を昇温昇圧する水冷壁出口流体の温度制
御機能と、ボイラの火炉出口の燃焼ガス温度をタ
ービン起動形態に応じて制御する火炉ガスの温度
制機機能とを備えたものである。
このボイラ制御装置では、ボイラ点火後、ボイ
ラ出口の過熱蒸気温度、その過熱蒸気圧力、ター
ビン入口の過熱蒸気温度、タービンの起動形態を
示す第１段蒸気室内面メタル温度、燃料流量、火
炉出口の燃焼ガス温度、水冷壁出口流体温度等の
各種プロセス量を読み込み、まず水冷壁出口流体
の温度制御機能によりボイラの水冷壁出口流体を
昇温昇圧制御して、タービンの起動蒸気条件をみ
たす過熱蒸気を得るよう制御する。過熱蒸気にな
ると火炉ガスの温度制御機能により燃焼ガス温度
をタービンの第１段蒸気室内面メタル温度を基に
算出した目標温度に制御して、ボイラ出口の過熱
蒸気をタービン起動形態に応じた蒸気条件に維持
するように制御する。
ラ出口の過熱蒸気温度、その過熱蒸気圧力、ター
ビン入口の過熱蒸気温度、タービンの起動形態を
示す第１段蒸気室内面メタル温度、燃料流量、火
炉出口の燃焼ガス温度、水冷壁出口流体温度等の
各種プロセス量を読み込み、まず水冷壁出口流体
の温度制御機能によりボイラの水冷壁出口流体を
昇温昇圧制御して、タービンの起動蒸気条件をみ
たす過熱蒸気を得るよう制御する。過熱蒸気にな
ると火炉ガスの温度制御機能により燃焼ガス温度
をタービンの第１段蒸気室内面メタル温度を基に
算出した目標温度に制御して、ボイラ出口の過熱
蒸気をタービン起動形態に応じた蒸気条件に維持
するように制御する。
ところで、火炉ガスの温度制御機能によりボイ
ラ出口の過熱蒸気温度を制御開始する過程（通気
以前の過程）では、通常、主蒸気止め弁は閉して
いるので、過熱蒸気流量はほとんど増加しない。
このためボイラ出口の過熱蒸気温度やタービン入
口の過熱蒸気温度の温度上昇は非常に緩慢とな
る。したがつて、過熱蒸気がタービン起動形態に
応じた蒸気条件に到達するまでに長時間を費やす
ので、タービンの起動が遅れてしまう。つまり、
ピーク負荷発電を行なう面から、より早くより安
定なプラント起動を目ざすことが困難となる。
ラ出口の過熱蒸気温度を制御開始する過程（通気
以前の過程）では、通常、主蒸気止め弁は閉して
いるので、過熱蒸気流量はほとんど増加しない。
このためボイラ出口の過熱蒸気温度やタービン入
口の過熱蒸気温度の温度上昇は非常に緩慢とな
る。したがつて、過熱蒸気がタービン起動形態に
応じた蒸気条件に到達するまでに長時間を費やす
ので、タービンの起動が遅れてしまう。つまり、
ピーク負荷発電を行なう面から、より早くより安
定なプラント起動を目ざすことが困難となる。
そこで、主蒸気止め弁と並列にタービンバイパ
ス弁を設けたプラントにおいては、水冷壁出口流
体の温度制御機能による昇温昇圧過程で、タービ
ンバイパス弁を微開して蒸気管のドレン抜きを行
なうので、そのドレン抜き以降、過熱蒸気圧力を
基にタービンバイパス弁の開度を増して蒸気流量
を増大させることも考えられている。つまり、こ
れによつて蒸気管のウオーミングや過熱蒸気の昇
温を行なおうとするものである。
ス弁を設けたプラントにおいては、水冷壁出口流
体の温度制御機能による昇温昇圧過程で、タービ
ンバイパス弁を微開して蒸気管のドレン抜きを行
なうので、そのドレン抜き以降、過熱蒸気圧力を
基にタービンバイパス弁の開度を増して蒸気流量
を増大させることも考えられている。つまり、こ
れによつて蒸気管のウオーミングや過熱蒸気の昇
温を行なおうとするものである。
しかしながら、過熱蒸気をタービンへ通気する
ときには、タービンバイパス弁は閉の状態にして
おくことが望ましいので、どの時点でバイパス弁
を閉じるようにするか等タービンバイパス弁の開
閉操作がむずかしい。またプラント停止時間が短
かいホツトモード起動ではタービンバイパス弁の
開度を増してやると、一時的に蒸気管を冷却して
しまうことがある。これは、ホツトモードではボ
イラやタービンのメタルが有する熱保有量が多
く、タービン入口のメタル温度がボイラの過熱蒸
気温度より高い場合があるからである。このよう
な状態で、もしタービンに蒸気を通気させたとす
ると、タービン入口のメタル温度が、それより温
度の低い蒸気に冷却されることになつて、タービ
ンのメタルに熱疲労を生じる。このように、従来
においてはタービンバイパス弁を過熱蒸気の温度
制御に用いることは困難であつた。
ときには、タービンバイパス弁は閉の状態にして
おくことが望ましいので、どの時点でバイパス弁
を閉じるようにするか等タービンバイパス弁の開
閉操作がむずかしい。またプラント停止時間が短
かいホツトモード起動ではタービンバイパス弁の
開度を増してやると、一時的に蒸気管を冷却して
しまうことがある。これは、ホツトモードではボ
イラやタービンのメタルが有する熱保有量が多
く、タービン入口のメタル温度がボイラの過熱蒸
気温度より高い場合があるからである。このよう
な状態で、もしタービンに蒸気を通気させたとす
ると、タービン入口のメタル温度が、それより温
度の低い蒸気に冷却されることになつて、タービ
ンのメタルに熱疲労を生じる。このように、従来
においてはタービンバイパス弁を過熱蒸気の温度
制御に用いることは困難であつた。
したがつて、本発明の目的は、主蒸気止め弁と
並列にすなわちタービン入口に設けられたタービ
ンバイパス弁を、プラントのコールドモードある
いはホツトモードに適合して開閉操作し、過熱蒸
気の昇温を促進させ、タービン起動形態に応じた
起動蒸気条件到達までの所要時間を短かくするこ
とを可能にしたボイラの過熱蒸気温度の制御方法
を提供することにある。
並列にすなわちタービン入口に設けられたタービ
ンバイパス弁を、プラントのコールドモードある
いはホツトモードに適合して開閉操作し、過熱蒸
気の昇温を促進させ、タービン起動形態に応じた
起動蒸気条件到達までの所要時間を短かくするこ
とを可能にしたボイラの過熱蒸気温度の制御方法
を提供することにある。
この目的を達成するため、本発明においては、
過熱蒸気を昇温するにあたりプラトン状態がコー
ルドモードであるときは、タービンバイパス弁を
開方向に制御して過熱蒸気の流量を増大させ、こ
れによつて過熱蒸気温度の上昇を早めるように
し、一方プラントがホツトモードであるときは、
過熱蒸気が蒸気管を冷却しない程度にまで上昇し
たら、タービンバイパス弁を開方向に制御して過
熱蒸気温度の上昇を早めるようにする。そしてこ
のタービンバイパス弁の操作により過熱蒸気がタ
ービンに通気してもよい条件をみたすと、このタ
ービンバイパス弁による温度制御を終了するよう
になす。
過熱蒸気を昇温するにあたりプラトン状態がコー
ルドモードであるときは、タービンバイパス弁を
開方向に制御して過熱蒸気の流量を増大させ、こ
れによつて過熱蒸気温度の上昇を早めるように
し、一方プラントがホツトモードであるときは、
過熱蒸気が蒸気管を冷却しない程度にまで上昇し
たら、タービンバイパス弁を開方向に制御して過
熱蒸気温度の上昇を早めるようにする。そしてこ
のタービンバイパス弁の操作により過熱蒸気がタ
ービンに通気してもよい条件をみたすと、このタ
ービンバイパス弁による温度制御を終了するよう
になす。
以下、図面に示す一実施例を参照して本発明を
説明する。第１図は本発明の制御対象である発電
プラントの概略構成図である。周知のように発電
プラントはボイラ１１で発生した過熱蒸気を、主
蒸気止め弁１２および制御弁１３を介してタービ
ン１４に送り、ここでタービンに駆動力を与えて
発電機１５を回転させる。タービン１４で仕事を
終えた過熱蒸気は復水器１６で水に戻され、給水
ポンプ１７にて再びボイラ１１内に供給される。
ボイラ１１に供給された水はボイラ１１内の水冷
壁１８に入り、ここでバーナ１９により熱せられ
る。水冷壁１８を出た流体（蒸気と水の混合流
体）は気水分離器２０で蒸気と水に分離され、こ
こで分離された蒸気はさらに過熱器２１に導か
れ、高温高圧の過熱蒸気となつてボイラ１１の出
口より出るようになつている。
説明する。第１図は本発明の制御対象である発電
プラントの概略構成図である。周知のように発電
プラントはボイラ１１で発生した過熱蒸気を、主
蒸気止め弁１２および制御弁１３を介してタービ
ン１４に送り、ここでタービンに駆動力を与えて
発電機１５を回転させる。タービン１４で仕事を
終えた過熱蒸気は復水器１６で水に戻され、給水
ポンプ１７にて再びボイラ１１内に供給される。
ボイラ１１に供給された水はボイラ１１内の水冷
壁１８に入り、ここでバーナ１９により熱せられ
る。水冷壁１８を出た流体（蒸気と水の混合流
体）は気水分離器２０で蒸気と水に分離され、こ
こで分離された蒸気はさらに過熱器２１に導か
れ、高温高圧の過熱蒸気となつてボイラ１１の出
口より出るようになつている。
ここで、気水分離器２０で発生した蒸気の一部
は必要に応じて蒸気にがし弁２２を介して復水器
１６に導かれることがある。これは主に過熱蒸気
の温度制御と圧力制御のために使用される。また
主蒸気止め弁１２に並列にタービンバイパス弁２
３が設けられている。このタービンバイパス弁２
３は、タービントリツプ等で主蒸気止め弁１２が
閉したとき、余剰の過熱蒸気を直接復水器１６に
流し込むために設けられているものである。
は必要に応じて蒸気にがし弁２２を介して復水器
１６に導かれることがある。これは主に過熱蒸気
の温度制御と圧力制御のために使用される。また
主蒸気止め弁１２に並列にタービンバイパス弁２
３が設けられている。このタービンバイパス弁２
３は、タービントリツプ等で主蒸気止め弁１２が
閉したとき、余剰の過熱蒸気を直接復水器１６に
流し込むために設けられているものである。
本発明は、タービンに蒸気が通気される以前の
過程で、タービンバイパス弁２３を過熱蒸気の温
度制御のためにも使用しようとするものである。
過程で、タービンバイパス弁２３を過熱蒸気の温
度制御のためにも使用しようとするものである。
次に、ボイラ制御装置２４はプロセス量として
以下のものを入力する。すなわち、ボイラ出口の
過熱蒸気温度Ｔ１、その過熱蒸気圧力Ｔ２、ター
ビン入口の過熱蒸気温度Ｔ３、タービンの第１段
蒸気室内面メタル温度Ｔ４、バーナ１９の燃料流
量Ｔ５、火炉出口の燃焼ガス温度Ｔ６、水冷壁出
口の流体温度Ｔ７等を入力する。ボイラ制御装置
２４はこれらのプロセス量に基づいて、バーナ１
９に供給される燃料流量Ｔ５を調節する燃料調節
弁２５や蒸気にがし弁２２等を調節して過熱蒸気
の温度制御を行なう。この温度制御は前述した水
冷壁出口流体の温度制御機能および火炉ガスの温
度制御機能にて行なわれる。
以下のものを入力する。すなわち、ボイラ出口の
過熱蒸気温度Ｔ１、その過熱蒸気圧力Ｔ２、ター
ビン入口の過熱蒸気温度Ｔ３、タービンの第１段
蒸気室内面メタル温度Ｔ４、バーナ１９の燃料流
量Ｔ５、火炉出口の燃焼ガス温度Ｔ６、水冷壁出
口の流体温度Ｔ７等を入力する。ボイラ制御装置
２４はこれらのプロセス量に基づいて、バーナ１
９に供給される燃料流量Ｔ５を調節する燃料調節
弁２５や蒸気にがし弁２２等を調節して過熱蒸気
の温度制御を行なう。この温度制御は前述した水
冷壁出口流体の温度制御機能および火炉ガスの温
度制御機能にて行なわれる。
制御用計算機２６は、ボイラ出口の過熱蒸気温
度Ｔ１、その過熱蒸気圧力Ｔ２、タービン入口の
過熱蒸気温度Ｔ３、およびタービンの第１段蒸気
室内面メタル温度Ｔ４を入力し、これらのプロセ
ス量に基づいて、過熱蒸気の温度制御のために必
要なタービンバイパス弁２３の開度を算出し、ま
たタービンバイパス弁２３を開してもよいかどう
か判断してからタービンバイパス弁２６の調節を
行なう。以下、第２図を参照して、計算機２６の
制御動作を説明する。
度Ｔ１、その過熱蒸気圧力Ｔ２、タービン入口の
過熱蒸気温度Ｔ３、およびタービンの第１段蒸気
室内面メタル温度Ｔ４を入力し、これらのプロセ
ス量に基づいて、過熱蒸気の温度制御のために必
要なタービンバイパス弁２３の開度を算出し、ま
たタービンバイパス弁２３を開してもよいかどう
か判断してからタービンバイパス弁２６の調節を
行なう。以下、第２図を参照して、計算機２６の
制御動作を説明する。
第２図は計算機２６の制御動作を説明するため
の機能ブロツク図である。ボイラ出口の過熱蒸気
温度Ｔ１、過熱蒸気圧力Ｔ２、タービン入口の過
熱蒸気温度Ｔ３、および第１段蒸気室内面メタル
温度Ｔ４等のプロセス量は計算機２６のプロセス
入出力制装置２７を介して入力され、ここでデイ
ジタル量に変換される。図ではデイジタル変換さ
れた上記プロセス量をそれぞれＴ１Ｄ，Ｔ２Ｄ，
Ｔ３Ｄ，Ｔ４Ｄで示している。
の機能ブロツク図である。ボイラ出口の過熱蒸気
温度Ｔ１、過熱蒸気圧力Ｔ２、タービン入口の過
熱蒸気温度Ｔ３、および第１段蒸気室内面メタル
温度Ｔ４等のプロセス量は計算機２６のプロセス
入出力制装置２７を介して入力され、ここでデイ
ジタル量に変換される。図ではデイジタル変換さ
れた上記プロセス量をそれぞれＴ１Ｄ，Ｔ２Ｄ，
Ｔ３Ｄ，Ｔ４Ｄで示している。
計算機２６内の温度変化率算出手段２８は、ボ
イラ出口の過熱蒸気温度Ｔ１の変化率αを算出
し、予め定められた変化率α０（上昇傾向を示す
正の規定値）と比較して、算出した変化率αが予
め定められた変化率α０より小のときロツク信号
Ｓ１を発する。また、温度差算出手段２９はボイ
ラ出口の過熱蒸気温度Ｔ１Ｄとタービン入口の過
熱蒸気温度Ｔ３Ｄとの温度差βを算出し、予め定
められた温度差β０（ボイラ出口温度がタービン
入口温度より高いことを示す正の規定値あるいは
わずかに低いことを示す負の規定値）と比較し
て、算出された温度差βが予め定められた温度差
β０より小のときはロツク信号Ｓ２を出力する。
イラ出口の過熱蒸気温度Ｔ１の変化率αを算出
し、予め定められた変化率α０（上昇傾向を示す
正の規定値）と比較して、算出した変化率αが予
め定められた変化率α０より小のときロツク信号
Ｓ１を発する。また、温度差算出手段２９はボイ
ラ出口の過熱蒸気温度Ｔ１Ｄとタービン入口の過
熱蒸気温度Ｔ３Ｄとの温度差βを算出し、予め定
められた温度差β０（ボイラ出口温度がタービン
入口温度より高いことを示す正の規定値あるいは
わずかに低いことを示す負の規定値）と比較し
て、算出された温度差βが予め定められた温度差
β０より小のときはロツク信号Ｓ２を出力する。
次に、ミスマツチ温度算出手段３０では、過熱
蒸気圧力Ｔ２Ｄ、タービン入口の過熱蒸気温度Ｔ
３Ｄ、および第１段蒸気室内面メタル温度Ｔ４Ｄ
に基づいてミスマツチ温度Ｍを算出する。ミスマ
ツチ温度Ｍは第１段蒸気室出口蒸気温度と第１段
蒸気室内面メタル温度Ｔ４Ｄとの差で求められ
る。すなわち、ミスマツチ温度算出手段３０は、
まず入力したプロセス量に基づいて、第１段蒸気
室出口温度（予想値）を算出し、そして、ミスマ
ツチ温度Ｍを算出する。
蒸気圧力Ｔ２Ｄ、タービン入口の過熱蒸気温度Ｔ
３Ｄ、および第１段蒸気室内面メタル温度Ｔ４Ｄ
に基づいてミスマツチ温度Ｍを算出する。ミスマ
ツチ温度Ｍは第１段蒸気室出口蒸気温度と第１段
蒸気室内面メタル温度Ｔ４Ｄとの差で求められ
る。すなわち、ミスマツチ温度算出手段３０は、
まず入力したプロセス量に基づいて、第１段蒸気
室出口温度（予想値）を算出し、そして、ミスマ
ツチ温度Ｍを算出する。
ここで算出されたミスマツチ温度Ｍはタービン
バイパス弁２３の目標開度を算出する目標開度算
出手段３１に入力される。目標開度算出手段３１
は、ミスマツチ温度Ｍおよび第１段蒸気室内面メ
タル温度Ｔ４Ｄを入力し、まず比較手段３２で、
これらから求まる過熱蒸気の状態がタービンに通
気してもよい過熱蒸気条件をみたすかどうかを判
定する。すなわち、比較手段２３では、ミスマツ
チ温度Ｍと第１段蒸気室内面メタル温度Ｔ４Ｄと
の関係からその時点での過熱蒸気の状態Ｋ（Ｍ，
Ｔ４Ｄ）を求め、これと第３図に示すミスマツチ
比較関数ｆ（タービンに通気してもよい過熱蒸気
条件関数）とを比較する。この比較によりその時
の過熱蒸気が過熱不足であるかどうかを判定す
る。
バイパス弁２３の目標開度を算出する目標開度算
出手段３１に入力される。目標開度算出手段３１
は、ミスマツチ温度Ｍおよび第１段蒸気室内面メ
タル温度Ｔ４Ｄを入力し、まず比較手段３２で、
これらから求まる過熱蒸気の状態がタービンに通
気してもよい過熱蒸気条件をみたすかどうかを判
定する。すなわち、比較手段２３では、ミスマツ
チ温度Ｍと第１段蒸気室内面メタル温度Ｔ４Ｄと
の関係からその時点での過熱蒸気の状態Ｋ（Ｍ，
Ｔ４Ｄ）を求め、これと第３図に示すミスマツチ
比較関数ｆ（タービンに通気してもよい過熱蒸気
条件関数）とを比較する。この比較によりその時
の過熱蒸気が過熱不足であるかどうかを判定す
る。
たとえば、ミスマツチ温度Ｍと第１段蒸気室内
面メタル温度Ｔ４Ｄとの関係で定まる過熱蒸気の
状態Ｋが、K1（M1，Ｔ４D1）であるときは、K1
点はミスマツチ比較関数ｆで定まるK2点より小
なので、その時の過熱蒸気は過熱不足であると判
定する。逆に過熱蒸気の状態Ｋがミスマツチ比較
関数ｆで定まるK2点以上のときは、その時の過
熱蒸気は過熱十分であると判定する。
面メタル温度Ｔ４Ｄとの関係で定まる過熱蒸気の
状態Ｋが、K1（M1，Ｔ４D1）であるときは、K1
点はミスマツチ比較関数ｆで定まるK2点より小
なので、その時の過熱蒸気は過熱不足であると判
定する。逆に過熱蒸気の状態Ｋがミスマツチ比較
関数ｆで定まるK2点以上のときは、その時の過
熱蒸気は過熱十分であると判定する。
比較手段３２で過熱不十分であると判定された
ときは、接点ｂが閉され（接点ａは開）、第１の
開度算出手段３３にてタービンバイパス弁２３の
目標開度Ｘを算出し、一方、過熱十分であると判
定されたときは、接点ａが閉され（接点ｂは
開）、第２の開度算出手段３４にてタービンバイ
パス弁２３の目標開度Ｙを算出する。
ときは、接点ｂが閉され（接点ａは開）、第１の
開度算出手段３３にてタービンバイパス弁２３の
目標開度Ｘを算出し、一方、過熱十分であると判
定されたときは、接点ａが閉され（接点ｂは
開）、第２の開度算出手段３４にてタービンバイ
パス弁２３の目標開度Ｙを算出する。
第１の開度算出手段３３は、第４図に示す第１
の開度目標関数ｇに基づいて、第１段蒸気室内面
メタル温度Ｔ４Ｄからタービンバイパス弁２３の
開方向の目標開度Ｘを算出する。すなわち、過熱
蒸気が過熱不十分であるときは、タービンバイパ
ス弁２３を開方向に制御して蒸気流量を増大さ
せ、これによつて過熱蒸気の温度上昇を促進させ
る。過熱蒸気の温度上昇によつて、過熱蒸気の状
態Ｋがミスマツチ比較関数ｆにより定まるK2点
以上になると、比較手段３２により接点ｂが開
し、第２の開度算出手段３４に制御が切換えられ
る。
の開度目標関数ｇに基づいて、第１段蒸気室内面
メタル温度Ｔ４Ｄからタービンバイパス弁２３の
開方向の目標開度Ｘを算出する。すなわち、過熱
蒸気が過熱不十分であるときは、タービンバイパ
ス弁２３を開方向に制御して蒸気流量を増大さ
せ、これによつて過熱蒸気の温度上昇を促進させ
る。過熱蒸気の温度上昇によつて、過熱蒸気の状
態Ｋがミスマツチ比較関数ｆにより定まるK2点
以上になると、比較手段３２により接点ｂが開
し、第２の開度算出手段３４に制御が切換えられ
る。
ここで、第１の開度算出手段３３で算出された
開方向の目標開度Ｘは前述したロツク信号Ｓ１，
Ｓ２があるときは操作出力ブロツク手段３５によ
り出力が阻止される。したがつて、プラントの状
態がホツトモードであり、過熱蒸気が蒸気管やタ
ービンメタル等を冷却しない程度にまで温度上昇
していないときは、タービンバイパス弁２３の開
閉による温度制御はロツクされる。
開方向の目標開度Ｘは前述したロツク信号Ｓ１，
Ｓ２があるときは操作出力ブロツク手段３５によ
り出力が阻止される。したがつて、プラントの状
態がホツトモードであり、過熱蒸気が蒸気管やタ
ービンメタル等を冷却しない程度にまで温度上昇
していないときは、タービンバイパス弁２３の開
閉による温度制御はロツクされる。
第２の開度算出手段３４は、第５図に示す第２
の開度目標関数ｈに基づいて、その時点でのミス
マツチ温度Ｍからタービンバイパス弁２３の閉方
向の目標開度Ｙを算出する。すなわち、過熱蒸気
が過熱十分となつたときは、タービンバイパス弁
２３を閉方向に制御して、蒸気流量を減少させ、
これによつて過熱蒸気の温度上昇をおさえる。そ
してタービンバイパス弁２３が閉した後は、ボイ
ラ制御装置２４にてタービンに通気してもよい過
熱蒸気条件をみたすようにすなわち第３図のK2
点に保持されるように、過熱蒸気温度を制御す
る。
の開度目標関数ｈに基づいて、その時点でのミス
マツチ温度Ｍからタービンバイパス弁２３の閉方
向の目標開度Ｙを算出する。すなわち、過熱蒸気
が過熱十分となつたときは、タービンバイパス弁
２３を閉方向に制御して、蒸気流量を減少させ、
これによつて過熱蒸気の温度上昇をおさえる。そ
してタービンバイパス弁２３が閉した後は、ボイ
ラ制御装置２４にてタービンに通気してもよい過
熱蒸気条件をみたすようにすなわち第３図のK2
点に保持されるように、過熱蒸気温度を制御す
る。
第６図は、以上のような制御用計算機とボイラ
制御装置にて本発明の温度制御方法を実現した場
合の一実施例を示すフローチヤトである。まず、
計算機２６はタービンバイパス弁２６の開閉操作
による温度制御に必要なプロセス量Ｔ１，Ｔ２，
Ｔ３，Ｔ４、すなわち、ボイラ出口の過熱蒸気温
度Ｔ１、過熱蒸気圧力Ｔ２、タービン入口の過熱
蒸気温度Ｔ３、タービンの第１段蒸気室内面メタ
ル温度Ｔ４を一定の走査周期で読み込み、これら
をデジタル量に変換する(イ)。
制御装置にて本発明の温度制御方法を実現した場
合の一実施例を示すフローチヤトである。まず、
計算機２６はタービンバイパス弁２６の開閉操作
による温度制御に必要なプロセス量Ｔ１，Ｔ２，
Ｔ３，Ｔ４、すなわち、ボイラ出口の過熱蒸気温
度Ｔ１、過熱蒸気圧力Ｔ２、タービン入口の過熱
蒸気温度Ｔ３、タービンの第１段蒸気室内面メタ
ル温度Ｔ４を一定の走査周期で読み込み、これら
をデジタル量に変換する(イ)。
次に、これらのプロセス量に基づいて、その走
査時点でのミスマツチ温度Ｍを算出し、このミス
マツチ温度Ｍと第１段蒸気室内面メタル温度Ｔ４
Ｄとから、その走査時点での過熱蒸気状態Ｋを求
める(ロ)。そして、求められた過熱蒸気状態Ｋがタ
ービンに通気してもよい程度に過熱されているか
どうかを判定する(ハ)。
査時点でのミスマツチ温度Ｍを算出し、このミス
マツチ温度Ｍと第１段蒸気室内面メタル温度Ｔ４
Ｄとから、その走査時点での過熱蒸気状態Ｋを求
める(ロ)。そして、求められた過熱蒸気状態Ｋがタ
ービンに通気してもよい程度に過熱されているか
どうかを判定する(ハ)。
この判定で、過熱がまだ不十分であるときは、
タービンバイパス弁開方向の目標開度Ｘを算出し
(ニ)、ロツク信号Ｓ１，Ｓ２の有無を調べる(ホ)。す
なわち、プラントの状態がコールドモードである
かホツトモードであるかを調べる。ロツク信号Ｓ
１，Ｓ２の双方が無のときは、コールドモードで
あると判定して、ステツプ(ニ)で求めた目標開度Ｘ
だけタービンバイパス弁を開方向に駆動し(ヘ)、次
の走査でプロセス量が読み込まれるまで待つ。一
方、ロツク信号Ｓ１，Ｓ２のいずれかが有のとき
は、ホツトモードであると判定して、そのまま次
の走査でプロセス量が読み込まれるまで待つ。こ
の間はボイラ制御装置２４での制御でプロセス量
は時々刻々変化し、過熱蒸気は昇温されている。
タービンバイパス弁開方向の目標開度Ｘを算出し
(ニ)、ロツク信号Ｓ１，Ｓ２の有無を調べる(ホ)。す
なわち、プラントの状態がコールドモードである
かホツトモードであるかを調べる。ロツク信号Ｓ
１，Ｓ２の双方が無のときは、コールドモードで
あると判定して、ステツプ(ニ)で求めた目標開度Ｘ
だけタービンバイパス弁を開方向に駆動し(ヘ)、次
の走査でプロセス量が読み込まれるまで待つ。一
方、ロツク信号Ｓ１，Ｓ２のいずれかが有のとき
は、ホツトモードであると判定して、そのまま次
の走査でプロセス量が読み込まれるまで待つ。こ
の間はボイラ制御装置２４での制御でプロセス量
は時々刻々変化し、過熱蒸気は昇温されている。
ステツプ(ハ)で、過熱蒸気の過熱が十分であると
判定されたときは、タービンバイパス弁閉方向の
目標開度Ｙを算出し(ト)、目標開度Ｙだけタービン
バイパス弁を閉方向に駆動する(チ)。そして、ター
ビンに過熱蒸気が通気されたかどうかを確認し
(リ)、まだ通気されていないときは、次の走査でプ
ロセス量が読み込まれるまで待ち、タービンに通
気されるまで同様の演算をくり返し行なう。ター
ビンに通気されると、そこでタービンバイパス弁
の開閉操作による温度制御は終了する。
判定されたときは、タービンバイパス弁閉方向の
目標開度Ｙを算出し(ト)、目標開度Ｙだけタービン
バイパス弁を閉方向に駆動する(チ)。そして、ター
ビンに過熱蒸気が通気されたかどうかを確認し
(リ)、まだ通気されていないときは、次の走査でプ
ロセス量が読み込まれるまで待ち、タービンに通
気されるまで同様の演算をくり返し行なう。ター
ビンに通気されると、そこでタービンバイパス弁
の開閉操作による温度制御は終了する。
いま、プラントの状態がコールドモードである
とする。バーナ１９が点火され、ボイラ１１で発
生する過熱蒸気の温度制御が開始されたとする
と、まずボイラ制御装置２４の温度制御と並行し
て、計算機２６はタービンバイパス弁２３の開閉
操作による温度制御を開始する。上述のように計
算機２６はその温度制御に必要なプロセス量を読
み込み、過熱蒸気状態Ｋの判定を行なう。バーナ
１９が点火された初期の時点では過熱蒸気はまだ
十分に過熱されていないので、過熱蒸気の状態は
たとえば第３図に示すK1点のところである。し
たがつて、第１の開度算出手段３３が選択され、
第４図に示すように第１段蒸気室内面メタル温度
Ｔ４D1で定まる閉方向の目標開度X1が算出され
る。
とする。バーナ１９が点火され、ボイラ１１で発
生する過熱蒸気の温度制御が開始されたとする
と、まずボイラ制御装置２４の温度制御と並行し
て、計算機２６はタービンバイパス弁２３の開閉
操作による温度制御を開始する。上述のように計
算機２６はその温度制御に必要なプロセス量を読
み込み、過熱蒸気状態Ｋの判定を行なう。バーナ
１９が点火された初期の時点では過熱蒸気はまだ
十分に過熱されていないので、過熱蒸気の状態は
たとえば第３図に示すK1点のところである。し
たがつて、第１の開度算出手段３３が選択され、
第４図に示すように第１段蒸気室内面メタル温度
Ｔ４D1で定まる閉方向の目標開度X1が算出され
る。
ここで、バーナ１９に点火された初期の状態で
は、ボイラ出口の過熱蒸気温度Ｔ１Ｄの変化率α
は予め定められた変化率α０より大であり、また
ボイラ出口の過熱蒸気温度Ｔ１Ｄはタービン入口
の過熱蒸気温度Ｔ３Ｄより高いので、温度変化率
算出手段２８および温度差算出手段２９からのロ
ツク信号Ｓ１，Ｓ２は出力されない。したがつ
て、第１の開度算出手段３３で算出された目標開
度X1はプロセス入出力装置２７を介して出力さ
れ、その目標開度X1分だけタービンバイパス弁
２３が開される。これによつて、タービンバイパ
ス弁２３を通して復水器１６へ流出する蒸気流量
を増大させ、タービン入口での熱交換量を増加さ
せることになるので、タービン入口の蒸気温度の
上昇が促進される。
は、ボイラ出口の過熱蒸気温度Ｔ１Ｄの変化率α
は予め定められた変化率α０より大であり、また
ボイラ出口の過熱蒸気温度Ｔ１Ｄはタービン入口
の過熱蒸気温度Ｔ３Ｄより高いので、温度変化率
算出手段２８および温度差算出手段２９からのロ
ツク信号Ｓ１，Ｓ２は出力されない。したがつ
て、第１の開度算出手段３３で算出された目標開
度X1はプロセス入出力装置２７を介して出力さ
れ、その目標開度X1分だけタービンバイパス弁
２３が開される。これによつて、タービンバイパ
ス弁２３を通して復水器１６へ流出する蒸気流量
を増大させ、タービン入口での熱交換量を増加さ
せることになるので、タービン入口の蒸気温度の
上昇が促進される。
この場合、タービンバイパス弁２３の開度増操
作により、過熱蒸気圧力低下の影響があるが、ボ
イラ制御装置２４がこの圧力低下を補償すべく制
御操作を行なうので、たとえば蒸気にがし弁２２
を絞つて気水分離器２０から復水器１６へ流出す
る飽和蒸気量を減少させる制御を行なうので、過
熱器２１への蒸気量が増加する方向に作用してタ
ービン入口の温度上昇を促進する。
作により、過熱蒸気圧力低下の影響があるが、ボ
イラ制御装置２４がこの圧力低下を補償すべく制
御操作を行なうので、たとえば蒸気にがし弁２２
を絞つて気水分離器２０から復水器１６へ流出す
る飽和蒸気量を減少させる制御を行なうので、過
熱器２１への蒸気量が増加する方向に作用してタ
ービン入口の温度上昇を促進する。
このようにして、過熱蒸気の温度は上昇してい
くわけであるが、ミスマツチ温度Ｍはタービン入
口の蒸気温度Ｔ３Ｄの上昇にともなつて、M1か
ら増方向に変化する。これは、まだタービンへの
通気がなされていないので、蒸気室への蒸気流入
がなく、第１段内面メタル温度Ｔ４Ｄが変化しな
いからである。すなわち、ミスマツチ温度Ｍは第
１段内面メタル温度Ｔ４Ｄを一定とすると、ター
ビン入口の蒸気温度Ｔ３Ｄの増加関数で示され
る。
くわけであるが、ミスマツチ温度Ｍはタービン入
口の蒸気温度Ｔ３Ｄの上昇にともなつて、M1か
ら増方向に変化する。これは、まだタービンへの
通気がなされていないので、蒸気室への蒸気流入
がなく、第１段内面メタル温度Ｔ４Ｄが変化しな
いからである。すなわち、ミスマツチ温度Ｍは第
１段内面メタル温度Ｔ４Ｄを一定とすると、ター
ビン入口の蒸気温度Ｔ３Ｄの増加関数で示され
る。
タービン入口の蒸気温度Ｔ３Ｄの上昇にともな
つて、ミスマツチ温度ＭがM1から増加方向に変
化し、第３図に示すようにタービンに通気しても
よい条件をみたすM2になると、第２の開度算出
手段３４が選択され、タービンバイパス弁閉方向
の目標開度Ｙを算出する。そして、算出された目
標開度Ｙ分だけタービンバイパス弁３２を閉す
る。これによつて、復水器１６に流れる蒸気流量
が減少してタービン入口での熱交換量も減少し、
タービン入口の蒸気温度の上昇をおさえる。この
ようにしてタービンバイパス弁２３を閉してか
ら、タービンへの通気が行なわれ、そこでタービ
ンバイパス弁の開閉操作による温度制御は終了す
る。
つて、ミスマツチ温度ＭがM1から増加方向に変
化し、第３図に示すようにタービンに通気しても
よい条件をみたすM2になると、第２の開度算出
手段３４が選択され、タービンバイパス弁閉方向
の目標開度Ｙを算出する。そして、算出された目
標開度Ｙ分だけタービンバイパス弁３２を閉す
る。これによつて、復水器１６に流れる蒸気流量
が減少してタービン入口での熱交換量も減少し、
タービン入口の蒸気温度の上昇をおさえる。この
ようにしてタービンバイパス弁２３を閉してか
ら、タービンへの通気が行なわれ、そこでタービ
ンバイパス弁の開閉操作による温度制御は終了す
る。
次に、プラントの状態がホツトモードのとき
は、過熱蒸気が蒸気管やタービンメタル等を冷却
しない程度の温度になるまで、ロツク信号Ｓ１，
Ｓ２にてタービンバイパス弁２３が開するのを阻
止する。過熱蒸気が昇温されロツク信号Ｓ１，Ｓ
２が解除されると、上述のコールドモードの場合
と同様な制御がなされる。
は、過熱蒸気が蒸気管やタービンメタル等を冷却
しない程度の温度になるまで、ロツク信号Ｓ１，
Ｓ２にてタービンバイパス弁２３が開するのを阻
止する。過熱蒸気が昇温されロツク信号Ｓ１，Ｓ
２が解除されると、上述のコールドモードの場合
と同様な制御がなされる。
以上述べたように本発明によればタービン起動
形態を示すプロセス量すなわち第１段蒸気室内面
メタル温度とミスマツチ温度とを基にタービンバ
イパス弁を開閉操作し、タービン入口での過熱蒸
気とメタルの熱交換量を可変にするので、ボイラ
制御装置によるボイラ出口の過熱蒸気温度制御と
並行してタービン入口の過熱蒸気温度制御が可能
となる。これによつて、タービンの起動蒸気条件
到達までの所要時間を短縮できる。
形態を示すプロセス量すなわち第１段蒸気室内面
メタル温度とミスマツチ温度とを基にタービンバ
イパス弁を開閉操作し、タービン入口での過熱蒸
気とメタルの熱交換量を可変にするので、ボイラ
制御装置によるボイラ出口の過熱蒸気温度制御と
並行してタービン入口の過熱蒸気温度制御が可能
となる。これによつて、タービンの起動蒸気条件
到達までの所要時間を短縮できる。
また、プラントがホツトモードであるときは、
ボイラから供給される過熱蒸気の特性を判断し
て、過熱蒸気がメタルを冷却しない程度にまで昇
温されていないときには、タービンバイパス弁の
開度設定操作をブロツクするので、タービン入口
でのメタル冷却作用、タービン入口温度の降下を
防ぐことができ、安全でかつ迅速なプラント運転
が可能となる。
ボイラから供給される過熱蒸気の特性を判断し
て、過熱蒸気がメタルを冷却しない程度にまで昇
温されていないときには、タービンバイパス弁の
開度設定操作をブロツクするので、タービン入口
でのメタル冷却作用、タービン入口温度の降下を
防ぐことができ、安全でかつ迅速なプラント運転
が可能となる。
第１図は本発明の制御対象である発電プラント
を示す概略構成図、第２図は本発明の制御用計算
機の機能ブロツク図、第３図はミスマツチ比較関
数の特性図、第４図は開方向の目標開度関数の特
性図、第５図は閉方向の目標開度関数の特性図、
第６図は本発明の一実施例を示すフローチヤート
である。 １１……ボイラ、１２……主蒸気止め弁、１３
……制御弁、１４……タービン、１５……発電
機、１６……復水器、１７……給水ポンプ、１８
……水冷壁、１９……バーナ、２０……気水分離
器、２１……過熱器、２２……蒸気にがし弁、２
３……タービンバイパス弁、２４……ボイラ制御
装置、２５……燃料調節弁、２６……制御用計算
機、２７……プロセス入出力制装置、２８……温
度変化率算出手段、２９……温度差算出手段、３
０……ミスマツチ温度算出手段、３１……目標開
度算出手段、３２……比較手段、３３……第１の
開度算出手段、３４……第２の開度算出手段、３
５……操作出力ブロツク手段。
を示す概略構成図、第２図は本発明の制御用計算
機の機能ブロツク図、第３図はミスマツチ比較関
数の特性図、第４図は開方向の目標開度関数の特
性図、第５図は閉方向の目標開度関数の特性図、
第６図は本発明の一実施例を示すフローチヤート
である。 １１……ボイラ、１２……主蒸気止め弁、１３
……制御弁、１４……タービン、１５……発電
機、１６……復水器、１７……給水ポンプ、１８
……水冷壁、１９……バーナ、２０……気水分離
器、２１……過熱器、２２……蒸気にがし弁、２
３……タービンバイパス弁、２４……ボイラ制御
装置、２５……燃料調節弁、２６……制御用計算
機、２７……プロセス入出力制装置、２８……温
度変化率算出手段、２９……温度差算出手段、３
０……ミスマツチ温度算出手段、３１……目標開
度算出手段、３２……比較手段、３３……第１の
開度算出手段、３４……第２の開度算出手段、３
５……操作出力ブロツク手段。
Claims (1)
- １ ボイラ制御装置で昇温昇圧された過熱蒸気を
タービンに通気するまでの過程で、前記過熱蒸気
が前記タービンに通気してもよい条件を満たして
いるかどうかを判定し、その条件を満たさないと
きは前記タービン入口に設けられたタービンバイ
パス弁の開方向の目標開度を算出し、前記過熱蒸
気の温度が蒸気管を冷却しない程度の温度である
ことを条件に前記算出した目標開度分だけ前記タ
ービンバイパス弁を開方向に操作し、前記ボイラ
制御装置により前記過熱蒸気がタービンに通気し
てもよい条件を満たすようになると、前記タービ
ンバイパス弁を閉方向に操作するようにしたこと
を特徴とするボイラ過熱蒸気温度の制御方法。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56063432A JPS57179509A (en) | 1981-04-28 | 1981-04-28 | Method of controlling temperature of superheated steam of boiler |
| DE3216298A DE3216298C2 (de) | 1981-04-28 | 1982-04-27 | Verfahren zum Steuern der Dampftemperatur während der Anlaufphase einer Dampfturbine |
| US06/372,339 US4425762A (en) | 1981-04-28 | 1982-04-27 | Method and system for controlling boiler superheated steam temperature |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56063432A JPS57179509A (en) | 1981-04-28 | 1981-04-28 | Method of controlling temperature of superheated steam of boiler |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS57179509A JPS57179509A (en) | 1982-11-05 |
| JPS6238524B2 true JPS6238524B2 (ja) | 1987-08-18 |
Family
ID=13229102
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56063432A Granted JPS57179509A (en) | 1981-04-28 | 1981-04-28 | Method of controlling temperature of superheated steam of boiler |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4425762A (ja) |
| JP (1) | JPS57179509A (ja) |
| DE (1) | DE3216298C2 (ja) |
Families Citing this family (28)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59231604A (ja) * | 1983-06-14 | 1984-12-26 | Hitachi Ltd | 火力発電プラントの運転制御方法 |
| JPH0665921B2 (ja) * | 1984-07-16 | 1994-08-24 | バブコツク日立株式会社 | ボイラ起動制御装置 |
| US4561254A (en) * | 1984-10-25 | 1985-12-31 | Westinghouse Electric Corp. | Initial steam flow regulator for steam turbine start-up |
| US4589255A (en) * | 1984-10-25 | 1986-05-20 | Westinghouse Electric Corp. | Adaptive temperature control system for the supply of steam to a steam turbine |
| JPS61178504A (ja) * | 1985-02-01 | 1986-08-11 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | タ−ビン入口蒸気昇温制御装置 |
| JPS6245908A (ja) * | 1985-08-23 | 1987-02-27 | Hitachi Ltd | タ−ビンの起動方法及び起動装置 |
| US4679399A (en) * | 1985-09-13 | 1987-07-14 | Elliott Turbomachinery Co., Inc. | Protection system for steam turbines including a superheat monitor |
| US4827429A (en) * | 1987-06-16 | 1989-05-02 | Westinghouse Electric Corp. | Turbine impulse chamber temperature determination method and apparatus |
| EP0646871B1 (en) * | 1993-10-05 | 2003-11-26 | Hitachi, Ltd. | Data transfer control system |
| US7200996B2 (en) * | 2004-05-06 | 2007-04-10 | United Technologies Corporation | Startup and control methods for an ORC bottoming plant |
| DE102004058171A1 (de) * | 2004-10-02 | 2006-04-06 | Abb Technology Ag | Verfahren und Modul zum vorrausschauenden Anfahren von Dampfturbinen |
| WO2007090482A1 (de) * | 2006-02-06 | 2007-08-16 | Siemens Aktiengesellschaft | Verfahren und vorrichtung zum vorausschauenden bestimmen einer temperaturverteilung in einer wand einer turbinenanlage |
| JP4895930B2 (ja) * | 2007-06-26 | 2012-03-14 | 中国電力株式会社 | 発電システム |
| US7987675B2 (en) * | 2008-10-30 | 2011-08-02 | General Electric Company | Provision for rapid warming of steam piping of a power plant |
| US8627663B2 (en) * | 2009-09-02 | 2014-01-14 | Cummins Intellectual Properties, Inc. | Energy recovery system and method using an organic rankine cycle with condenser pressure regulation |
| US20130008165A1 (en) * | 2010-03-25 | 2013-01-10 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Rankine cycle system |
| EP2603673B1 (en) * | 2010-08-13 | 2019-12-25 | Cummins Intellectual Properties, Inc. | Rankine cycle condenser pressure control using an energy conversion device bypass valve |
| US9217565B2 (en) * | 2010-08-16 | 2015-12-22 | Emerson Process Management Power & Water Solutions, Inc. | Dynamic matrix control of steam temperature with prevention of saturated steam entry into superheater |
| JP5707967B2 (ja) * | 2011-01-24 | 2015-04-30 | 日産自動車株式会社 | 内燃機関の過給圧診断装置 |
| US9391254B2 (en) * | 2012-06-27 | 2016-07-12 | Daniel Lessard | Electric power generation |
| JP6179736B2 (ja) * | 2013-01-16 | 2017-08-16 | パナソニックＩｐマネジメント株式会社 | ランキンサイクル装置 |
| WO2014175871A1 (en) * | 2013-04-24 | 2014-10-30 | International Engine Intellectual Property Company, Llc | Turbine protection system |
| US9593598B2 (en) | 2014-05-13 | 2017-03-14 | Holtec International | Steam conditioning system |
| CN105202509B (zh) | 2014-06-20 | 2019-05-31 | 松下知识产权经营株式会社 | 蒸发器、朗肯循环装置以及热电联供系统 |
| DE102016102777A1 (de) * | 2016-02-17 | 2017-08-17 | Netzsch Trockenmahltechnik Gmbh | Verfahren und Vorrichtung zum Erzeugen von überhitztem Dampf aus einem Arbeitsmedium |
| US10954824B2 (en) | 2016-12-19 | 2021-03-23 | General Electric Company | Systems and methods for controlling drum levels using flow |
| US10677102B2 (en) * | 2017-02-07 | 2020-06-09 | General Electric Company | Systems and methods for controlling machinery stress via temperature trajectory |
| DE102017122995A1 (de) * | 2017-10-04 | 2019-04-04 | Thomas Hachmann | Kraft-Wärme-Kopplungsanlage und Verfahren zur Regelung einer Kraft-Wärme-Kopplungsanlage |
-
1981
- 1981-04-28 JP JP56063432A patent/JPS57179509A/ja active Granted
-
1982
- 1982-04-27 DE DE3216298A patent/DE3216298C2/de not_active Expired
- 1982-04-27 US US06/372,339 patent/US4425762A/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US4425762A (en) | 1984-01-17 |
| DE3216298C2 (de) | 1985-08-14 |
| JPS57179509A (en) | 1982-11-05 |
| DE3216298A1 (de) | 1982-12-02 |
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