JPS6233610A - タイヤ用成形型 - Google Patents
タイヤ用成形型Info
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- JPS6233610A JPS6233610A JP61180227A JP18022786A JPS6233610A JP S6233610 A JPS6233610 A JP S6233610A JP 61180227 A JP61180227 A JP 61180227A JP 18022786 A JP18022786 A JP 18022786A JP S6233610 A JPS6233610 A JP S6233610A
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Classifications
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- H—ELECTRICITY
- H04—ELECTRIC COMMUNICATION TECHNIQUE
- H04L—TRANSMISSION OF DIGITAL INFORMATION, e.g. TELEGRAPHIC COMMUNICATION
- H04L27/00—Modulated-carrier systems
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29D—PRODUCING PARTICULAR ARTICLES FROM PLASTICS OR FROM SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE
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- B29D30/06—Pneumatic tyres or parts thereof (e.g. produced by casting, moulding, compression moulding, injection moulding, centrifugal casting)
- B29D30/0601—Vulcanising tyres; Vulcanising presses for tyres
- B29D30/0606—Vulcanising moulds not integral with vulcanising presses
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- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
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- B29C33/02—Moulds or cores; Details thereof or accessories therefor with incorporated heating or cooling means
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- B29D2030/0675—Controlling the vulcanization processes
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- B29D2030/0677—Controlling temperature differences
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29L—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBCLASS B29C, RELATING TO PARTICULAR ARTICLES
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Computer Networks & Wireless Communication (AREA)
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- Moulds For Moulding Plastics Or The Like (AREA)
- Heating, Cooling, Or Curing Plastics Or The Like In General (AREA)
- Tyre Moulding (AREA)
- Telephonic Communication Services (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明はエラストマ製品を加硫しあるいは硬化するため
の装置に関し、一層詳しくは空気タイヤを硬化するため
の装置に関する。
の装置に関し、一層詳しくは空気タイヤを硬化するため
の装置に関する。
未硬化ゴムすなわち“グリーン(gre。。)”ゴムを
製品化する際にその製品に大きな機械的強度に加えて耐
熱耐寒性を与える標準的なプロセスは加硫法あるいは硬
化法と呼ばれている。空気タイヤに用いられるゴムは、
一般に、硫黄および/またはその他の加硫剤例えば加硫
促進剤を添加することによって加硫プロセス備えて調製
される。その後、タイヤは種々の構成部材から作成され
ることになるが、それら構成部材の中にはゴム内に埋め
込まれた補強コード層からなるカーカスが含まれる。こ
のような加硫前タイヤは当該技術分野ではグリーンタイ
ヤすなわち未硬化タイヤとして知らr、ている。
製品化する際にその製品に大きな機械的強度に加えて耐
熱耐寒性を与える標準的なプロセスは加硫法あるいは硬
化法と呼ばれている。空気タイヤに用いられるゴムは、
一般に、硫黄および/またはその他の加硫剤例えば加硫
促進剤を添加することによって加硫プロセス備えて調製
される。その後、タイヤは種々の構成部材から作成され
ることになるが、それら構成部材の中にはゴム内に埋め
込まれた補強コード層からなるカーカスが含まれる。こ
のような加硫前タイヤは当該技術分野ではグリーンタイ
ヤすなわち未硬化タイヤとして知らr、ている。
タイヤのゴムを硬化させるプロセスでは、(1)未硬化
タイヤがタイヤ成形型の袋状体に沿って配置され、(2
)その後未硬化タイヤは高温流体例えば蒸気あるいは高
温水からの圧力でもって短時間に亙って成形されて半径
方向外側に膨張させられる。次いで、硬化装置は閉鎖さ
れて、硬化用袋状体はさらに高圧高温流体によって外側
に膨張させられ、これによりタイヤはタイヤ成形型に強
制的に適合させられて高温流体の熱と圧力とを所定時間
に亙って受ける。
タイヤがタイヤ成形型の袋状体に沿って配置され、(2
)その後未硬化タイヤは高温流体例えば蒸気あるいは高
温水からの圧力でもって短時間に亙って成形されて半径
方向外側に膨張させられる。次いで、硬化装置は閉鎖さ
れて、硬化用袋状体はさらに高圧高温流体によって外側
に膨張させられ、これによりタイヤはタイヤ成形型に強
制的に適合させられて高温流体の熱と圧力とを所定時間
に亙って受ける。
硬化期間中、高圧高温流体は硬化が完了するまで硬化用
袋状体内に与えられ、この場合いわゆる内側硬化が硬化
用袋状体内の高温流体からタイヤに伝えられた熱によっ
て引き起こされる。一方、蒸気のような高温流体が硬化
サイクル中にタイヤの外側に与えられており、これは一
般的には外側硬化として言及される。
袋状体内に与えられ、この場合いわゆる内側硬化が硬化
用袋状体内の高温流体からタイヤに伝えられた熱によっ
て引き起こされる。一方、蒸気のような高温流体が硬化
サイクル中にタイヤの外側に与えられており、これは一
般的には外側硬化として言及される。
上述したような高温流体はタイヤの内側および外側に配
置された在来の供給源から供給され、この場合外側の熱
はタイヤ用成形型を介してタイヤに伝えられる。特に、
外側高温流体用の在来形供給源の一例として、タイヤ成
形型に設けられたチャンバが挙げられ、これはしばしば
蒸気チャンバと言われる。タイヤ用成形型とタイヤとの
材料特性ならびにそれらの幾何学的特性によって、タイ
ヤの種々の部分は通常の硬化作業では異なった程度の硬
化量を受けることになる。
置された在来の供給源から供給され、この場合外側の熱
はタイヤ用成形型を介してタイヤに伝えられる。特に、
外側高温流体用の在来形供給源の一例として、タイヤ成
形型に設けられたチャンバが挙げられ、これはしばしば
蒸気チャンバと言われる。タイヤ用成形型とタイヤとの
材料特性ならびにそれらの幾何学的特性によって、タイ
ヤの種々の部分は通常の硬化作業では異なった程度の硬
化量を受けることになる。
成形型を介してタイヤに伝えられる熱量は、その成形型
を横切る温度勾配と、蒸気チャンバとタイヤの境界面と
の間の成形型の厚さと、成形型の材料の熱伝達特性(詳
しくは、材料の熱伝導率特性)とによって直接的に左右
される。成る材料から作られた成形型を介して伝えられ
る熱については、次のような式によって表すことができ
る。
を横切る温度勾配と、蒸気チャンバとタイヤの境界面と
の間の成形型の厚さと、成形型の材料の熱伝達特性(詳
しくは、材料の熱伝導率特性)とによって直接的に左右
される。成る材料から作られた成形型を介して伝えられ
る熱については、次のような式によって表すことができ
る。
Q= (kA(T2−T、)) /(x、−島)
(1)ここで、 k−材料の熱伝導率特性BUT/Ft−hr・’F (
kcal/m−hr・℃) 八−成形型の横断面積Ft” (m’)T、−位置X、
での成形型の温度’F(’C)T、−位置x1での成形
型の温度 ’F(’C)島=熱エネルギの座標距離Ft
(1)島−熱エネルギの座標距離Ft (n)式(1
)に示されているように、成形型を介して伝えられる熱
は成形型の材料の熱伝導率にの値に直接的に比例する。
(1)ここで、 k−材料の熱伝導率特性BUT/Ft−hr・’F (
kcal/m−hr・℃) 八−成形型の横断面積Ft” (m’)T、−位置X、
での成形型の温度’F(’C)T、−位置x1での成形
型の温度 ’F(’C)島=熱エネルギの座標距離Ft
(1)島−熱エネルギの座標距離Ft (n)式(1
)に示されているように、成形型を介して伝えられる熱
は成形型の材料の熱伝導率にの値に直接的に比例する。
したがって、材料の熱伝導率の値が大きくなればなる程
、熱源からタイヤに伝えられる熱は多くなる。成形型に
一般的に用いられている材料すなわちアルミニウムの熱
伝導率は212°F (100℃)で120 BUT/
Ft−hr−’F (178,8kcal/m−hr−
’C)であり、これに対して鋼製の成形型の熱伝導率は
約20ないし約30 BUT/Ft−hr・”F (約
29.8ないし約44.8 kcal/m−hr−’C
)である。また、空気の熱伝導率は212’F (10
0″C)で約0.017 BUT/Ft−hr−’F(
約0.025 kcal/m−hr・’C)である。
、熱源からタイヤに伝えられる熱は多くなる。成形型に
一般的に用いられている材料すなわちアルミニウムの熱
伝導率は212°F (100℃)で120 BUT/
Ft−hr−’F (178,8kcal/m−hr−
’C)であり、これに対して鋼製の成形型の熱伝導率は
約20ないし約30 BUT/Ft−hr・”F (約
29.8ないし約44.8 kcal/m−hr−’C
)である。また、空気の熱伝導率は212’F (10
0″C)で約0.017 BUT/Ft−hr−’F(
約0.025 kcal/m−hr・’C)である。
成形型には背面部と交換自在の踏面成形用リング要素と
を含むらのがあり、この場合熱は蒸気チャンバから背面
部と踏面成形用リング要素とを介してタイヤに流れるこ
とになる。このような成形型に伝えられる熱量は背面部
と踏面成形用リング要素との双方の材料の熱伝導率によ
って影響されることになる。在来の成形型においては、
背面部と踏面成形用リング要素との材料は同様なものと
されるので、熱流れは交換自在の踏面成形用リング要素
が設けられていない成形型の場合と同様と考えられる(
す“なわら、背面部と踏面成形用リング要素とは1つの
ものと考えられる)。ただし、このとき成形型と踏面成
形用リング要素との接合部は空気を排除し得るように十
分に緊密なものと仮定する。
を含むらのがあり、この場合熱は蒸気チャンバから背面
部と踏面成形用リング要素とを介してタイヤに流れるこ
とになる。このような成形型に伝えられる熱量は背面部
と踏面成形用リング要素との双方の材料の熱伝導率によ
って影響されることになる。在来の成形型においては、
背面部と踏面成形用リング要素との材料は同様なものと
されるので、熱流れは交換自在の踏面成形用リング要素
が設けられていない成形型の場合と同様と考えられる(
す“なわら、背面部と踏面成形用リング要素とは1つの
ものと考えられる)。ただし、このとき成形型と踏面成
形用リング要素との接合部は空気を排除し得るように十
分に緊密なものと仮定する。
最適な特性を得るためには、タイヤの種々の部分でのゴ
ム組成物は異なった硬化度および/または異なった温度
を必要とする。例えば、低乾がり抵抗タイヤに見られる
ように、タイヤの踏面領域で必要とされる温度はビード
領域に必要とされる温度よりも低い筈である。特に、低
乾がり抵抗タイヤの場合には、約300′F(149’
C)ないし約320’F(160hr・℃)の温度範囲
の温度を踏面領域に適用すると、その踏面領域のゴムに
は望ましくない大きな転がり抵抗が見られ、これに対し
て約280’F(138’C)ないし約290°F(1
43℃)の温度範囲では、踏面領域のゴムには望ましい
小さな転がり抵抗が見られるということが分かった。し
かしながら、外側硬化温度を約280°F(13g”C
)ないし約290°F(143℃)の温度範囲の温度ま
で低下させると、低乾がり抵抗タイヤのビード領域に硬
化不足が見られる。
ム組成物は異なった硬化度および/または異なった温度
を必要とする。例えば、低乾がり抵抗タイヤに見られる
ように、タイヤの踏面領域で必要とされる温度はビード
領域に必要とされる温度よりも低い筈である。特に、低
乾がり抵抗タイヤの場合には、約300′F(149’
C)ないし約320’F(160hr・℃)の温度範囲
の温度を踏面領域に適用すると、その踏面領域のゴムに
は望ましくない大きな転がり抵抗が見られ、これに対し
て約280’F(138’C)ないし約290°F(1
43℃)の温度範囲では、踏面領域のゴムには望ましい
小さな転がり抵抗が見られるということが分かった。し
かしながら、外側硬化温度を約280°F(13g”C
)ないし約290°F(143℃)の温度範囲の温度ま
で低下させると、低乾がり抵抗タイヤのビード領域に硬
化不足が見られる。
現在、タイヤの局部的領域特に踏面領域で一層低い温度
が必要とされる場合には、それは外側高温流体の温度を
下げることによって行われる。このように温度を低下さ
せた場合には生産損失が伴うことになる。というのは、
完全なタイヤとして硬化させるには全体として相当に長
い時間が必要とされるからである。
が必要とされる場合には、それは外側高温流体の温度を
下げることによって行われる。このように温度を低下さ
せた場合には生産損失が伴うことになる。というのは、
完全なタイヤとして硬化させるには全体として相当に長
い時間が必要とされるからである。
本発明の目的はエラストマ製品を硬化させるための改良
装置、一層詳しくは空気タイヤを硬化させるための改良
装置を提供することである。本発明の別の目的は空気タ
イヤを硬化させるための硬化装置であって、さらに望ま
しい硬化が得られると共に硬化プロセスについて大きな
生産性が得られる硬化装置を提供することである。
装置、一層詳しくは空気タイヤを硬化させるための改良
装置を提供することである。本発明の別の目的は空気タ
イヤを硬化させるための硬化装置であって、さらに望ま
しい硬化が得られると共に硬化プロセスについて大きな
生産性が得られる硬化装置を提供することである。
空気タイヤを硬化させるための本発明による硬化装置す
なわちタイヤ用成形型においては、成形型は周囲方向の
分割線によって上方部分と下方部分とに分割され、これ
ら画部分のうちの少なくと6一方は該分割線に対して直
角な方向に移動自在となっている。成形型の上方部分お
よび下方部分の各々は2つの構成部材すなわち踏面成形
用リング要素および背面部を具備し、これら踏面成形用
リング要素および背面部は特定の熱伝導率を持つ材料か
ら作られる。また、成形型の上方部分お上び下方部分の
各々には断熱板が設けられ、この断熱板は、成形型の背
面部および踏面成形用リング要素のそれぞれと、タイヤ
およびその外側の熱源のそれぞれとの間に配置される。
なわちタイヤ用成形型においては、成形型は周囲方向の
分割線によって上方部分と下方部分とに分割され、これ
ら画部分のうちの少なくと6一方は該分割線に対して直
角な方向に移動自在となっている。成形型の上方部分お
よび下方部分の各々は2つの構成部材すなわち踏面成形
用リング要素および背面部を具備し、これら踏面成形用
リング要素および背面部は特定の熱伝導率を持つ材料か
ら作られる。また、成形型の上方部分お上び下方部分の
各々には断熱板が設けられ、この断熱板は、成形型の背
面部および踏面成形用リング要素のそれぞれと、タイヤ
およびその外側の熱源のそれぞれとの間に配置される。
この場合、断熱板の熱伝導率は踏面成形用リング要素あ
るいは成形型の背面部の熱伝導率よりも小さくされる。
るいは成形型の背面部の熱伝導率よりも小さくされる。
本発明によるタイヤ用成形型にあっては、外側硬化流体
の温度が比較的高く維持することが可能であり、このた
めタイヤの全体の硬化時間が減少されることになる。ま
た、本発明によれば、断熱板が特定の熱伝導率を持つよ
うに構成され、これによりタイヤの踏面領域とその他の
領域との双方で望ましい硬化をほぼ同時に達成すること
が可能である。
の温度が比較的高く維持することが可能であり、このた
めタイヤの全体の硬化時間が減少されることになる。ま
た、本発明によれば、断熱板が特定の熱伝導率を持つよ
うに構成され、これによりタイヤの踏面領域とその他の
領域との双方で望ましい硬化をほぼ同時に達成すること
が可能である。
第1図を参照すると、そこには本発明による空気タイヤ
用成形型lOの部分的横断面が現在のところ好ましいと
考えられる態様で図示されている。
用成形型lOの部分的横断面が現在のところ好ましいと
考えられる態様で図示されている。
この空気タイヤ用成形型IOは空気タイヤ(図示されな
い)を成形して硬化させるための段プレス(図示されな
い)に用いられるように設計されているものである。空
気タイヤを硬化させるために段プレスを用いることは当
該技術分野では周知であるので、その説明については省
略することにする。また、本発明は蒸気ドームプレスや
ボットヒータに用いられる成形型にも適用することがで
きる。さらに、本発明はタイヤ製造業界で用いられてい
る種々のタイプの成形型にも適用することが可能であり
、それらの成形型の中には組立成形型も含まれ、このよ
うな組立成形型ではその周囲はバンドによって取り巻か
れる。
い)を成形して硬化させるための段プレス(図示されな
い)に用いられるように設計されているものである。空
気タイヤを硬化させるために段プレスを用いることは当
該技術分野では周知であるので、その説明については省
略することにする。また、本発明は蒸気ドームプレスや
ボットヒータに用いられる成形型にも適用することがで
きる。さらに、本発明はタイヤ製造業界で用いられてい
る種々のタイプの成形型にも適用することが可能であり
、それらの成形型の中には組立成形型も含まれ、このよ
うな組立成形型ではその周囲はバンドによって取り巻か
れる。
成形型lOは上方部分すなわち雄型部分+2と、下方部
分すなわち雌型部分14とからなる。上方部分12と下
方部分I4とは分割線16によって示す箇所で分割され
、この場合上方部分12および下方部分14のうちの少
なくとも一方が分割線16に対して直角な方向に他方の
ものから引き離されるように移動自在となっている。要
するに、上方部分12と下方部分14とを引き離すこと
によって、成形型IOが開放され、そこに未硬化タイヤ
が導入されることになる。
分すなわち雌型部分14とからなる。上方部分12と下
方部分I4とは分割線16によって示す箇所で分割され
、この場合上方部分12および下方部分14のうちの少
なくとも一方が分割線16に対して直角な方向に他方の
ものから引き離されるように移動自在となっている。要
するに、上方部分12と下方部分14とを引き離すこと
によって、成形型IOが開放され、そこに未硬化タイヤ
が導入されることになる。
成形型IOにおいては、従来の場合と同様に、上方部分
I2の表面46は平坦にされ、かつ下方部分14の平坦
な水平面48に対して平行にされる。また、表面46お
よび48は分割線16を含む水平面18に対して平行に
される。
I2の表面46は平坦にされ、かつ下方部分14の平坦
な水平面48に対して平行にされる。また、表面46お
よび48は分割線16を含む水平面18に対して平行に
される。
成形型10の上方部分I2および下方部分14はそれぞ
れ踏面形成用リング要素30および32と、成形型の背
面部22および24と、断熱板72および73とを包含
する。好ましい実施例では、踏面形成用リング要素30
および32はそれぞれ背面部22および24に取り付け
られ、また断熱板72および73もそれぞれ背面部22
および24に取り付けられ、このような取付のために、
ねじあるいはその他の慣用的な固定手段が用いられる。
れ踏面形成用リング要素30および32と、成形型の背
面部22および24と、断熱板72および73とを包含
する。好ましい実施例では、踏面形成用リング要素30
および32はそれぞれ背面部22および24に取り付け
られ、また断熱板72および73もそれぞれ背面部22
および24に取り付けられ、このような取付のために、
ねじあるいはその他の慣用的な固定手段が用いられる。
しかしながら、断熱板72および73については、それ
らを外側熱源とタイヤとの間に配置させるようなその他
の配置を採用することもできる。
らを外側熱源とタイヤとの間に配置させるようなその他
の配置を採用することもできる。
上方部分12と下方部分14とが共に合わせられると、
トロイド形状成形キャビティ34が形成され、その内側
成形面35にはタイヤを成形すべく所定の形状が与えら
れる。
トロイド形状成形キャビティ34が形成され、その内側
成形面35にはタイヤを成形すべく所定の形状が与えら
れる。
第1図から明らかなように、踏面形成用リング要素30
および32にはそれぞれ内側傾斜面40および42が設
けられ、これによりタイヤの肩部が形成される。内側傾
斜面40と上方部分12の湾曲内側面とはタイヤの一方
の側面を形成し、また内側傾斜面42と下方部分14の
湾曲内側面とはタイヤの他方の側面を形成する。一連の
通気通路38および39はそれぞれ湾曲内側面50およ
び52から背面部22および24を貫通して平坦な表面
46および48まで延び、これにより成形キャビティ3
4の内側成形面35とタイヤとの間に捕らえられ得るガ
スが抜かれることになる。
および32にはそれぞれ内側傾斜面40および42が設
けられ、これによりタイヤの肩部が形成される。内側傾
斜面40と上方部分12の湾曲内側面とはタイヤの一方
の側面を形成し、また内側傾斜面42と下方部分14の
湾曲内側面とはタイヤの他方の側面を形成する。一連の
通気通路38および39はそれぞれ湾曲内側面50およ
び52から背面部22および24を貫通して平坦な表面
46および48まで延び、これにより成形キャビティ3
4の内側成形面35とタイヤとの間に捕らえられ得るガ
スが抜かれることになる。
タイヤのビードを形成するために、成形型10には従来
の場合と同様にビード成形用リング要素26および28
が設けられる。図示するように、成形型IOの上方部分
12および下方部分I4にはそれぞれ凹部50および5
2が設けられ、これら凹部50および52にはそれぞれ
在来のビード成形用リング要素26および28が収容さ
れる。
の場合と同様にビード成形用リング要素26および28
が設けられる。図示するように、成形型IOの上方部分
12および下方部分I4にはそれぞれ凹部50および5
2が設けられ、これら凹部50および52にはそれぞれ
在来のビード成形用リング要素26および28が収容さ
れる。
これらビード成形用リング要素は所定位置に保持される
が、このような保持はその周囲方向に沿って間隔を置い
て配置されたねじによって、あるいはその他の適当な固
定手段によって行われる。
が、このような保持はその周囲方向に沿って間隔を置い
て配置されたねじによって、あるいはその他の適当な固
定手段によって行われる。
上方部分12の背面部22には突出キー20が設けられ
、また下方部分14の背面部24には凹所21が設けら
れる。凹所2Iは突出キー20を収容するような大きさ
にされる。背面部24にはテーパ付き肩部23が設けら
れ、このテーパ付キ肩部23はキー20の内側テーパ面
25と適合して係合するよになっており、これより成形
型10の閉鎖時に上方部分12および下方部分I4が整
列するようになっている。
、また下方部分14の背面部24には凹所21が設けら
れる。凹所2Iは突出キー20を収容するような大きさ
にされる。背面部24にはテーパ付き肩部23が設けら
れ、このテーパ付キ肩部23はキー20の内側テーパ面
25と適合して係合するよになっており、これより成形
型10の閉鎖時に上方部分12および下方部分I4が整
列するようになっている。
背面部22および24やビード成形用リング要素26お
よび28に一般的に用いられる材料は212’F(10
0℃)で約120 BUT/Ft−hr−”P(178
,5kcal/m−hr・hr・℃)の熱伝導率を持つ
2618アルミニウムとされる。成形型10の踏面成形
用リング要素30および32に用いられる材料は261
8アルミニウムとほぼ同様な熱伝導率を持っ514アル
ミニウムとされる。その他のタイヤ用成形型としては、
212’F(100℃)で約30 BUT/Ft−hr
−’F(44,7kcal/+−hr・hr・℃)の熱
伝導率を持つダクチル鋳鉄製の背面部、踏面成形用リン
グ要素およびビード成形用リング要素からなるものを挙
げることかできる。
よび28に一般的に用いられる材料は212’F(10
0℃)で約120 BUT/Ft−hr−”P(178
,5kcal/m−hr・hr・℃)の熱伝導率を持つ
2618アルミニウムとされる。成形型10の踏面成形
用リング要素30および32に用いられる材料は261
8アルミニウムとほぼ同様な熱伝導率を持っ514アル
ミニウムとされる。その他のタイヤ用成形型としては、
212’F(100℃)で約30 BUT/Ft−hr
−’F(44,7kcal/+−hr・hr・℃)の熱
伝導率を持つダクチル鋳鉄製の背面部、踏面成形用リン
グ要素およびビード成形用リング要素からなるものを挙
げることかできる。
タイヤを外側から硬化させるための高温流体は蒸気チャ
ンバ62および64の人口(図示されない)から成形型
10の上方部分12および下方部分14に入れられ、蒸
気および凝縮水は蒸気チャンバ62および64から出口
(図示されない)を介して排出される。蒸気チャンバ6
2および64は成形型の上方部分I2および下方部分I
4の周囲に沿って延びる。凝縮水が蒸気チャンバ62お
よび64内に溜まるのを阻止するために出口通路が設け
られ、これら出口通路によって、凝縮水を蒸気チャンバ
62および64から連続的に抜き取ることができる。
ンバ62および64の人口(図示されない)から成形型
10の上方部分12および下方部分14に入れられ、蒸
気および凝縮水は蒸気チャンバ62および64から出口
(図示されない)を介して排出される。蒸気チャンバ6
2および64は成形型の上方部分I2および下方部分I
4の周囲に沿って延びる。凝縮水が蒸気チャンバ62お
よび64内に溜まるのを阻止するために出口通路が設け
られ、これら出口通路によって、凝縮水を蒸気チャンバ
62および64から連続的に抜き取ることができる。
各踏面成形用リング要素30.32とその該当背面部2
2.24との間には断熱板72.73が配置される。断
熱板72および73はそれぞれ背面部22および24に
ボルトによっであるいはその他の適当な固定手段によっ
て取り付けられる。
2.24との間には断熱板72.73が配置される。断
熱板72および73はそれぞれ背面部22および24に
ボルトによっであるいはその他の適当な固定手段によっ
て取り付けられる。
断熱板70および72の各々は成形型の踏面領域に所望
の熱伝導率特性を与えるように適当な材料から作られる
。そのような材料の一例としては、212”F(100
℃)で約12ないし約15 BUT/Ft−hr−’F
(17,9ないし22.4 kcal/1l−hr・℃
)の範囲の熱伝導率を持つステンレス鋼が挙げられる。
の熱伝導率特性を与えるように適当な材料から作られる
。そのような材料の一例としては、212”F(100
℃)で約12ないし約15 BUT/Ft−hr−’F
(17,9ないし22.4 kcal/1l−hr・℃
)の範囲の熱伝導率を持つステンレス鋼が挙げられる。
断熱板72および73については、種々の材料を用いる
こともできるし、また種々の構成にすることができる。
こともできるし、また種々の構成にすることができる。
踏面成形用リング要素3oおよび32のそれぞれと背面
部22および24のそれぞれとの間を断熱板72および
73でもって満たずべくそれら断熱板72および73に
平坦な表面を与えるようにすることができる。本発明の
一実施例においては、断熱板72および73の各々は水
平方向に90度の角度11り分に区分され、各角度31
分間には約178インチ(0,32センチ)のギャップ
が与えられる。この場合には、各角度部分が熱膨張を受
けた際にその膨張が該ギャップによって許容されること
になる。
部22および24のそれぞれとの間を断熱板72および
73でもって満たずべくそれら断熱板72および73に
平坦な表面を与えるようにすることができる。本発明の
一実施例においては、断熱板72および73の各々は水
平方向に90度の角度11り分に区分され、各角度31
分間には約178インチ(0,32センチ)のギャップ
が与えられる。この場合には、各角度部分が熱膨張を受
けた際にその膨張が該ギャップによって許容されること
になる。
第2図に示した別の実施例にあっては、踏面成形用リン
グ要素130と成形型の背面部122との間に複数の断
熱板172が配置される。この場合、断熱板172は成
形型の背面部122に埋め込まれる。しかしながら、所
望の熱伝導率特性を得るために、その他の構成の断熱板
例えば厚さを変更し得るように構成された断熱板あるい
は波形構造を持つ断熱板を用いることができる。
グ要素130と成形型の背面部122との間に複数の断
熱板172が配置される。この場合、断熱板172は成
形型の背面部122に埋め込まれる。しかしながら、所
望の熱伝導率特性を得るために、その他の構成の断熱板
例えば厚さを変更し得るように構成された断熱板あるい
は波形構造を持つ断熱板を用いることができる。
断熱板72および73に対してどのような材料を選ぶか
については、どのような熱伝導率特性が必要とされかに
よって左右される。本発明の一実施例においては、断熱
板の材料として、ステンレス鋼がその小さな熱伝導率特
性のために選ばれた。
については、どのような熱伝導率特性が必要とされかに
よって左右される。本発明の一実施例においては、断熱
板の材料として、ステンレス鋼がその小さな熱伝導率特
性のために選ばれた。
ナオ、ステ:/ レスjll ハ212 ’F(100
℃)テ約12ナイシ約15 BLIT/Ft−hr・’
F(17,9ないし22.4 kca]/m−hr−h
r・℃)の範囲の熱伝導率を持つ。この場合、断熱板は
外側熱源からタイヤの踏面領域への熱流れを規制するよ
うに働く。
℃)テ約12ナイシ約15 BLIT/Ft−hr・’
F(17,9ないし22.4 kca]/m−hr−h
r・℃)の範囲の熱伝導率を持つ。この場合、断熱板は
外側熱源からタイヤの踏面領域への熱流れを規制するよ
うに働く。
本発明によれば、熱を蒸気チャンバ62および64から
上方部分12および下方部分14を介して未硬化タイヤ
に伝える際に一層望ましい熱伝達が得られるようにタイ
ヤ用成形型を改変することも提案されている。蒸気チャ
ンバ62および64からの望ましい熱交換については、
それらチャンバとタイヤとの間に断熱板72および73
を設けることによって低乾がり抵抗のための踏面領域で
の低温度条件を満たすべく調節することができる。
上方部分12および下方部分14を介して未硬化タイヤ
に伝える際に一層望ましい熱伝達が得られるようにタイ
ヤ用成形型を改変することも提案されている。蒸気チャ
ンバ62および64からの望ましい熱交換については、
それらチャンバとタイヤとの間に断熱板72および73
を設けることによって低乾がり抵抗のための踏面領域で
の低温度条件を満たすべく調節することができる。
本発明によるタイヤ用成形型を用いてタイヤを製造する
プロセスは未硬化タイヤを作ることから開始される。未
硬化タイヤはタイヤ組立機械に周知の態様で置かれた未
硬化構成要素から構成される。一般的には、ラジアルタ
イヤの場合、未硬化タイヤ組立機械は組立ドラムを具備
し、この組立ドラムにはタイヤブイチとタイヤの本体作
成用プライとが適用される。組立ドラム上に積み重ねら
れた材料は折り畳まれて、その組立ドラムの縁にはビー
ド組立体が適用される。次いで、積み重ねられたプライ
はビード組立体上に折り返されて組立ドラム上に戻され
る。次に、押出ゴム側壁がタイヤブライに適用され、カ
ーカスが所望の直径まで延ばされる。次いで、補強ベル
トが適用され、押出踏面がその補強ベルト上に適用され
る。この場合、補強ベルトと踏面との間に捕らえられた
空気が適当な方法あるいは在来の方法例えば縫い取り状
の作業(stitching operation)に
よって排除される。このようにして、タイヤは加硫ある
いは硬化のために準備されることになる。
プロセスは未硬化タイヤを作ることから開始される。未
硬化タイヤはタイヤ組立機械に周知の態様で置かれた未
硬化構成要素から構成される。一般的には、ラジアルタ
イヤの場合、未硬化タイヤ組立機械は組立ドラムを具備
し、この組立ドラムにはタイヤブイチとタイヤの本体作
成用プライとが適用される。組立ドラム上に積み重ねら
れた材料は折り畳まれて、その組立ドラムの縁にはビー
ド組立体が適用される。次いで、積み重ねられたプライ
はビード組立体上に折り返されて組立ドラム上に戻され
る。次に、押出ゴム側壁がタイヤブライに適用され、カ
ーカスが所望の直径まで延ばされる。次いで、補強ベル
トが適用され、押出踏面がその補強ベルト上に適用され
る。この場合、補強ベルトと踏面との間に捕らえられた
空気が適当な方法あるいは在来の方法例えば縫い取り状
の作業(stitching operation)に
よって排除される。このようにして、タイヤは加硫ある
いは硬化のために準備されることになる。
第1図に戻って再び説明すると、分割線16に対して直
角方向に上方部分I2と下方部分14とを引き離すこと
によって、タイヤ用成形型IOは開放され、これにより
未硬化タイヤをトロイド形状成形キャビティ34内に置
くことができるようになる。その未硬化タイヤかトロイ
ド形状成形キャビティ34内で位置決めされると、袋状
体(図示されない)が低圧蒸気いわゆる成形用蒸気でも
って膨らまされ、これにより袋状体が膨張されて未硬化
タイヤ内に満たされる。
角方向に上方部分I2と下方部分14とを引き離すこと
によって、タイヤ用成形型IOは開放され、これにより
未硬化タイヤをトロイド形状成形キャビティ34内に置
くことができるようになる。その未硬化タイヤかトロイ
ド形状成形キャビティ34内で位置決めされると、袋状
体(図示されない)が低圧蒸気いわゆる成形用蒸気でも
って膨らまされ、これにより袋状体が膨張されて未硬化
タイヤ内に満たされる。
次いで、プレス機械が閉じられて、タイヤ用成形型10
の上方部分12および下方部分14が完全に閉鎖され、
そこで硬化サイクルが開始される。
の上方部分12および下方部分14が完全に閉鎖され、
そこで硬化サイクルが開始される。
先ず、未硬化タイヤは熱水硬化あるいは蒸気硬化のいず
れかを受ける。蒸気硬化の場合には、袋状体が所定時間
に亙って蒸気で満たされ、その時間中、蒸気が成形型の
外部から供給される。この場合、熱は成形型を介して未
硬化タイヤに伝えられる。所定時間に亙って未便化タイ
ヤの硬化が行われると、蒸気が排出されて大気圧とされ
る。その後、プレス機械が開放されて、硬化タイヤが取
り出される。
れかを受ける。蒸気硬化の場合には、袋状体が所定時間
に亙って蒸気で満たされ、その時間中、蒸気が成形型の
外部から供給される。この場合、熱は成形型を介して未
硬化タイヤに伝えられる。所定時間に亙って未便化タイ
ヤの硬化が行われると、蒸気が排出されて大気圧とされ
る。その後、プレス機械が開放されて、硬化タイヤが取
り出される。
本発明は以下の具体例の記載によって一層明らかにされ
るであろう。
るであろう。
具体例
サイズLT225/75RII5の軽トラツク用ラジア
ルタイヤが第2図に示すような本発明による成形型内で
硬化された。
ルタイヤが第2図に示すような本発明による成形型内で
硬化された。
そのタイヤは標準のタイヤ組立機械を用いて組み立てら
れた。タイヤの組立は標準であり、それはゴムで処理さ
れたポリエステル製コードからなる2つのカーカス層と
、ゴムで処理された鋼製コードからなる2つのベルトと
を含むものである。
れた。タイヤの組立は標準であり、それはゴムで処理さ
れたポリエステル製コードからなる2つのカーカス層と
、ゴムで処理された鋼製コードからなる2つのベルトと
を含むものである。
外側硬化温度306’F(125℃)でのLT225/
75R115タイヤの硬化手順には約15分のサイクル
が必要とされ、それには行き止まった高圧熱水による内
側硬化と約15分に亙る306°F(125hr・℃)
の60 psig蒸気の充満による外側硬化とからなる
硬化手順が含まれる。
75R115タイヤの硬化手順には約15分のサイクル
が必要とされ、それには行き止まった高圧熱水による内
側硬化と約15分に亙る306°F(125hr・℃)
の60 psig蒸気の充満による外側硬化とからなる
硬化手順が含まれる。
成形型に用いられた断熱板は第2図において参照番号1
72でもって示したものと同様なものであって、当該技
術分野ではGlastherm glass Sという
商標名の断熱シートとして知られているポリエステル/
ガラス材料から作られた。成形型の上方部分および下方
部分の各々には6つの断熱板が設けられ、各断熱板は成
形型の周囲に沿って延ばされた。各断熱板は成形型の背
面部に埋め込まれて、そこにねじ(図示されない)ある
いはその他の適当な固定手段によって固定された。また
、踏固成形用リング要素に対して角度をもって介在する
各断熱板はその踏面成形用リング要素に埋め込まれる。
72でもって示したものと同様なものであって、当該技
術分野ではGlastherm glass Sという
商標名の断熱シートとして知られているポリエステル/
ガラス材料から作られた。成形型の上方部分および下方
部分の各々には6つの断熱板が設けられ、各断熱板は成
形型の周囲に沿って延ばされた。各断熱板は成形型の背
面部に埋め込まれて、そこにねじ(図示されない)ある
いはその他の適当な固定手段によって固定された。また
、踏固成形用リング要素に対して角度をもって介在する
各断熱板はその踏面成形用リング要素に埋め込まれる。
第3図および第4図では、断熱板を設けないで290
’F(143℃)の熱源を用いた場合の硬化温度と、第
2図において参照番号172でもって示すような複数の
断熱板を用いて外側温度を306’F(152℃)まで
上yさせた場合の硬化温度との相違がグラフとして表さ
れている。
’F(143℃)の熱源を用いた場合の硬化温度と、第
2図において参照番号172でもって示すような複数の
断熱板を用いて外側温度を306’F(152℃)まで
上yさせた場合の硬化温度との相違がグラフとして表さ
れている。
詳しく述べると、第3図には、LT225/75R11
5タイヤのビード領域と成形型との間の境界面において
測定した際の測定温度の相違が表されており、290
’F(+43 ’C)による場合の測定温度がグラフ8
0で、また306”F(152℃)による場合の測定温
度がグラフ82で示されている。第3図から明らかなよ
うに、306°F(152’C)による硬化を深川した
場合にビードの硬化に要する時間は290 ’F(14
3’C)による場合よりも約3公費ない。
5タイヤのビード領域と成形型との間の境界面において
測定した際の測定温度の相違が表されており、290
’F(+43 ’C)による場合の測定温度がグラフ8
0で、また306”F(152℃)による場合の測定温
度がグラフ82で示されている。第3図から明らかなよ
うに、306°F(152’C)による硬化を深川した
場合にビードの硬化に要する時間は290 ’F(14
3’C)による場合よりも約3公費ない。
第4図には、LT225/75R115タイヤの踏面領
域でのタイヤと成形型との間の境界面での外側硬化によ
る踏面の硬化状態の相違が表されており、290°F(
143℃)による場合の外側硬化状態がグラフ84で、
また306°F(152℃)による場合の外側硬化状態
がグラフ86で示されている。第4図のグラフ84およ
び86の相違から明らかなように、タイヤ踏面と成形型
との間の境界面で見られる外側硬化温度の低下は踏面領
域を外側熱源から遮蔽したことに起因する。このような
遮蔽効果により、踏面領域のゴムが受ける硬化量か減少
させられ、その間にビード部のゴムが適当に硬化される
ことになる。
域でのタイヤと成形型との間の境界面での外側硬化によ
る踏面の硬化状態の相違が表されており、290°F(
143℃)による場合の外側硬化状態がグラフ84で、
また306°F(152℃)による場合の外側硬化状態
がグラフ86で示されている。第4図のグラフ84およ
び86の相違から明らかなように、タイヤ踏面と成形型
との間の境界面で見られる外側硬化温度の低下は踏面領
域を外側熱源から遮蔽したことに起因する。このような
遮蔽効果により、踏面領域のゴムが受ける硬化量か減少
させられ、その間にビード部のゴムが適当に硬化される
ことになる。
以上に述べた好ましい実施例についての種々の変形例も
本発明の技術的範囲内に含まれることは言うまでもない
。
本発明の技術的範囲内に含まれることは言うまでもない
。
第1図は本発明によるタイヤ用成形型の部分横断面図、
第2図はここで開示した具体例に用いられた断熱板を具
備するタイヤ用成形型の部分横断面図、第3図はここで
開示した具体例のタイヤ用成形型とビードとの間の境界
面での温度/時間について2つのグラフを示す図、第4
図はここで開示した具体例のタイヤ用成形型と踏面との
間の境界面での温度/時間について2つのグラフを示す
図である。 10・・・タイヤ用成形型 I2・・・雄型部分(上方部分) I4・・・雌型部分(下方部分) 16・・・分割線 22・24・・・背面部 26・28・・ビード成形用リング要素30・32・・
・踏面成形用リング要素34・・・成形キャビティ 72・74・・断熱板 130・・・踏面成形用リング要素 172・・断熱板 FIG、 1 FIG、 2 SL&じF) →
第2図はここで開示した具体例に用いられた断熱板を具
備するタイヤ用成形型の部分横断面図、第3図はここで
開示した具体例のタイヤ用成形型とビードとの間の境界
面での温度/時間について2つのグラフを示す図、第4
図はここで開示した具体例のタイヤ用成形型と踏面との
間の境界面での温度/時間について2つのグラフを示す
図である。 10・・・タイヤ用成形型 I2・・・雄型部分(上方部分) I4・・・雌型部分(下方部分) 16・・・分割線 22・24・・・背面部 26・28・・ビード成形用リング要素30・32・・
・踏面成形用リング要素34・・・成形キャビティ 72・74・・断熱板 130・・・踏面成形用リング要素 172・・断熱板 FIG、 1 FIG、 2 SL&じF) →
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、空気タイヤを硬化させるためのタイヤ用成形型であ
って、2つの構成部材を具備し、これら構成部材の各々
が適当な熱伝導率を持ち、さらに、前記2つの構成部材
間に配置された断熱板を具備し、この断熱板の熱伝導率
が前記2つの構成部材の熱伝導率よりも小さくされ、前
記断熱板がタイヤとその外側の熱源との間に配置されて
いるタイヤ用成形型。 2、空気タイヤを硬化させるためのタイヤ用成形型であ
って、周囲方向の分割線によって分割されるようになっ
た上方部分および下方部分を具備し、これら上方部分お
よび下方部分の少なくとも一方は該分割線に対して直角
な方向に移動自在とされ、前記上方部分および前記下方
部分の各々は2つの構成部材を含み、これら構成部材の
各々は適当な熱伝導率を持ち、前記上方部分および前記
下方部分の各々はさらに前記2つの構成部材に隣接して
配置された断熱板を含み、この断熱板の熱伝導率が前記
2つの構成部材の熱伝導率よりも小さくされ、前記断熱
板がタイヤとその外側の熱源との間に配置されているタ
イヤ用成形型。 3、空気タイヤを硬化させるためのタイヤ用成形型であ
って、周囲方向の分割線によって分割されるようになっ
た上方部分および下方部分を具備し、これら上方部分お
よび下方部分の少なくとも一方は該分割線に対して直角
な方向に移動自在とされ、前記上方部分および前記下方
部分の各々は踏面成形用リング要素および背面部を含み
、これら踏面成形用リング要素および背面部はそれぞれ
適当な熱伝導率を持ち、前記上方部分および前記下方部
分の各々はさらに前記踏面成形用リング要素と前記背面
部との間に配置された断熱板を含み、この断熱板の熱伝
導率が前記踏面成形リング要素あるいは前記背面部の熱
伝導率よりも小さくされているタイヤ用成形型。 4、特許請求の範囲第3項に記載のタイヤ用成形型にお
いて、前記背面部および前記踏面成形用リング要素が2
12°F(100℃)で約100BTU/Ft・hr・
°F(149kcal/m・hr・℃)の熱伝導率を持
つ材料から作られていることを特徴とするタイヤ用成形
型。 5、特許請求の範囲第3項に記載のタイヤ用成形型にお
いて、前記背面部および前記踏面成形用リング要素が2
12°F(100℃)で約30BTU/Ft・hr・°
F(44.6kcal/m・hr・℃)の熱伝導率を持
つ材料から作られていることを特徴とするタイヤ用成形
型。 6、特許請求の範囲第3項に記載のタイヤ用成形型にお
いて、前記断熱板が212°F(100℃)で約12な
いし約15BTU/Ft・hr・°F(17.9ないし
22.4kcal/m・hr・℃)の範囲内の熱伝導率
を持つ材料から作られていることを特徴とするタイヤ用
成形型。 7、特許請求の範囲第3項に記載のタイヤ用成形型にお
いて、前記断熱板が212°F(100℃)で約1.7
BTU/Ft・hr・°F(2.53kcal/m・h
r・℃)の熱伝導率を持つ材料から作られていることを
特徴とするタイヤ用成形型。 8、特許請求の範囲第3項に記載のタイヤ用成形型にお
いて、前記背面部および前記踏面成形用リング要素がア
ルミニウムであり、前記断熱板がポリエステル/ガラス
材料であることを特徴とするタイヤ用成形型。 9、特許請求の範囲第3項に記載のタイヤ用成形型にお
いて、前記背面部および前記踏面成形用リング要素がア
ルミニウムであり、前記断熱板がステンレス鋼材料であ
ることを特徴とするタイヤ用成形型。
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US06/761,715 US4568259A (en) | 1985-08-02 | 1985-08-02 | Tire mold |
US761715 | 1985-08-02 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6233610A true JPS6233610A (ja) | 1987-02-13 |
Family
ID=25063060
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP61180227A Pending JPS6233610A (ja) | 1985-08-02 | 1986-08-01 | タイヤ用成形型 |
Country Status (5)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4568259A (ja) |
JP (1) | JPS6233610A (ja) |
KR (2) | KR870001931A (ja) |
CA (1) | CA1277814C (ja) |
PT (1) | PT83129B (ja) |
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2010000715A (ja) * | 2008-06-20 | 2010-01-07 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | タイヤ加硫装置 |
JP5281709B1 (ja) * | 2012-11-27 | 2013-09-04 | 東洋ゴム工業株式会社 | 空気入りタイヤの製造方法および空気入りタイヤ |
JP2015223755A (ja) * | 2014-05-27 | 2015-12-14 | 株式会社ブリヂストン | タイヤ加硫金型、及びタイヤ加硫金型の製造方法 |
JP2015223750A (ja) * | 2014-05-27 | 2015-12-14 | 株式会社ブリヂストン | タイヤモールド、及びタイヤモールドの製造方法 |
WO2018135116A1 (ja) * | 2017-01-17 | 2018-07-26 | 株式会社ブリヂストン | ゴム物品の加硫装置 |
US10377060B2 (en) | 2014-05-27 | 2019-08-13 | Bridgestone Corporation | Mold, tire curing mold, and method for manufacturing mold |
WO2019225215A1 (ja) * | 2018-05-23 | 2019-11-28 | 株式会社ブリヂストン | タイヤ加硫成形装置 |
Families Citing this family (30)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
ATE104422T1 (de) * | 1987-05-07 | 1994-04-15 | Cecil Walter Lipke | Eisform und deren verwendung in einem verfahren zur herstellung von eisskulpturen. |
AT396901B (de) * | 1990-12-21 | 1993-12-27 | Semperit Ag | Reifenvulkanisierform |
US5186952A (en) * | 1991-11-20 | 1993-02-16 | Cheng Shin Rubber Ind., Co., Ltd. | Mold for manufacturing tires |
US6916164B2 (en) * | 2002-12-23 | 2005-07-12 | The Goodyear Tire & Rubber Company | Tire mold having improved heat transfer characteristics |
WO2007037778A2 (en) * | 2004-09-03 | 2007-04-05 | Societe De Technologie Michelin | Improved method for curing a thick, non-uniform rubber article |
US8202465B2 (en) * | 2004-11-03 | 2012-06-19 | Honeywell International Inc. | Preferential curing technique in compression molding of fiber reinforced composites |
JP4700548B2 (ja) * | 2005-08-22 | 2011-06-15 | 住友ゴム工業株式会社 | タイヤの製造方法 |
US20080149240A1 (en) * | 2006-12-20 | 2008-06-26 | Luneau Michael J | Method for curing non-uniform, rubber articles such as tires |
EP2285595A4 (en) * | 2008-05-22 | 2012-10-03 | Michelin Soc Tech | OPTIMIZING SPINDLE MATERIAL FOR CURING |
WO2010011345A1 (en) * | 2008-07-24 | 2010-01-28 | Industrias Negromex, S.A. De C.V. | Processes for making silane, hydrophobated silica, silica masterbatch and rubber products |
EP2468469B1 (en) * | 2009-08-21 | 2018-05-09 | Kabushiki Kaisha Bridgestone | Base-tire manufacturing method, vulcanization device |
EP2633987B1 (en) * | 2010-10-29 | 2015-03-04 | Bridgestone Corporation | Method for producing a tire casing and a tire |
WO2012057355A1 (ja) * | 2010-10-29 | 2012-05-03 | 株式会社ブリヂストン | 台タイヤ及びタイヤの製造方法 |
US20130276958A1 (en) * | 2010-10-29 | 2013-10-24 | Bridgestone Corporation | Method for producing base tire and method for producing tire |
WO2012114549A1 (ja) * | 2011-02-23 | 2012-08-30 | 株式会社ブリヂストン | 台タイヤ製造方法及びタイヤ製造方法並びに台タイヤ |
US20130204655A1 (en) * | 2012-02-07 | 2013-08-08 | Scott Damon | System and method for customizing and manufacturing tires near point-of-sale |
US8597008B1 (en) * | 2012-10-26 | 2013-12-03 | The Goodyear Tire & Rubber Company | Method and apparatus for controlling the sidewall vs. tread curing temperature in a tire mold |
FR3014009B1 (fr) | 2013-12-04 | 2016-11-04 | Michelin & Cie | Moule a secteurs pour pneumatique et procede de moulage associe |
FR3014356B1 (fr) | 2013-12-10 | 2016-11-04 | Michelin & Cie | Moule a secteurs pour pneumatique comprenant des plateaux de support isolants, et procede de moulage associe |
EP3645315B1 (fr) | 2017-06-27 | 2021-06-16 | Compagnie Générale des Etablissements Michelin | Pneumatique allege |
FR3069193A1 (fr) | 2017-07-19 | 2019-01-25 | Compagnie Generale Des Etablissements Michelin | Pneumatique allege |
JP2019034516A (ja) * | 2017-08-21 | 2019-03-07 | 株式会社ブリヂストン | タイヤ加硫成形用金型 |
WO2019048760A1 (fr) | 2017-09-06 | 2019-03-14 | Compagnie Generale Des Etablissements Michelin | Pneumatique allege |
WO2019048762A1 (fr) | 2017-09-06 | 2019-03-14 | Compagnie Generale Des Etablissements Michelin | Pneumatique allege |
WO2019058075A1 (fr) | 2017-09-25 | 2019-03-28 | Compagnie Generale Des Etablissements Michelin | Pneumatique allege |
WO2019058076A1 (fr) | 2017-09-25 | 2019-03-28 | Compagnie Generale Des Etablissements Michelin | Pneumatique allege |
WO2019063919A1 (fr) | 2017-09-27 | 2019-04-04 | Compagnie Generale Des Etablissements Michelin | Pneumatique allege |
WO2019063918A1 (fr) | 2017-09-27 | 2019-04-04 | Compagnie Generale Des Etablissements Michelin | Pneumatique allege |
KR102063843B1 (ko) * | 2018-09-11 | 2020-01-08 | 금호타이어 주식회사 | 타이어 유니포미티 보정 드럼 및 이를 포함하는 타이어 유니포미티 보정 장치 |
KR102581809B1 (ko) * | 2021-06-01 | 2023-09-25 | 넥센타이어 주식회사 | 부분 교체가 가능한 타이어 가류용 트레드 몰드 |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5849232A (ja) * | 1981-09-17 | 1983-03-23 | Yokohama Rubber Co Ltd:The | 加硫装置 |
Family Cites Families (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US1914853A (en) * | 1929-05-06 | 1933-06-20 | Walter J Jarratt | Vulcanizing apparatus |
FR955883A (ja) * | 1947-07-05 | 1950-01-20 | ||
US2509830A (en) * | 1948-08-18 | 1950-05-30 | Donald M Macmillan | Recap mold for tire casings |
US3429005A (en) * | 1963-04-11 | 1969-02-25 | Donald M Macmillan | Sectional tire mold |
US3479693A (en) * | 1966-09-22 | 1969-11-25 | Nrm Corp | Tire mold construction |
US4447193A (en) * | 1981-07-20 | 1984-05-08 | Ball Valve Co., Inc. | Compressor unloader apparatus |
US4446093A (en) * | 1983-08-01 | 1984-05-01 | The B. F. Goodrich Company | "Piggyback" heat exchanger for dome presses |
-
1985
- 1985-08-02 US US06/761,715 patent/US4568259A/en not_active Expired - Fee Related
-
1986
- 1986-07-24 CA CA000514622A patent/CA1277814C/en not_active Expired - Fee Related
- 1986-08-01 JP JP61180227A patent/JPS6233610A/ja active Pending
- 1986-08-01 PT PT83129A patent/PT83129B/pt not_active IP Right Cessation
- 1986-08-02 KR KR1019860006441A patent/KR870001931A/ko active IP Right Grant
- 1986-12-26 KR KR1019860006441A patent/KR940007855B1/ko not_active Application Discontinuation
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5849232A (ja) * | 1981-09-17 | 1983-03-23 | Yokohama Rubber Co Ltd:The | 加硫装置 |
Cited By (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2010000715A (ja) * | 2008-06-20 | 2010-01-07 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | タイヤ加硫装置 |
JP5281709B1 (ja) * | 2012-11-27 | 2013-09-04 | 東洋ゴム工業株式会社 | 空気入りタイヤの製造方法および空気入りタイヤ |
JP2014104649A (ja) * | 2012-11-27 | 2014-06-09 | Toyo Tire & Rubber Co Ltd | 空気入りタイヤの製造方法および空気入りタイヤ |
JP2015223755A (ja) * | 2014-05-27 | 2015-12-14 | 株式会社ブリヂストン | タイヤ加硫金型、及びタイヤ加硫金型の製造方法 |
JP2015223750A (ja) * | 2014-05-27 | 2015-12-14 | 株式会社ブリヂストン | タイヤモールド、及びタイヤモールドの製造方法 |
US10350790B2 (en) | 2014-05-27 | 2019-07-16 | Bridgestone Corporation | Tire mold and method for manufacturing tire mold |
US10377060B2 (en) | 2014-05-27 | 2019-08-13 | Bridgestone Corporation | Mold, tire curing mold, and method for manufacturing mold |
WO2018135116A1 (ja) * | 2017-01-17 | 2018-07-26 | 株式会社ブリヂストン | ゴム物品の加硫装置 |
WO2019225215A1 (ja) * | 2018-05-23 | 2019-11-28 | 株式会社ブリヂストン | タイヤ加硫成形装置 |
JP2019202460A (ja) * | 2018-05-23 | 2019-11-28 | 株式会社ブリヂストン | タイヤ加硫成形装置 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CA1277814C (en) | 1990-12-18 |
KR940007855B1 (ko) | 1994-08-26 |
PT83129B (pt) | 1993-07-30 |
PT83129A (pt) | 1987-02-27 |
KR870001931A (ko) | 1987-03-28 |
US4568259A (en) | 1986-02-04 |
KR880008578A (ko) | 1988-08-31 |
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