JPS623166A - 内燃機関の燃料噴射弁 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は内燃機関の燃料噴射弁に関する。

〔従来の技術〕

内燃機関、特にディーゼル機関において応答生のよい燃
料噴射制御を行なうためにピエゾ圧電素子を利用した燃
料噴射弁が公知である（特開昭６０−１７２５０号公報
或いは特開昭６０−１３６９号公報参照）。

長し、電圧を印加してから伸長するまでの時間が　　　
　　　）・□″ピエゾ圧電素子は電圧を印加すると軸線
方向に伸５０μｓｅｃから１００μｓｅｃという極めて
短かい時間であるのでピエゾ圧電素子の伸長作用を利用
する　　　　　　　゛・と応答生のよい燃料噴射制御が
可能となる。そこで特開昭６０−１７２５０号公報に記
載された燃料噴射弁　　　　　　・、。

、′・ ではピエゾ圧電素子の伸長作用によりニードルの　　　
　　　１．、受圧面に作用する高圧燃料の燃料圧を高め
てニードルを開弁させ、それによって燃料噴射を行なう
ようにしている。一方、特開昭６０−１３６９号公報に
記載された燃料噴射弁ではノズル孔と反対側の二　　　
　　　゛□−ドル端面に高圧燃料の燃料圧を作用させ、
ピエゾ圧電素子の収縮作用によりニードル端面に作用す
る高圧燃料の燃料圧を低下させてニードルを開弁させ、
それによって燃料噴射を行なうようにし　　　　　　　
”・ている。

〔発明が解決しようとする問題点〕

ところでこれらの燃料噴射弁ではニードル受圧面に高圧
の燃料圧を加えてニードルに開弁方向の力を与え、ニー
ドル端面に高圧の燃料圧を加えてニードルに閉弁方向の
力を与え、ニードルを閉弁方向に付勢するばねを用いる
ことなくニードル受圧面とニードル端面に作用する力の
差によってニードルを閉弁状態に保持するようにしてい
る。しかしながらこのようにニードル受圧面とニードル
端面に作用する燃料圧によってニードルを閉弁状態に保
持しようとすると燃料圧が低くなったときにニードルを
閉弁方向に付勢する力が弱まり、燃料がノズル孔から漏
洩してしまうという問題がある。

また、これらの燃料噴射弁では高圧の燃料圧がピエゾ圧
電素子に直接作用する構造となっているので高圧の燃料
圧に耐え得るために大型のピエゾ圧電素子が必要となり
、それに伴なって消費電力が増大するという問題がある
。

また、特開昭６０−１３６９号公報に記載された燃料噴
射弁ではニードル周りの間際を介してニードル端面上に
高圧の燃料を導びき、この高圧の燃料の圧力を一時的に
低下させることによりニードルを開弁するようにしてい
る。しかしながら燃料圧が高（なってくるとニードル端
面上に作用する燃料圧が低下せしめられるや否や高圧の
燃料がニードル周りの間際を介してニードル端面上に導
びかれるためにニードルが開弁後ただちに閉弁し、斯く
して実際上燃料が高圧になると燃料噴射制御を行なうこ
とができないという問題がある。

〔問題点を解決するための手段〕

上記問題点を解決するために本発明によれば閉弁方向に
ばね付勢されたニードルがニードル開弁方向の燃料圧を
受ける受圧面を有する燃料噴射弁において、ニードルと
直列に配置された制御ロッドを具備し、ニードルと反対
側の制御ロッド端面に燃料圧を作用させて燃料圧を制御
ロッドに介してニードルに伝えることによりニードルに
閉弁方向の力を与え、制御ロッドにニードル開弁方向の
力を与える制御油圧を発生するためのピエゾ圧電素子を
具備し、制御油圧が上記燃料圧とは無関係にピエゾ圧電
素子により制御されるようにしている。

〔実施例〕

第３図および第４図を参照すると、１はディーゼル機関
本体、２はシリンダブロック、３はシリンダヘッド、４
はピストン、５は燃焼室、６は吸気弁、７は排気弁、８
は燃焼室５内に配置された燃料噴射弁、９は吸気マニホ
ルドを夫々示し、吸気マニホルド９の入口部は過給機Ｔ
に接続される。

燃料噴射弁８は燃料供給管１０を介して各気筒に共通の
燃料蓄圧管１１に連結される。燃料蓄圧管１１はその内
部に容積一定の蓄圧室１２を有し、この蓄圧室１２内の
燃料が燃料供給管１０を介して燃料噴射弁８に供給され
る。一方、蓄圧室１２は燃料供給管１３を介して吐出圧
制御可能な燃料供給ポンプ１４の吐出口に連結される。

燃料供給ポンプ１４の吸込口は燃料ポンプ１５の吐出口
に連結され、この燃料ポンプ１５の吸込口は燃料リヂー
バタンク１６に連結される。また、各燃料噴射弁８は燃
料返戻導管１７を介して燃料リザーバタンク１６に連結
される。燃料ポンプ１５は燃料リザーバタンク１６内の
燃料を燃料供給ポンプ１４内に送り込むために設けられ
ており、燃料ポンプ１５がなくても燃料供給ポンプ１４
内に燃料を吸込むことが可能な場合には燃料ポンプ１５
を特に設ける必要はない。これに対して燃料供給ポンプ
１４は高圧の燃料を吐出すにために設けられており、燃
料供給ポンプ１４から吐出された高圧の燃料は蓄圧室１
２内に蓄積される。

第１図に燃料噴射弁８の側面断面図を示す。第１図を参
照すると、２０は燃料噴射弁本体、２１はノズル、２２
はスペーサ、２３はノズル２１およびスペーサ２２を燃
料噴射弁本体２０に固定するためのノズルホルダ、２４
は燃料流入口、２５はノズル２３の先端部に形成された
ノズル孔を夫々示す。燃料噴射弁本体２０、スペーサ２
２、ノズル２１内には互いに直列に配置された制御ロッ
ド２６、加圧ピン２７およびニードル２８が摺動可能に
挿入される。制御ロッド２６の上方には燃料室２９が形
成され、この燃料室２９は燃料流入口２４および燃料供
給管１０を介して蓄圧室（第４図）に連結される。従っ
て燃料室２９内には蓄圧室２９内の燃料圧が加わってお
り、燃料室２９内の燃料圧が制御ロッド２６の上面に作
用する。

ニードル２８は円錐状をなす受圧面３０を有し、この受
圧面３０の周りにニードル加圧室３０が形成される。ニ
ードル加圧室３１は一方では燃料通路３２を介して燃料
室２９に連結され、他方ではニードル２８の周りに形成
された環状の燃料通路３３を介してノズル孔２５に連結
される。燃料噴射弁本体２０内には加圧ピン２７を下方
に向けて付勢する圧縮ばね３４が挿入され、ニードル２
８はこの付勢ばね３４によって下方に押圧される。

制御ロッド２６はその中間部に円錐状をなす受圧面３５
を有し、この受圧面３５の周りに制御ロッド加圧室３６
が形成される。加圧室３６は燃料噴射弁本体２０間に形
成されたシリンダ３７内に連通せしめられ、このシリン
ダ３７内には油圧ピストン３８が摺動可能に挿入される
。この油圧ピストン３８にはＯリング３９が取付けられ
ている。

一方、燃料噴射弁本体２０には油圧ピストン３８を駆動
するための駆動装置４０が取付けられる。この駆動装置
４０は燃料噴射弁本体２０に固締されたケーシング４１
と、ピストン３８およびケーシング４０間に挿入された
ピエゾ圧電素子　　　　　　　□４２からなる。このピ
エゾ圧電素子４２は薄板状の圧電素子を多数枚積層した
積層構造をなしており、このピエゾ圧電素子４２に電圧
を印加するとピエゾ圧電素子４２は電歪効果によって長
手方向の歪を生ずる、即ち長手方向に伸びる。この伸び
量は例えば５０μｍ程度の少量であるが応答性が極めで
良好であり、電圧を印加してから伸びるまでの応答時間
は８０μｓｅｃ程度である。電圧の印加を停止すればピ
エゾ圧電素子４２はただちに縮む。

第１図に示されるように油圧ピストン３８と燃料噴射弁
本体２０間には皿ばね４３が挿入され、この皿ばね４３
のばね力によって油圧ピストン３８はピエゾ圧電素子４
２に向けて押圧される。第２図に示すように油圧ピスト
ン３８内には燃料通路４４が形成され、この燃料通路４
４内には逆止弁４５が挿入される。ケーシング４１とピ
エゾ圧電素子４２間にはピエゾ圧電素子４２を冷却する
ために図示しない装置によって燃料が循環せしめられ、
制御ロッド加圧室３６内の燃料、即ち制御油が漏洩する
とケーシング４１内の燃料が燃料通路４４および逆止弁
４５を介して制御ロッド加圧室３６内に補給される。

制御ロッド加圧室３６内の燃料、即ち制御油が加圧され
ていない場合にはニードル２８には制御ロッド２６の上
面に作用する下向きの力と、圧縮ばね３４による下向き
の力と、ニードル２８の受圧面３０に作用する上向きの
力が加わる。このとき下向きの力の総和が上向きの力よ
りも若干大きくなるように制御ロッド２６の径、圧縮ば
ね３４のばね力およびニードル２８の受圧面３０の面積
が設定されている。従って通常ニードル２８には下向き
の力が作用しており、斯くして通常ニードル２８はノズ
ル孔２５を閉鎖している。次いでピエゾ圧電素子４２に
電圧が印加されるとピエゾ圧電素子４２が伸びるために
油圧ピストン３８が左方に移動し、その結果制御ロッド
加圧室３６内の制御油圧が上昇する。このとき制御ロッ
ド２６の受圧面３５に上向きの力が作用するために制御
ロッド２６が上昇し、斯くしてニードル２８が上昇する
ためにノズル孔２５から燃料が噴射される。

このときの応答性は上述したように８０μｓｅｃ程度　
　　　　　。

であって極めて速い。一方、ピエゾ圧電素子４２への電
圧の印加が停止せしめられるとピエゾ圧電　　　　　　
゛□素子４２は縮み、その結果制御ロッド加圧室３６内
の制御油圧が低下するために制御ロッド２６お　　　　
　　′よびニードル２８が下降して燃料噴射が停止せし
められる。このとき応答性も８０μｓｅｃ程度であっ　
　　　　　パて極めて速い。なお、上述したように制御
ロッド加圧室３６内の燃料、即ち制御油が加圧されてい
ない場合にニードル２８に作用する下向きの力の　　　
　　　゛総和は上向きの力よりも若干大きくなるように
制御ロッド２６の径、圧縮ばね３４のばね力およびニー
ドル２８の受圧面３０の面積が定められている。従って
制御ロッド２６の受圧面３５に小さな上向きの力を加え
ればニードル２日を上昇させることができる。即ち、ニ
ードル２日を上昇させるために昇圧すべき制御ロッド加
圧室３６内の制御油圧は小さくてすみ、斯くしてピエゾ
圧電素子４２に加えるべき電力も小電力で足りる。

第５図および第６図は吐出圧制御可能な燃料供給ポンプ
１４の一例を示す。第５図を参照すると燃料供給ポンプ
１４はポンプケーシング５０により固定支持された固定
軸５１と、固定軸５１回りで回転するロータ５２と、ピ
ボットビン５３を介してポンプケーシング５０に揺動可
能に取付けられたステータ５４と、ステータ５４内にお
いて軸受５５を介して回転可能に支持されたリング５６
とを有する。ロータ５２は放射状に配置された多数個の
ラジアルピストン５７を具備し、各ラジアルピストン５
７とリング５６との間にはラジアルピストン５７と共に
回転するシュー５８が挿入される。ロータ５２が回転す
るとそれに伴なってラジアルピストン５７も回転し、こ
のときシュー５８がリング５６の内周面を摺動すると共
にシュー５８との摩擦力によってリング５６も回転する
。

固定軸５１には吸込口５９と吐出口６０とが形成され、
吸込口５９は燃料ポンプ１５（第３図）へ、吐出口６０
は蓄圧室１２（第３図）へ夫々連結される。各ラジアル
ピストン５７のシリンダ室６１は吸込口５９および吐出
口６０と交互に連通ずる。

シリンダ室６１が吸込口５９と連通したときにラジアル
ピストン５７が半径方向外方に移動するためにシリンダ
室６１内に燃料が吸込まれ、シリンダ室６１が吐出口６
０と連通したときに圧縮された燃料がシリンダ室６１か
ら吐出口６０に排出される。吐出口６０に排出される燃
料の圧力はラジアルピストン５７のストロークに依存し
ており、ラジアルピストン５７０ストロークはステータ
５４の位置によって定まる。従ってステータ５４をピボ
ットピン５３回りに揺動せしめることによって燃料供給
ポンプ１４の吐出圧を制御することができる。

第５図および第６図を参照するとポンプケーシング５０
の下部には固定軸５１の軸線方向に摺動可能な制御レバ
ー６２が配置される。この制御レバー６２は制御レバー
６２の軸線に対して傾斜した長溝６３を有し、この長溝
６３内にステータ５４の下部に形成されたアーム６４が
摺動可能に挿入される。従って制御レバー６２をその軸
線方向に移動させるとステータ５４が揺動し、それによ
って燃料供給ポンプ１４の吐出圧が制御される。

制御レバー６２は減速機構６５を介して駆動装置６６に
連結される。この実施例では駆動装置６６はステップモ
ータから形成されるが必ずしもステップモータを使用す
る必要はなく。例えば駆動装置６６としてリニアソレノ
イドその他の手段を用いることができる。駆動装置６６
により制御レバー６２はその軸線方向に移動せしめられ
、従って燃料供給ポンプ１４の吐出圧は駆動装置６６に
よって制御される。

再び第３図を参照すると、燃料噴射弁８および駆動装置
６６を制御するための電子制御ユニ７ト７０が設けられ
る。この電子制御ユニット７０はディジタルコンピュー
タからなり、双方向性バス７１によって相互に接続され
たＲＯＭ　（リードオンメモリ）７２、ＲＡＭ　（ラン
ダムアクセスメモリ）７３、ＣＰＵ　（マイクロプロセ
ッサ）７４、入力ポードア５および出力ポードア６を具
備する。

第３図に示されるように燃料蓄圧管１１の端部には蓄圧
室１２内の燃料圧を検出する燃料圧センサ８０が取付け
られる。燃料圧センサ８０は蓄圧室１２内の燃料圧に比
例した出力電圧を発生し、この燃料圧センサ８０はＡＤ
変換器８１を介して入力ポードア５に接続される。一方
、吸気マニホルド９内には吸気マニホルド９内の過給圧
を検出する過給圧センサ８２が取付けられる。過給圧セ
ンサ８２は吸気マニホルド９内の圧力に比例した出力電
圧を発生し、この過給圧センサ８２はＡＤ変換器８３を
介して入力ポードア５に接続される。

また、機関本体１には機関冷却水温を検出する水温セン
サ８４が取付けられる。水温センサ８４は機関冷却水温
に比例した出力電圧を発生し、この水温センサ８４はＡ
Ｄ変換器８５を介して入力ポードア５に接続される。ま
た、アクセルペダル８６にはアクセルペダル８６の踏込
み量に比例した出力電圧を発生する負荷センサ８７が取
付けられる。この負荷センサ８７はＡＤ変換器８８を介
して入力ポードア５に接続される。また、機関クランク
シャフトには一対のディスク８９　、９０が取付けられ
、これらディスク８９　、９０の歯付外周面に対向して
一対のクランク角センサ９１　、９２が配置される。一
方のクランク角センサ９１は例えば１番気筒が吸気上死
点にあることを示す出力パルスを発生し、従ってこのク
ランク角センサ９１の出力パルスからいずれの気筒の燃
料噴射弁８を作動せしめるかを決定することができる。

他方のクランク角センサ９２はクランクシャフトが一定
角度回転するごとに出力パルスを発生し、従ってクラン
ク角センサ９２の出力パルスから機関回転数を計算する
ことができる。これらのクランク角センサ９１゜９２は
入力ポードア５に接続される。一方、出力ポードア６は
駆動回路９３を介してステップモータからなる駆動装置
６６に接続され、駆動回路９４を介して対応する燃料噴
射弁８のピエゾ圧電素子４２に接続される。

次に第７図から第１１図を参照して本発明による燃料噴
射制御装置の作動について説明する。

第７図はメインルーチンを示しており、このメインルー
チンは一定のクランク角度毎の割込みによって実行され
る。第７図を参照するとまず始めにステップ１００にお
いて機関回転数Ｎを表わすクランク角センサ９２の出力
信号、アクセルペダルの踏込み量りを表わす負荷センサ
８７の出力信号、過給圧Ｂを表わす過給圧センサ８２の
出力信号、機関冷却水温Ｔを表わす水温センサ８４の出
力信号、および蓄圧室１２内の燃料圧Ｐを表わす。燃料
圧センサ８０の出力信号がＣＰＵ　７４内に順次入力さ
れ、クランク角センサ９２の出力信号から機関回転数Ｎ
が計算される。これらの機関回転数Ｎ、アクセルペダル
の踏込み量Ｌ１過給圧Ｂ、水温Ｔ１．５および燃料圧Ｐ
はＲＡＭ　７３内に記憶される０次いでステップ２００
では噴射ＦＪｒの計算が行なわれ、ステップ３００では
噴射時期の計算が行なわれ、ステップ４００では燃料圧
Ｐの制御が行なわれる。ステップ２００における噴射量
での計算は第８図に示され、ステップ３００における噴
射時期の計算は第９図に示され、ステップ４００におけ
る燃料圧Ｐの制御は第１θ図に示されている。

第８図は燃料噴射量τを計算するためのフローチャート
を示す、第８図を参照すると、まず始めにステップ２０
１においてアクセルペダルの踏込み量、即ち負荷りから
基本燃料噴射量τ。が計算される。第１１図ｊａ）は基
本燃料噴射量τ。と負荷りとの関係を示しており、この
関係は予めＲＯＭ　７２内に記憶されている０次いでス
テップ２０２では過給圧Ｐから過給補正係数に、が計算
される。第１１図（ｂｌに示すように過給補正係数に、
は過給圧Ｐが高くなるにつれて大きくなる。第１１図（
ｂ）に示す関係は予めＲＯＭ　７２内に記憶されている
０次いでステップ２０３では噴射量τ＝に、　　・τ。

が計算される。次いでステップ２０４では水温Ｔから最
大噴射ｉＭＡＸが計算される。第１１図（Ｃ）に示す如
く白煙の発生を防止するために最大噴射量ＭＡＸは水温
Ｔが高くなるにつれて小さくなる。次いでステップ２０
５では噴射量τが最大噴射量ＭＡＸよりも大きいか否か
が判別される。τ＞　ＭＡＸであればステップ２０６に
進んでτ・ＭＡＸとされる。従って最大噴射量ＭＡＸは
水温Ｔによって制限されることになる。

第９図は燃料噴射期間を計算するためのフローチャート
を示す。第９図を参照すると、まず始めにステップ３０
１において機関回転数Ｎと負荷しから噴射開始時期τ１
が計算される。第１１図（ｄ）に示すように噴射開始時
期τ、Ｉ・・・τ□と機関回転数Ｎ、負荷りとの関係は
マツプの形で予めＲＯＭ　７２内に記憶されており、こ
のマツプから噴射開始時期時τ、が計算される。次いで
ステップ３０２では水圧係数に２は第１１図（ｆ）に示
すように水温Ｔが高　　　　　　　°□。

温Ｔから水温補正係数に、が計算される。水温補くなる
と小さくなり、第１１図（ｆ）に示す関係は予めＲＯＭ
　７２内に記憶されている。次いでステップ３０３では
過給圧Ｐから過給補正係数に３が計算される。過給補正
係数に、は第１１図（ｅ）に示すように過給圧Ｐが高く
なると大きくなり、第１１図（ｅｌに示す関係は予めＲ
ＯＭ　７２内に記憶されている。次いでステ・ンフ゛３
０４ではステップ３０１で求められた噴射開始時期τ１
に補正係数Ｋｚ、Ｋｓが加算されて実際の噴射開始時期
で１が求められる。実際の噴射開始時期τ、はＫｔ、に
’ｓが増大するにつれて大きくなる、即ち速められる。

次いでステップ３０５では第８図に示すルーチンにおい
て計算された噴射量τと、実際の噴射開始時期で、から
噴射完了時期で、が計算される。斯くして得られた噴射
開始時期τ、および噴射完了時期τゎはステップ３０６
において出力ポードア６に出力され、これらτ１　、τ
、に従って各燃料噴射弁８の噴射制御が行なわれる。

第１０図は燃料圧Ｐの制御を行なうためのフローチャー
トを示す。第１０図を参照すると、まず始めにステップ
４０１において機関回転数Ｎと負荷りから基準燃料圧Ｐ
０が計算される。第１１図（ｇｌに示すように基準燃料
圧ｐＨ・・・Ｐ□と機関回転数Ｎ、負荷りとの関係はマ
ツプの形で予めＲＯＭ　７２内に記憶されており、この
マツプから基準燃料圧Ｐ。

が計算される。次いでステップ４０２では水温Ｔから水
温補正係数に４が計算される。水温補正係数に４は第１
１図（１）に示すように水温Ｔが高くなるにつれて大き
くなり、第１１図（１）に示す関係は予めＲＯＭ　？２
内に記憶されている。次いでステップ４０３では過給圧
Ｐから過給圧補正係数に、が計算される。過給圧補正係
数に、は第１１図（ｈ）に示すように過給圧Ｐが高くな
るにつれて大きくなり、第１１図（ｈ）に示す関係は予
めＲＯＭ　７２内に記憶されている０次いでステップ４
０４ではステップ４０１で求められた基準燃料圧Ｐ０に
補正係数に４　、Ｋｓを乗算することにより目標とする
基準燃料圧Ｐ０、即ち目標燃料圧Ｐ０が求められる。こ
の目標燃料圧Ｐ０は水温Ｔが高（なるほど大きくなり、
過給圧Ｐが高くなるほど大きくなる。次いでステップ４
０５では目標燃料圧Ｐ０と現在の燃料圧Ｐとの差の絶対
値がΔＰよりも小さいか否かが判別される。

ＩＰＯ−ＰＩ≧ΔＰのときはステップ４０６に進んでＰ
＞Ｐｏであるか否かが判別される。Ｐ　＞　Ｐ　。

のときはステップ４０７に進んで駆動装置６６、即ちス
テップモータ６６のステップ位置ＳＴから一定ステップ
数Ａが減算される。その結果燃料供給ポンプ１４の制御
レバー６２（第５図、第６図）が燃料供給ポンプ１４の
吐出圧を減少する方向に移動せしめられるために蓄圧室
１２内の燃料圧はただちに減少する。一方、Ｐ≦Ｐ０の
ときはステップ４０８に進んでステップモータ６Ｇのス
テップ位置ＳＴ・に一定ステップ数Ａが加算される。そ
の結果燃料供給ポンプ１４の制御レバー６２が燃料供給
ポンプ１４の吐出圧を増大する方向に移動せしめられる
ために蓄圧室１２内の燃料圧はただちに上昇する。一方
、ステップ４０５においてｌｐ。

−ＰＩ＜ΔＰであると判別されたときは処理ルーチンを
完了し、このときステップモータ６６は静止状態に保持
される。このようにして蓄圧室１２内の燃料圧Ｐが目標
燃料圧Ｐ０に維持される。

〔発明の効果〕

ニードルを常時閉弁方向に付勢するばねが設けられてい
るので燃料圧の大きさにかかわらずにニードルには常時
一定圧以上の閉弁力が作用し、斯（してニードル閉弁時
にノズル孔から燃料が漏洩する危険性はない。また、燃
料圧が直接ピエゾ圧電素子に作用せず、制御ロッドに作
用する制御油圧を少しばかり上昇せしめればニードルが
開弁するので小型のピエゾ圧電素子を使用することがで
き、消費電力を低減することができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は燃料噴射弁の側面断面図、第２図は第１図の油
圧ビス１ンの拡大平面断面図、第３図はディーゼル機関
を図解的に示した平面図、第４図はディーゼル機関の側
面断面図、第５図は燃料供給ポンプの側面断面図、第６
図は第５図の制御レバーおよびその駆動装置の平面図、
第７図はメインルーチンを示すフローチャート、第８図
は噴射量の計算を実行するためのフローチャート、第９
図は噴射期間の計算を実行するためのフローチャ−ト、
第１０図は燃料圧の制御を実行するためのフローチャー
ト、第１１図は補正係数等を示す線図である。 ８・・・燃料噴射弁、　　１０　、１３・・・燃料供給
管、１２・・・蓄圧室、　　　　１４・・・燃料供給ポ
ンプ、２６・・・制御ロッド、　２８・・・ニードル、
３０　、３５・・・受圧面、　　３４・・・圧縮ばね、
３８・・・油圧ピストン、４２・・・ピエゾ圧電素子。

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 閉弁方向にばね付勢されたニードルがニードル開弁方向
   の燃料圧を受ける受圧面を有する燃料噴射弁において、
   ニードルと直列に配置された制御ロッドを具備し、ニー
   ドルと反対側の制御ロッド端面に燃料圧を作用させて該
   燃料圧を制御ロッドに介してニードルに伝えることによ
   りニードルに閉弁方向の力を与え、上記制御ロッドにニ
   ードル開弁方向の力を与える制御油圧を発生するための
   ピエゾ圧電素子を具備し、該制御油圧が上記燃料圧とは
   無関係にピエゾ圧電素子により制御される内燃機関の燃
   料噴射弁。