JPS6230021A - 熱時充填用の耐熱破壊性ポリエステル容器の製造方法 - Google Patents
熱時充填用の耐熱破壊性ポリエステル容器の製造方法Info
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
技術分野
二@延伸ポリエチレンテレフタレート(PET)材料か
ら成形される秋口壜、広口層および缶状の容器は、この
数年間市場の受容が増してきている。
ら成形される秋口壜、広口層および缶状の容器は、この
数年間市場の受容が増してきている。
これらの容器はその大部分は、ソフト・ドリンク、食用
油、からし、テニス・ボールのような低、中温の充填温
度を有する製品用途に限定されていた。ポリマー容器が
160から200″Fの温度範囲での製品の熱性充填に
耐え得る性能を提供することが出来るならば、(現在は
金属およびガラスで占められている>200億以上に及
ぶ食料品のユニット・パッケージ市場の25%はポリマ
ー容器で抑えることができると計算されている。
油、からし、テニス・ボールのような低、中温の充填温
度を有する製品用途に限定されていた。ポリマー容器が
160から200″Fの温度範囲での製品の熱性充填に
耐え得る性能を提供することが出来るならば、(現在は
金属およびガラスで占められている>200億以上に及
ぶ食料品のユニット・パッケージ市場の25%はポリマ
ー容器で抑えることができると計算されている。
決すべき問題点
しかしながら、射出、吹込み、再加熱吹込および/また
はその他の技術によって製造したポリエチレン・テラチ
レン(PET)容器を熱性充填して封印すると、二種の
異なる歪みの現象が起こることが知られている。
はその他の技術によって製造したポリエチレン・テラチ
レン(PET)容器を熱性充填して封印すると、二種の
異なる歪みの現象が起こることが知られている。
第一の現象は、PETのガラス転移(TC7)または軟
化温度(約170″F)付近またはこれを超える温度に
暴露すると、過度の容器熱収縮および生成する歪み伴う
ものである。第二の変形現象は、容器を熱性充填した後
、内容物が未だ充填温度またはその付近である内に封印
した後に容器に生じる部分的内部真空によって起こる。
化温度(約170″F)付近またはこれを超える温度に
暴露すると、過度の容器熱収縮および生成する歪み伴う
ものである。第二の変形現象は、容器を熱性充填した後
、内容物が未だ充填温度またはその付近である内に封印
した後に容器に生じる部分的内部真空によって起こる。
生成物自体およびそのrJr1fII空間の気体が冷却
すると、生成する容積収縮は部分的内部真空を生じ、こ
れが次いで容器側壁に対する真の内部力となり、容器側
壁を座屈または圧潰させることがある。
すると、生成する容積収縮は部分的内部真空を生じ、こ
れが次いで容器側壁に対する真の内部力となり、容器側
壁を座屈または圧潰させることがある。
これらの現象が起こることにより、従来製造したPET
容器を高温での充填を伴う商業的応用には向かないもの
とされている。
容器を高温での充填を伴う商業的応用には向かないもの
とされている。
当業界で認められているように、二次成形熱処理法を応
用することによって熱収縮を1il減することが出来る
。「仕上がり」ポリマーの百分率結晶化度を無定形また
はプレフォーム状のものよりもかなり高くまで増加させ
ることによって、PETの歪み温度(Tiを上昇するこ
とが出来ることも周知である。吹込成形容器では、後者
は (1)(歪みによって生じる結晶化を起こす)プレ
フォーム延伸法並びに (2)(熱によって生じる結晶
化を起こす)予想される生成物使用温度より幾分高めの
温度で加熱された吹込成形で束縛された二次吹込成形コ
ンディショニングを行うことによって、達成される。歪
み誘発結晶化のみでは、百分率結晶化度を実質的程度に
まで増加させるが、熱硬化性の熱コンディショニングで
達成される百分率結晶化度(すなわち、Tg)よりもか
なり低いことが知られている。
用することによって熱収縮を1il減することが出来る
。「仕上がり」ポリマーの百分率結晶化度を無定形また
はプレフォーム状のものよりもかなり高くまで増加させ
ることによって、PETの歪み温度(Tiを上昇するこ
とが出来ることも周知である。吹込成形容器では、後者
は (1)(歪みによって生じる結晶化を起こす)プレ
フォーム延伸法並びに (2)(熱によって生じる結晶
化を起こす)予想される生成物使用温度より幾分高めの
温度で加熱された吹込成形で束縛された二次吹込成形コ
ンディショニングを行うことによって、達成される。歪
み誘発結晶化のみでは、百分率結晶化度を実質的程度に
まで増加させるが、熱硬化性の熱コンディショニングで
達成される百分率結晶化度(すなわち、Tg)よりもか
なり低いことが知られている。
従って、熱時充填用の従来技術のPET容器は、熱コン
ディショニング技術を用いて製造されてきた。しかしな
がら、後者(いわ5る、「熱硬化」法)の商業的成熟は
、(1) 吹込成形用金型から取り出す舞えに容器壁
を熱的にコンディショニングして冷却するのに要する時
間と、(2) 鎖の形状と共にかなり変化し、配向ま
たは延伸の関数として最終の容器の視覚的審美的および
物理的特性に直接的に影響するPETの結晶化特性とを
含む幾つかの重要な制限によって、少なくなっている。
ディショニング技術を用いて製造されてきた。しかしな
がら、後者(いわ5る、「熱硬化」法)の商業的成熟は
、(1) 吹込成形用金型から取り出す舞えに容器壁
を熱的にコンディショニングして冷却するのに要する時
間と、(2) 鎖の形状と共にかなり変化し、配向ま
たは延伸の関数として最終の容器の視覚的審美的および
物理的特性に直接的に影響するPETの結晶化特性とを
含む幾つかの重要な制限によって、少なくなっている。
例えば、PET容器壁のTgを高くする確立された方法
では、所望な程度の熱的コンディショニング(通常は、
190下で充填した時の1%最大容器容積収縮として定
義される)を行うには、比較的長い金型滞在時聞く約5
−20秒間)を必要とする。しかしながら、現存するP
ET生成物の大半は、二段階、高出力の間歇的運動性の
再加熱吹込成形曙で成形され、上記の滞在時間を採用す
ると生産性(すなわち、単位時間当りの生産量)が著し
く減少する。同様な生産量および/または他の経済的不
利益は、回転再加熱および射出吹込成形hロエ法でも存
在する。
では、所望な程度の熱的コンディショニング(通常は、
190下で充填した時の1%最大容器容積収縮として定
義される)を行うには、比較的長い金型滞在時聞く約5
−20秒間)を必要とする。しかしながら、現存するP
ET生成物の大半は、二段階、高出力の間歇的運動性の
再加熱吹込成形曙で成形され、上記の滞在時間を採用す
ると生産性(すなわち、単位時間当りの生産量)が著し
く減少する。同様な生産量および/または他の経済的不
利益は、回転再加熱および射出吹込成形hロエ法でも存
在する。
過剰な金型滞在時間では、配向していない、本質的に不
定形のPUTは両性的に結晶化する時には乳白および不
透明になり易いので、既知の熱硬化法の商業的成長も限
定されている。従って、通常は完全に透明な容器が所望
なときには、二軸延伸PET容器の低配向首仕上、肩お
よび基部を冷却して、これらの部分の過度の結晶化およ
び白化を防ぐ必要がある。勿論、高度に配向した壜側壁
は、高度の熱的に誘起された結晶化にも拘わらず透明な
侭である。これらの形態学的現象により、ボ[−ル製造
業者は、(1) 配向していない容器部分を意図的に
結晶化および白化して、市場での受容(視覚的審美性)
および物理的特性の喪失(配向されていない結晶性領域
での耐衝撃性の低下)について重要な問題を負うか、ま
たは (2) 配向されていない材料の結晶化を最小
にして、熱性充填中の容器の熱変形を受けさせるかを選
択しなければならない。(後者の問題に対する普通の解
決法は、配向されていない、結晶化されていない領域の
壁厚を増してこの部分を強化し、熱的歪みの可能性を減
少させる方法がある。しかし、この方法では、単位コス
トが増加するため、橿めて限定される。) 熱的歪みに加えて、先行技術では、圧によって誘発され
る真空による圧潰を軽減する幾つかの方法を認めている
。容器壁厚の増加は、リブ、ビーズまたはその他の構造
上の特徴と共に有効であるが、単位コストおよび/また
は幾何学的観点から不利である。更に特許文献には、熱
弾性的に変形し且つ圧変形する容器部分を生成物温度の
影響により内側に移動させ、部分的内部真空を生じて、
後者を偏りまたは除去することによる解決法も認められ
ている。この方法の主な欠点は、通常の容器の形状を徹
底的に変形させる必要があり、生成物イメージ、消費者
の受容性などに関して市場を混乱させることがあること
などである。
定形のPUTは両性的に結晶化する時には乳白および不
透明になり易いので、既知の熱硬化法の商業的成長も限
定されている。従って、通常は完全に透明な容器が所望
なときには、二軸延伸PET容器の低配向首仕上、肩お
よび基部を冷却して、これらの部分の過度の結晶化およ
び白化を防ぐ必要がある。勿論、高度に配向した壜側壁
は、高度の熱的に誘起された結晶化にも拘わらず透明な
侭である。これらの形態学的現象により、ボ[−ル製造
業者は、(1) 配向していない容器部分を意図的に
結晶化および白化して、市場での受容(視覚的審美性)
および物理的特性の喪失(配向されていない結晶性領域
での耐衝撃性の低下)について重要な問題を負うか、ま
たは (2) 配向されていない材料の結晶化を最小
にして、熱性充填中の容器の熱変形を受けさせるかを選
択しなければならない。(後者の問題に対する普通の解
決法は、配向されていない、結晶化されていない領域の
壁厚を増してこの部分を強化し、熱的歪みの可能性を減
少させる方法がある。しかし、この方法では、単位コス
トが増加するため、橿めて限定される。) 熱的歪みに加えて、先行技術では、圧によって誘発され
る真空による圧潰を軽減する幾つかの方法を認めている
。容器壁厚の増加は、リブ、ビーズまたはその他の構造
上の特徴と共に有効であるが、単位コストおよび/また
は幾何学的観点から不利である。更に特許文献には、熱
弾性的に変形し且つ圧変形する容器部分を生成物温度の
影響により内側に移動させ、部分的内部真空を生じて、
後者を偏りまたは除去することによる解決法も認められ
ている。この方法の主な欠点は、通常の容器の形状を徹
底的に変形させる必要があり、生成物イメージ、消費者
の受容性などに関して市場を混乱させることがあること
などである。
熱的および真空によって誘起される歪みを示さない経済
的および商業的に成長性のあるPET容器があれば、重
量が軽く、透明で、破砕防止のPETパッケージに対す
る実質的に新規な市場部分を開拓することになる。従来
技術は、上記問題に関して種々の解決法を提供している
が、それらは容器の経済性(単価)および市場での受容
性(従来のものと異なる形状)について妥協することに
よってのみ成されるものである。
的および商業的に成長性のあるPET容器があれば、重
量が軽く、透明で、破砕防止のPETパッケージに対す
る実質的に新規な市場部分を開拓することになる。従来
技術は、上記問題に関して種々の解決法を提供している
が、それらは容器の経済性(単価)および市場での受容
性(従来のものと異なる形状)について妥協することに
よってのみ成されるものである。
問題点を解決するための手段
従って、本発明の主な目的は、価格的に効果的で熱性充
填可能なPET容器であって、(200°F以下の温度
で充填して封印するとき)真空による圧潰を起こさず、
二次成形熱処理および/または通常のものと異なる容器
形態にする必要の無い商業的に受容される熱的収縮を示
す容器の改良した製造法を提供することである。
填可能なPET容器であって、(200°F以下の温度
で充填して封印するとき)真空による圧潰を起こさず、
二次成形熱処理および/または通常のものと異なる容器
形態にする必要の無い商業的に受容される熱的収縮を示
す容器の改良した製造法を提供することである。
通常の容器形態に対する真空によって誘起される変形の
問題の新規な解決法は、(容器製造および充填工程にお
いて)特定の工程制御および生成物デザイン技術を応用
して、受容される充填された容器の寸法上の恒常性を有
し、最小限の内部真空度を達成するのに必要な容器収縮
および1制御された」真空圧潰の程度を制御することに
よって提供される。
問題の新規な解決法は、(容器製造および充填工程にお
いて)特定の工程制御および生成物デザイン技術を応用
して、受容される充填された容器の寸法上の恒常性を有
し、最小限の内部真空度を達成するのに必要な容器収縮
および1制御された」真空圧潰の程度を制御することに
よって提供される。
上記記載のおよびその他の本発明の目的は、部分的には
、ベックらの米国特許第4.496,064号明細書記
載の広口PET容器製造法を応用することにより提供さ
れる。
、ベックらの米国特許第4.496,064号明細書記
載の広口PET容器製造法を応用することにより提供さ
れる。
上記広口法は、また二軸延伸スレッドおよび/またはフ
ランジ部分を有する広口ボトルおよび缶を製造する従来
法によって製造される。制御された程度に配向された生
成する容器仕上は、前記の熱硬化/熱性充填法での無配
向不定形ポリエステルの不利益を解消する。
ランジ部分を有する広口ボトルおよび缶を製造する従来
法によって製造される。制御された程度に配向された生
成する容器仕上は、前記の熱硬化/熱性充填法での無配
向不定形ポリエステルの不利益を解消する。
以下の記載で現れる上記およびその他の目的と共に、本
発明の性状は、詳細な説明、特許請求の範囲および添付
の図面に示される幾つかの観察を参照することによって
明確に理解される。
発明の性状は、詳細な説明、特許請求の範囲および添付
の図面に示される幾つかの観察を参照することによって
明確に理解される。
通常の再加熱または射出吹込成形法によって製造される
ポリエステル容器は、190°Fで熱性充填すると、過
度に収縮して容積が15−50%減少する。かかる容器
の一例は、第1図に示す。上述のように、ポリエステル
の熱的歪みの問題に対し、先行技術では、吹込成形され
た容器を加熱した吹込成形用金型中でコンディショニン
グして、ポリマーTg(ずなわち、軟化温度)190下
より幾分高くすることによって解決している。熱硬化法
は、上記をボトル側壁のポリエステルの自分準結晶化度
を増すことによって達成する。高度の結晶性を有するポ
リエステル(すなわち、50%結晶化度)のTgは、3
50°Fを超える(すなわち、Tgは百分率結晶化度の
増加と共に増加する)。ASTM試験法第1505号に
よって測定した密度は、結晶化度の有用な尺度である。
ポリエステル容器は、190°Fで熱性充填すると、過
度に収縮して容積が15−50%減少する。かかる容器
の一例は、第1図に示す。上述のように、ポリエステル
の熱的歪みの問題に対し、先行技術では、吹込成形され
た容器を加熱した吹込成形用金型中でコンディショニン
グして、ポリマーTg(ずなわち、軟化温度)190下
より幾分高くすることによって解決している。熱硬化法
は、上記をボトル側壁のポリエステルの自分準結晶化度
を増すことによって達成する。高度の結晶性を有するポ
リエステル(すなわち、50%結晶化度)のTgは、3
50°Fを超える(すなわち、Tgは百分率結晶化度の
増加と共に増加する)。ASTM試験法第1505号に
よって測定した密度は、結晶化度の有用な尺度である。
ds −da
百分率結晶化度−1゜=da×100
但し、ds−試料密度(!?/cm”)、da=1.3
33g/cm3 (不定形)cjc = 1 、455
g/cm” (100%結晶性)第 1 表 第1A、B図 第1C図 仕上密度 (’J/car3) 1.341 1
.388仕上直径収縮率 1.22 0.
08側壁密度 (’J / cm3) 1.357
1.372側壁直径収縮率 10.5 0
.52側壁高さ収縮率 8.8 0.40
第1表は、第1図に示した容器の密度と収縮率とを示す
。
33g/cm3 (不定形)cjc = 1 、455
g/cm” (100%結晶性)第 1 表 第1A、B図 第1C図 仕上密度 (’J/car3) 1.341 1
.388仕上直径収縮率 1.22 0.
08側壁密度 (’J / cm3) 1.357
1.372側壁直径収縮率 10.5 0
.52側壁高さ収縮率 8.8 0.40
第1表は、第1図に示した容器の密度と収縮率とを示す
。
通常は、190下で充填するとき1%未満の容積損失お
よび1 、365 g/crt+3を超えおよび通常は
、1 、370 g/cm3を超える(それぞれ26%
および30%)側壁密度測定値を示す。
よび1 、365 g/crt+3を超えおよび通常は
、1 、370 g/cm3を超える(それぞれ26%
および30%)側壁密度測定値を示す。
熱硬化容器は190°Fで充填すると、受容可能な熱的
歪みを示すが、圧によって誘起される真空圧潰を受は易
い侭である。(充填水準、生成物充填温度などによって
)8−16psiを超える部分真空度が、内容物を室温
に冷却した後の全容器中で通常に見られる。屈曲性ポリ
エステル側壁の歪みを防止するため、回旋状パネルのよ
うな非通常の容器形態を用いて、リブ、ビーズおよび増
加した側壁厚のような構造上の特徴と共に変形を制御す
る。単価に加えて、過激な形状による市場での不利が、
実質的になる。
歪みを示すが、圧によって誘起される真空圧潰を受は易
い侭である。(充填水準、生成物充填温度などによって
)8−16psiを超える部分真空度が、内容物を室温
に冷却した後の全容器中で通常に見られる。屈曲性ポリ
エステル側壁の歪みを防止するため、回旋状パネルのよ
うな非通常の容器形態を用いて、リブ、ビーズおよび増
加した側壁厚のような構造上の特徴と共に変形を制御す
る。単価に加えて、過激な形状による市場での不利が、
実質的になる。
更に、先行技術の熱硬化容器は、熱性充填中に仕上部分
の過度の歪みを防止して、適正に蓋をして封印しなけれ
ばならない。例えば、成るボトルは、予備結晶した不透
明な仕上を用いて歪みを最小限にしている。この方法は
、効果的ではあるが、単価をかなり増す。他のボトルは
、(通常の非熱時充填容器に対して)壁厚を増すことに
よって仕上の透明さを維持して、歪みを最小限にしてい
る。
の過度の歪みを防止して、適正に蓋をして封印しなけれ
ばならない。例えば、成るボトルは、予備結晶した不透
明な仕上を用いて歪みを最小限にしている。この方法は
、効果的ではあるが、単価をかなり増す。他のボトルは
、(通常の非熱時充填容器に対して)壁厚を増すことに
よって仕上の透明さを維持して、歪みを最小限にしてい
る。
この方法では、価格が増すと共に、その有用性に限界が
ある。
ある。
11じl団
以下に、熱硬化法で見られる問題点のない熱性充填が可
能なポリエステル容器の新規製造法を説明する。
能なポリエステル容器の新規製造法を説明する。
第2−6図は、上記ベック等の特許用II書の記載の方
法による通常の単層または多層の射出または押出成形プ
レフォームから成形した缶、ボトルおよびジャーであっ
て、高度に配向したフランジおよび/または仕上部分を
有する態様を示す。
法による通常の単層または多層の射出または押出成形プ
レフォームから成形した缶、ボトルおよびジャーであっ
て、高度に配向したフランジおよび/または仕上部分を
有する態様を示す。
第2図に関して、具体的に説明すると、第2図は詳細に
は本発明によって提供されるプレフォームを示している
。このプレフォームは、中心軸20の回りの断面が円形
であり、開口しており且つ支持フランジ24上に配置さ
れる上部22を備えている。第3図から更に詳細に分が
るように、フランジおよび首部22は関連した吹込成形
金型から突出している。通常の成形操作では、吹込管が
首部22にはまり込み、それを封印している。
は本発明によって提供されるプレフォームを示している
。このプレフォームは、中心軸20の回りの断面が円形
であり、開口しており且つ支持フランジ24上に配置さ
れる上部22を備えている。第3図から更に詳細に分が
るように、フランジおよび首部22は関連した吹込成形
金型から突出している。通常の成形操作では、吹込管が
首部22にはまり込み、それを封印している。
7ランジ24のすぐ下には、一般的には数字26で表さ
れるプレフォームは円筒状部分28を有し、その後では
数字30で表される部分で厚さが半径方向外側に増して
いる。その後プレフォーム26は、長く伸びた円筒状部
分32から成り、内部も外部も若干テーパーを付けて射
出金型から抜き取り易くし、組合わせたコアは通常は一
定の厚さにしている。プレフォーム26は実質的に半球
状の底部34を有し、その底部は中心部に向かって厚さ
が減少している。
れるプレフォームは円筒状部分28を有し、その後では
数字30で表される部分で厚さが半径方向外側に増して
いる。その後プレフォーム26は、長く伸びた円筒状部
分32から成り、内部も外部も若干テーパーを付けて射
出金型から抜き取り易くし、組合わせたコアは通常は一
定の厚さにしている。プレフォーム26は実質的に半球
状の底部34を有し、その底部は中心部に向かって厚さ
が減少している。
しかしながら、プレフォームの寸法は、直ちに成形しよ
うとする特定の製品によって変わることを理解すべきで
ある。
うとする特定の製品によって変わることを理解すべきで
ある。
射出成形プレフォーム26を具体的に説明したが、プレ
フォームは押出管から成形することが出来ることを理解
すべきである。
フォームは押出管から成形することが出来ることを理解
すべきである。
第18図について説明すると、この図は、積層構造の代
表的プレフォームの拡大横断面を示す。
表的プレフォームの拡大横断面を示す。
かかるプレフォームは、PETから成る外および内層3
6および38を有する。これらの層の内側は、サランの
ような材料から成る比較的薄い障壁層40.42である
。最後にPETまたはそれに適合するポリマーから成る
コア44となる。
6および38を有する。これらの層の内側は、サランの
ような材料から成る比較的薄い障壁層40.42である
。最後にPETまたはそれに適合するポリマーから成る
コア44となる。
第3図には、通常の吹込成形金型で、割り型を成し、数
字46で示されるものを模式的に示す。
字46で示されるものを模式的に示す。
吹込成形金型46は、1個以上の吹込成形キャビティ4
8を有し、低部が缶状をしている中間製品を成形するよ
うな形状をしている。プレフォーム26は、キャビティ
48中で型締めされ、フランジ24で支持される。吹込
コア型(図示せず)を有する好適な通常の吹込成形装置
を用いて、加圧下に吹込成形気体を直接にプレフォーム
26中に吹込み、且つプレフォーム26を軸方向に伸ば
しまたは伸張させる。プレフォーム26を予め選択され
た延伸比を提供するために特別にキャビティ48に対し
て配置されることを理解すべきである。
8を有し、低部が缶状をしている中間製品を成形するよ
うな形状をしている。プレフォーム26は、キャビティ
48中で型締めされ、フランジ24で支持される。吹込
コア型(図示せず)を有する好適な通常の吹込成形装置
を用いて、加圧下に吹込成形気体を直接にプレフォーム
26中に吹込み、且つプレフォーム26を軸方向に伸ば
しまたは伸張させる。プレフォーム26を予め選択され
た延伸比を提供するために特別にキャビティ48に対し
て配置されることを理解すべきである。
更に、キャビティ48に関するプレフォーム26の軸方
向の伸びまたは伸張および内部気体による膨脹を制御し
て、本体または生成する容器の側壁の生成する厚さおよ
び延伸比を制御する。
向の伸びまたは伸張および内部気体による膨脹を制御し
て、本体または生成する容器の側壁の生成する厚さおよ
び延伸比を制御する。
第4図には、吹込成形金型キヤビテイ48中のプレフォ
ーム26から成形された中間製品50が示されている。
ーム26から成形された中間製品50が示されている。
製品50の下部は1缶状をしており、底部壁54とそれ
に一体的に結合した側壁または本体56を備え、側壁5
6のよったんは上部の外側へ向いた7ランジ58で終わ
っている。所望ならば、側壁56は内部に向かった垂直
な圧潰可能なビーズ60を備え、製品が冷却したとき容
器内の容積の現象を吸収するようになっている。
に一体的に結合した側壁または本体56を備え、側壁5
6のよったんは上部の外側へ向いた7ランジ58で終わ
っている。所望ならば、側壁56は内部に向かった垂直
な圧潰可能なビーズ60を備え、製品が冷却したとき容
器内の容積の現象を吸収するようになっている。
ビーズ6oは吹込成形金型46の内部リブ62によって
成形される。
成形される。
中間製品50の上部は、通常は数字64で示され、アダ
プタ一部と考えられる。アダプタ一部64は、第4図で
矢印4によって示される線に沿って切断することにより
、容器または缶52から切断される。この切断されたア
ダプタ一部64を次に、再度粉砕して、更にプレフォー
ムを成形するのに用いてもよい。
プタ一部と考えられる。アダプタ一部64は、第4図で
矢印4によって示される線に沿って切断することにより
、容器または缶52から切断される。この切断されたア
ダプタ一部64を次に、再度粉砕して、更にプレフォー
ムを成形するのに用いてもよい。
分離された容器または缶52は、第5図に最も良く示さ
れ、フランジ58は末端ユニットを本体56に二重継ぎ
するのに用いられる通常のフランジとなる。
れ、フランジ58は末端ユニットを本体56に二重継ぎ
するのに用いられる通常のフランジとなる。
金型キャビティ48の形状は、第6図に最も良く示され
且つ通常は数字66で表されるジャーの形状をした下部
を有する中間製品(図示せず)を成形するのに改質して
も良いことを理解すべきである。ジャー66は、底部壁
68を有し、これは側壁または本体70の下部末端で閉
じている。本体の上部は継ぎ目フランジ58を有する代
わりに開放されており、本体の上端は内側に向かって、
環状フランジ72を画定し、通常のねじ句きまたはラグ
型蓋を取り付ける首仕上がそこから垂直上方に伸びてい
る。所望ならば、本体7oはリブ60と同様に中空リブ
76で補強することが出来る。
且つ通常は数字66で表されるジャーの形状をした下部
を有する中間製品(図示せず)を成形するのに改質して
も良いことを理解すべきである。ジャー66は、底部壁
68を有し、これは側壁または本体70の下部末端で閉
じている。本体の上部は継ぎ目フランジ58を有する代
わりに開放されており、本体の上端は内側に向かって、
環状フランジ72を画定し、通常のねじ句きまたはラグ
型蓋を取り付ける首仕上がそこから垂直上方に伸びてい
る。所望ならば、本体7oはリブ60と同様に中空リブ
76で補強することが出来る。
第7図には、熱製品78を充填して、数字8゜で一般的
に表される末端ユニットによって閉じられる缶52を示
す。図示された末端ユニットは金属または複合体の形状
をして、7ランジ58を取り込む通常の二重継ぎ目によ
って缶に固定されている。
に表される末端ユニットによって閉じられる缶52を示
す。図示された末端ユニットは金属または複合体の形状
をして、7ランジ58を取り込む通常の二重継ぎ目によ
って缶に固定されている。
第9図には、熱充填製品を充填し、末端ユニット86で
閉じたジャー66を示す。末端ユニット86は、首仕上
74と固着する依存スカート88を有する通常の蓋の形
状のものが示されている。
閉じたジャー66を示す。末端ユニット86は、首仕上
74と固着する依存スカート88を有する通常の蓋の形
状のものが示されている。
蓋86の末端パネル部は、首仕上74の継ぎ目面90(
第6図)に関して継がれることを理解すべきである。
第6図)に関して継がれることを理解すべきである。
上記のように第5図の缶52と第6図のジャー66とを
、前記ベック等の特許明細書記載の方法によってPET
から通常に形成するときには、それらは熱製品を充填す
るときの高収縮率のものに好適である。
、前記ベック等の特許明細書記載の方法によってPET
から通常に形成するときには、それらは熱製品を充填す
るときの高収縮率のものに好適である。
第7および8図は、190’Fで熱充填後の缶および広
口ジャーを示す。最適工程条件とは言い難い条件で製造
したこれらの容器の総容積収縮率は、通常は6から10
%の範囲であり、一方第1図に示した型の先行技術によ
る容器では15から50%の値を示した。
口ジャーを示す。最適工程条件とは言い難い条件で製造
したこれらの容器の総容積収縮率は、通常は6から10
%の範囲であり、一方第1図に示した型の先行技術によ
る容器では15から50%の値を示した。
この実質的な性能の改良は、蓋受は仕上および肩のよう
な通常の技術で製造した容器では存在する側壁遷移領域
のような低配向で本質的に不定形領域が大幅になくなっ
ていることによる。
な通常の技術で製造した容器では存在する側壁遷移領域
のような低配向で本質的に不定形領域が大幅になくなっ
ていることによる。
第13図は、結晶可能なポリエステルに付いての代表的
な密度対延伸比のグラフである。延伸比は、次のように
表される。
な密度対延伸比のグラフである。延伸比は、次のように
表される。
但し、Db=最大ボトル外径
Dp=最小プレフォーム内径
Lb−仕上以下のボトルの長さ
Lp=仕上以下のプレフォームの長さ
最終の容器の仕上および層領域を配向させることによっ
て、第5および6図に示すように、かがる容器はく通常
の容器に比べて)絶対的に高密度であり、熱性充填時の
熱による歪みが減少する(また、熱的に結晶化させるま
たは「熱硬化」の必要が無い)。
て、第5および6図に示すように、かがる容器はく通常
の容器に比べて)絶対的に高密度であり、熱性充填時の
熱による歪みが減少する(また、熱的に結晶化させるま
たは「熱硬化」の必要が無い)。
第13から16図には、熱硬化での最終製品のポリエス
テル密度を最大にすることに関する各種関係のグラフを
示す。当業者は、工具デザイン、ポリエステル組成、お
よび工程条件(何れも非熱硬化性変数)の役割およびそ
れらの相互関係が最終の容器でのポリエステルの結晶化
度に影響するものとして認めるであろう。
テル密度を最大にすることに関する各種関係のグラフを
示す。当業者は、工具デザイン、ポリエステル組成、お
よび工程条件(何れも非熱硬化性変数)の役割およびそ
れらの相互関係が最終の容器でのポリエステルの結晶化
度に影響するものとして認めるであろう。
例えば、第13図には、代表的ポリエステルに対する総
延伸比が8=1より大きく約12:1未満で応力誘発結
晶化がポリエステル密度を1.37y/α3より幾分低
い最大値まで上昇させる事を示している。
延伸比が8=1より大きく約12:1未満で応力誘発結
晶化がポリエステル密度を1.37y/α3より幾分低
い最大値まで上昇させる事を示している。
第14図は、最大応力硬化の延伸比を超える過度の延伸
比では、収縮率に負の効果を及ぼすことを示す。総延伸
比が密度改良における制御因子であることが知られてい
る。例えば、フープに対する軸方向の延伸の比率は、殆
ど影響しない。
比では、収縮率に負の効果を及ぼすことを示す。総延伸
比が密度改良における制御因子であることが知られてい
る。例えば、フープに対する軸方向の延伸の比率は、殆
ど影響しない。
既知の密度改良法の別個として、第15および16図は
、工程条件の影響およびポリエステル組成の密度に対す
る影響を示す。
、工程条件の影響およびポリエステル組成の密度に対す
る影響を示す。
ベック等の基本的配向仕上法を上記先行技術と組合せる
ことにより、総容積収縮率が(190″Fで熱充填時に
)3から5%の範囲になるポリエステル容器を、熱硬化
性の熱コンディショニングなしで製造することが出来る
。かかる方法によって製造される容器の平均側壁および
7ランジ/仕上密度は、1 、350 g/att3を
超え、最大値は約1.365g/C113(結晶化度、
22−30%)となる。
ことにより、総容積収縮率が(190″Fで熱充填時に
)3から5%の範囲になるポリエステル容器を、熱硬化
性の熱コンディショニングなしで製造することが出来る
。かかる方法によって製造される容器の平均側壁および
7ランジ/仕上密度は、1 、350 g/att3を
超え、最大値は約1.365g/C113(結晶化度、
22−30%)となる。
190下で3から5%の容積収縮率を示す容器は、非暴
露容器に比べてその外観が実質的に変化せず、その画然
充填用に商業的に利用できる。
露容器に比べてその外観が実質的に変化せず、その画然
充填用に商業的に利用できる。
3から5%の容積収縮率は、実際に容器内容物およびヘ
ッドスペースの気体が密封後に冷却するときに生じる内
部真空を減少させるのに遊離である1一般的には、19
0°Fの充填温度では、2から5%の容器容積の減少に
よって誘起される収縮率は、容器を圧潰しようとする圧
力を中和するのに十分である。真空圧潰の可能性を効果
的に除くため、熱充填中および密封前に生じる容器収縮
を最小にするのが望ましい。これは、充填開始から密封
の完了までの時間を5秒間以下に減少させることによっ
て行うことが出来る。充填ラインおよび/または製品収
縮により、これが実際的でないときには、充填中および
密封前に容器の外部を冷却する必要がある。
ッドスペースの気体が密封後に冷却するときに生じる内
部真空を減少させるのに遊離である1一般的には、19
0°Fの充填温度では、2から5%の容器容積の減少に
よって誘起される収縮率は、容器を圧潰しようとする圧
力を中和するのに十分である。真空圧潰の可能性を効果
的に除くため、熱充填中および密封前に生じる容器収縮
を最小にするのが望ましい。これは、充填開始から密封
の完了までの時間を5秒間以下に減少させることによっ
て行うことが出来る。充填ラインおよび/または製品収
縮により、これが実際的でないときには、充填中および
密封前に容器の外部を冷却する必要がある。
第12図に示すように、スプレー装置が、可能な充填/
密封時間間隔を10以上のファクターまで有効に増すこ
とが出来ることが分かった。
密封時間間隔を10以上のファクターまで有効に増すこ
とが出来ることが分かった。
第1図について説明すると、この図には、缶52のよう
な缶であって本発明によって成形され、充填された後、
密封される缶が示しである。模式的に支持90が示され
、この上に例えば缶52が配置され、この時点でこの缶
は好適な充填機92の下に配置され、充填機から化52
中に熱充填製品が分配される。缶52が満たされると、
同時にその間はスプレーダクト94によって冷却される
。
な缶であって本発明によって成形され、充填された後、
密封される缶が示しである。模式的に支持90が示され
、この上に例えば缶52が配置され、この時点でこの缶
は好適な充填機92の下に配置され、充填機から化52
中に熱充填製品が分配される。缶52が満たされると、
同時にその間はスプレーダクト94によって冷却される
。
スプレーダクト94は、化52上に冷却水または適当な
冷却用気体をスプレーすることが出来る。
冷却用気体をスプレーすることが出来る。
缶52が充填された後、適当な時間を置いて、通常は数
字96で表される封鎖機に通して、通常の方法で末端ユ
ニット80を適用し、二重シーム82を形成する。封鎖
機または二重シーマ−96の受はチA7ツク98と成形
ロール100の一つのみが示されている。
字96で表される封鎖機に通して、通常の方法で末端ユ
ニット80を適用し、二重シーム82を形成する。封鎖
機または二重シーマ−96の受はチA7ツク98と成形
ロール100の一つのみが示されている。
封g1機と共に且つ缶52を閉じるときにスプレーする
ためスプレー装置l−102が配置されている。スプレ
ーダクト102はスプレーダクト94と同様に、封鎖さ
れる化52上に冷却水または冷却用気体の何れをもスプ
レーすることが出来る。
ためスプレー装置l−102が配置されている。スプレ
ーダクト102はスプレーダクト94と同様に、封鎖さ
れる化52上に冷却水または冷却用気体の何れをもスプ
レーすることが出来る。
上記の「制御された」収縮法は、放射状容器の形状また
は過度の壁厚の必要性を効果的に除去する。しかしなが
ら、第5および6図に示したように、剛化リブまたはビ
ーズ60.76を用いて、長期間の水蒸気の透過と長期
に亙る製品保存期間中に部分的内部真空の生成による圧
潰を防止するのが望ましい。
は過度の壁厚の必要性を効果的に除去する。しかしなが
ら、第5および6図に示したように、剛化リブまたはビ
ーズ60.76を用いて、長期間の水蒸気の透過と長期
に亙る製品保存期間中に部分的内部真空の生成による圧
潰を防止するのが望ましい。
以下の具体例は、本発明の性状をより完全に説明するた
めのものであり、その発明の範囲を限定するものではな
い。
めのものであり、その発明の範囲を限定するものではな
い。
実施例1
この実施例では、190下で充填したとき6がら8%の
容積収縮率を示す411X501ポリ工ステル缶の製造
を説明する。
容積収縮率を示す411X501ポリ工ステル缶の製造
を説明する。
第3図に示すように、フランジ以下の良さが4.95イ
ンチで、外径が1.56インチで平均壁厚が01180
インチのプレフォーム62gを、固有粘土0.80±0
.1のPETコポリマー(イソフタレート2重量%)か
ら製造した。
ンチで、外径が1.56インチで平均壁厚が01180
インチのプレフォーム62gを、固有粘土0.80±0
.1のPETコポリマー(イソフタレート2重量%)か
ら製造した。
このプレフォームを、石英赤外再加熱オーブンで、回転
速度が5.0秒であるものを備えた通常の延伸吹込成形
機で再加熱した。延伸吹込成形直前のプレフォームの温
度を、(赤外高温計を用いて)200’Fで測定した。
速度が5.0秒であるものを備えた通常の延伸吹込成形
機で再加熱した。延伸吹込成形直前のプレフォームの温
度を、(赤外高温計を用いて)200’Fで測定した。
吹込成形温度は、35°Fに維持した。
ばり取りした容器に190°Fで水をフランジの0.6
25インチ以内まで満たして、室温に冷却した。次に、
総容積損失を測定したときる、8.2%であった。平均
側壁密度は1.348g/ cm ”であったので、完
全に展開した歪み/熱により誘起される結晶構造は達成
されなかった。
25インチ以内まで満たして、室温に冷却した。次に、
総容積損失を測定したときる、8.2%であった。平均
側壁密度は1.348g/ cm ”であったので、完
全に展開した歪み/熱により誘起される結晶構造は達成
されなかった。
実施例2
この実施例では、実施例1と同様に、190″Fで熱充
填時に3から4%の容積収縮率を生じる最適にした、工
具、材料および工程条件でポリエステルの製造を説明す
る。
填時に3から4%の容積収縮率を生じる最適にした、工
具、材料および工程条件でポリエステルの製造を説明す
る。
実施例1で用いたのと同様のプレフォームを、石英ラン
プエネルギー出力を増して、可視的結晶化度の開始前に
プレフォーム温度を上冒させることを除いて同じオーブ
ン滞在時間で再加熱した。
プエネルギー出力を増して、可視的結晶化度の開始前に
プレフォーム温度を上冒させることを除いて同じオーブ
ン滞在時間で再加熱した。
更に、垂直方向のプレフォーム温度分布と軸方向のプレ
フォーム延伸度を、圧膨脹の前に変えて、吹込成形容器
の壁厚を0.015インチとした。
フォーム延伸度を、圧膨脹の前に変えて、吹込成形容器
の壁厚を0.015インチとした。
その他の総ての工程およびこ1測条件は実施例1で用い
たのと同じとした。
たのと同じとした。
総容積収縮率は、4.2%であり、平均側壁密度は1.
362g/cJII3であッタノテ、完全に−K開した
、高透明度を有する、応力/熱的に誘起される結晶性構
造が展開された。
362g/cJII3であッタノテ、完全に−K開した
、高透明度を有する、応力/熱的に誘起される結晶性構
造が展開された。
実施例3
この実施例では、真空によって誘発される圧潰を防止す
る場合の、制御された容器の収縮率の効果を説明する。
る場合の、制御された容器の収縮率の効果を説明する。
実施例2と同様に製造した10個のポリエステル化に1
90°Fでフランジの下0.625インチまで水を満た
して二重シーム前に10秒間放置した。総ての缶は(第
10図に示すように)、真空によって誘発される圧潰を
示した。
90°Fでフランジの下0.625インチまで水を満た
して二重シーム前に10秒間放置した。総ての缶は(第
10図に示すように)、真空によって誘発される圧潰を
示した。
更に10個の同じロットの缶に190°Fで充填して、
2秒以内に二重シームをして直ちに水浴中に入れて、室
温まで冷却した。総ての試料は取り出す前に圧潰した。
2秒以内に二重シームをして直ちに水浴中に入れて、室
温まで冷却した。総ての試料は取り出す前に圧潰した。
最終の群の10個の缶を同じロットから取り、190″
Fで充填して、2秒以内にシームして、環境条件下で収
縮させた。試料は何れも、真空によって誘起される変形
を示さなかった。
Fで充填して、2秒以内にシームして、環境条件下で収
縮させた。試料は何れも、真空によって誘起される変形
を示さなかった。
実施例4
この実施例では、制御された仕上げおよび側壁収縮率を
有するポリエステル製広口ジャーの製造を説明する。
有するポリエステル製広口ジャーの製造を説明する。
仕上の下の良さが6.31インチで、平均M1厚が0.
185インチのプレフォーム80gを、固有粘土が0.
80±0.1のポリエステルホモポリマーを用いて通常
の射出法によって製造した。
185インチのプレフォーム80gを、固有粘土が0.
80±0.1のポリエステルホモポリマーを用いて通常
の射出法によって製造した。
このプレフォームを石英オーブン中で225°Fの温度
に再加熱し、垂直方向の温度分布と延伸吹込成形条件を
調整して、仕上壁w0.025インチ、平均側壁厚0.
015インチの(第6図にし示すような)容器70 t
m CT、24オンスを製造した。
に再加熱し、垂直方向の温度分布と延伸吹込成形条件を
調整して、仕上壁w0.025インチ、平均側壁厚0.
015インチの(第6図にし示すような)容器70 t
m CT、24オンスを製造した。
190″Fでばり取りおよび熱充填を行ったところ、総
容積減少率は5.2%、仕上径の減少は2゜0%であり
、パネル径の減少は3.2%となった。
容積減少率は5.2%、仕上径の減少は2゜0%であり
、パネル径の減少は3.2%となった。
仕上および本体側壁部での平均密度は、それぞれ1.3
60および1.356となった。第1B図に示したよう
な先行技術の射出成形仕上を用いる対照容器は、受容不
可能な変形と総体的容積損失を示した。
60および1.356となった。第1B図に示したよう
な先行技術の射出成形仕上を用いる対照容器は、受容不
可能な変形と総体的容積損失を示した。
実施例5
この実施例では、固有のグラスチック
(Glastik )配向仕上またはフランジの利点を
既知の熱硬化法と組合せた場合の共動効果を示す。
既知の熱硬化法と組合せた場合の共動効果を示す。
実施例1および2で用い、実施例2で再加熱したのと同
様なプレフォームを、実施例1および2と同様に吹込成
形金型中に延伸吹込成形した。この実施例では、250
下で10秒間(実施例1および2では35°、1.5秒
間)N持した。
様なプレフォームを、実施例1および2と同様に吹込成
形金型中に延伸吹込成形した。この実施例では、250
下で10秒間(実施例1および2では35°、1.5秒
間)N持した。
生成する容器に熱性充填すると、190’Fで0.4%
の容積損失が見られた。
の容積損失が見られた。
実施例4を使用し、同様に再加熱したプレフォームを実
施例4と同様に吹込成形金型に吹込成形した。この場合
には、250°Fで10秒間(実施例2では35下、2
.0秒間)維持した。
施例4と同様に吹込成形金型に吹込成形した。この場合
には、250°Fで10秒間(実施例2では35下、2
.0秒間)維持した。
生成する容器は、透明な仕上および層領域を示し、19
0下での容積損失は0.8%であった。
0下での容積損失は0.8%であった。
対照的に、通常の射出吹込成形法の熱硬化工程によって
製造した同じ形状と寸法の499の容器は、半透明な仕
上および肩部を示し、190下での容WA損失は1.6
%であった。
製造した同じ形状と寸法の499の容器は、半透明な仕
上および肩部を示し、190下での容WA損失は1.6
%であった。
グラフによる表現を第17図に示した。曲線は、以下の
ようにして製造した容器を表す。
ようにして製造した容器を表す。
曲線a:通常の非熱硬化法、
曲線b:ベツク等の非熱硬化法、
曲線C:先行技術による通常の熱硬化法、曲線d:へツ
ク等の熱硬化法、
ク等の熱硬化法、
第1A図は、通常の方法によって製造したポリエステル
容器の立面図である。 第1B図は、190°Fで熱製品を充填した後の同様な
容器の立面図である。 第1C図は、第1図の容器の立面図であり、容器を熱硬
化によって改良し、次いで190下で熱充填したところ
、容積損失が1%、回旋状および非回旋状の真空圧潰形
状を有するものである。 第2図は、本発明によって用いられる代表的なプレフォ
ームの半断面図である。 第3図は、吹込成形キャビティを画定し且つその中に吹
込成形前に第2図のプレフォームを配置した標準的金型
の手積断面図である。 第4図は、第3図の金型キャビティ中の第2図のプレフ
ォームを吹込成形により生成する中間製品の半垂直断面
図である。 第5図は、第4図の中間製品の矢印Aに沿って切断して
得られるポリエステル鎖の手積断面図である。 第6図は、ねじを切った前仕上を有するジャーであって
、第3図に示したのと同様な中間製品の一部として成形
されるものの手積断面図である。 第7図は、190’Fで熱生成物を充填後、二重シーム
を用いて末端ユニットを固定して封印した第5図の缶で
あって、二重シーム後に5%容積収縮率が許容されるも
のの手積断面図である。 第8図は、190°Fで生成物を充填後、5%容積収縮
率が封鎖後に生じるのを許容する蓋を用いて閉鎖した第
6図のジャーの手積断面図である。 第9図は、上記ベック等の特許明細書の方法により成形
した容器と通常の方法で製造した広口ジャーの密度測定
値と計算した結晶化率とをしめすグラフである。 第10図は、第5図と同様の缶であって、本発明によっ
て成形し、第7図に示づ方法で閉鎖し、熱充填および密
封後の許容容積収縮率゛が1%未満であるものの手積断
面図である。 第11図は、第10図と同様で、第8図に示した方法で
閉鎖したジャーを示し、許容容積収縮率が1%未満であ
るものの手積断面図である。 第12図は、熱充填およびシーム時の容器収縮を最小限
にするのに用いるスプレー冷却装置の模式的立面図であ
る。 第13図は、延伸比の関数としてのポリエステル密度の
グラフである。 第14図は、延伸比の関数としてのポリエステル収縮率
のグラフである。 第15図は、固定した延伸比でのプレフォーム温度に対
する密度のグラフである。 第16図は、固定したプレフォーム温度および延伸比で
のポリエステルコモノマーに対する密度のグラフである
。 第17図は、各種方法で製造した容器に対する熱充填温
度の関数としての代表的容積収縮率曲線を示すグラフで
ある。 第18図は、代表的プレフォームであって積層構造を有
するものの、拡大部分断面図である。 24:フランジ、26:ブレフオーム、46:金型、4
8:キャビティ、50:製品、52:缶、58:フラン
ジ、60:ビーズ、62:リブ、66:ジャー。 ン11ムj・′、り才込:(i’i ii +こr2更
なし)66′
容器の立面図である。 第1B図は、190°Fで熱製品を充填した後の同様な
容器の立面図である。 第1C図は、第1図の容器の立面図であり、容器を熱硬
化によって改良し、次いで190下で熱充填したところ
、容積損失が1%、回旋状および非回旋状の真空圧潰形
状を有するものである。 第2図は、本発明によって用いられる代表的なプレフォ
ームの半断面図である。 第3図は、吹込成形キャビティを画定し且つその中に吹
込成形前に第2図のプレフォームを配置した標準的金型
の手積断面図である。 第4図は、第3図の金型キャビティ中の第2図のプレフ
ォームを吹込成形により生成する中間製品の半垂直断面
図である。 第5図は、第4図の中間製品の矢印Aに沿って切断して
得られるポリエステル鎖の手積断面図である。 第6図は、ねじを切った前仕上を有するジャーであって
、第3図に示したのと同様な中間製品の一部として成形
されるものの手積断面図である。 第7図は、190’Fで熱生成物を充填後、二重シーム
を用いて末端ユニットを固定して封印した第5図の缶で
あって、二重シーム後に5%容積収縮率が許容されるも
のの手積断面図である。 第8図は、190°Fで生成物を充填後、5%容積収縮
率が封鎖後に生じるのを許容する蓋を用いて閉鎖した第
6図のジャーの手積断面図である。 第9図は、上記ベック等の特許明細書の方法により成形
した容器と通常の方法で製造した広口ジャーの密度測定
値と計算した結晶化率とをしめすグラフである。 第10図は、第5図と同様の缶であって、本発明によっ
て成形し、第7図に示づ方法で閉鎖し、熱充填および密
封後の許容容積収縮率゛が1%未満であるものの手積断
面図である。 第11図は、第10図と同様で、第8図に示した方法で
閉鎖したジャーを示し、許容容積収縮率が1%未満であ
るものの手積断面図である。 第12図は、熱充填およびシーム時の容器収縮を最小限
にするのに用いるスプレー冷却装置の模式的立面図であ
る。 第13図は、延伸比の関数としてのポリエステル密度の
グラフである。 第14図は、延伸比の関数としてのポリエステル収縮率
のグラフである。 第15図は、固定した延伸比でのプレフォーム温度に対
する密度のグラフである。 第16図は、固定したプレフォーム温度および延伸比で
のポリエステルコモノマーに対する密度のグラフである
。 第17図は、各種方法で製造した容器に対する熱充填温
度の関数としての代表的容積収縮率曲線を示すグラフで
ある。 第18図は、代表的プレフォームであって積層構造を有
するものの、拡大部分断面図である。 24:フランジ、26:ブレフオーム、46:金型、4
8:キャビティ、50:製品、52:缶、58:フラン
ジ、60:ビーズ、62:リブ、66:ジャー。 ン11ムj・′、り才込:(i’i ii +こr2更
なし)66′
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 (1)耐熱破壊性を有し高度に配向した熱時充填用のポ
リエステル容器の製造方法であつて、(a)ポリエステ
ルプレフォームを供し、プレフォームを再加熱し、この
プレフォームを吹込成形キャビティ中に置き、プレフォ
ームを膨脹させて吹込成形キャビティに匹敵させ、プレ
フォームの直径より実質的に大きな直径の配向末端単位
収容仕上を有する容器を含む中間製品を形成させる工程
を含む製造法において、 (b)プレフォームを供し、ポリエステルの組成、プレ
フォームの膨脹中の延伸比および再加熱条件の総てを制
御し、側壁および仕上密度が1.350から実質的にほ
ぼ1.370g/cm^3であり、この密度が14%か
ら28%の結晶化度に相当する容器を供し、 (c)金型から中間製品を取り出し、中間製品の残部か
ら容器を分離することを特徴とする工程を含む製造法。 (2)中間製品の残部を更にプレフォームの成形に再使
用する、特許請求の範囲第1項記載の方法。 (3)制御されたポリエステル組成物が約 0.80±0.1の固有粘土を有する、特許請求の範囲
第1項記載の方法。 (4)総壁延伸比が8〜10対1である、特許請求の範
囲第1項記載の方法。 (5)再加熱プレフォームの温度範囲が通常は180°
Fから250°Fである、特許請求の範囲第1項記載の
方法。 (6)総壁延伸比が8〜10対1である、特許請求の範
囲第3項記載の方法。 (7)再加熱プレフォームの温度範囲が通常は180°
Fから250°Fである、特許請求の範囲第6項記載の
方法。 (8)再加熱プレフォームの温度範囲が通常は180°
Fから250°Fである、特許請求の範囲第4項記載の
方法。 (9)再加熱プレフォームの温度が約225°Fであり
、軸方向温度分布を有する、特許請求の範囲第1項記載
の方法。 (10)提供されるプレフォームが多層構造を有する、
特許請求の範囲第1項記載の方法。 (11)耐熱破壊性を有し高度に配向した熱時充填用の
ポリエステル容器の製造法であつて、 (a)ポリエステルプレフォームを供し、プレフォーム
を再加熱し、このプレフォームを吹込成形キャビティ中
に置き、プレフォームを膨脹させて吹込成形キャビティ
に匹敵させ、プレフォームの直径より実質的に大きな直
径の配向末端単位収容仕上を有する容器を含む中間製品
を形成させる工程を製造法において、 (b)プレフォームを供し、ポリエステルの組成、プレ
フォームの膨脹中の延伸比および再加熱条件の総てを制
御して、 (c)中間製品を190°Fを超える温度に保たれる吹
込成形用金型中に2から5秒間留めることによつて少な
くとも側壁と仕上を熱的にコンディショニングすること
によつて、容器の平均密度をほぼ1.370g/cm^
3程度の密度に上昇させ、(d)金型から中間製品を取
り出し、中間製品の残部から容器を分離することを特徴
とする工程を含む製造法。 (12)金型から中間製品を取り出す前に容器を内部冷
却する工程をも有する、特許請求の範囲第11項記載の
方法。 (13)熱コンディショニングの前の容器の側壁および
仕上の密度が、1.350からほぼ 1.370g/cm^3の範囲である、特許請求の範囲
11項記載の方法。 (14)提供されるプレフォームが多層構造のものであ
る、特許請求の範囲第11項記載の方法。 (15)各容器に熱製品を充填した後、閉じて、これら
の各容器を熱充填中で且つ閉じる前に冷却することによ
り、熱充填によつて封印後に起こる容器の収縮の実質的
部分を行わせる、特許請求の範囲第11項記載の方法。 (16)容器の冷却を水および気体タイプの流体冷却に
よつて行う、特許請求の範囲第15項記載の方法。 (17)各容器に熱製品を充填した後、閉じて、これら
の各容器を熱充填中で且つ閉じる前に冷却することによ
り、熱充填によつて封印後に起こる容器の収縮の実質的
部分を行わせる、特許請求の範囲第1項記載の方法。 (18)容器の冷却を水および気体タイプの流体冷却に
よつて行う、特許請求の範囲第17項記載の方法。
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