JPS62292889A - 固形燃料 - Google Patents
固形燃料Info
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-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E50/00—Technologies for the production of fuel of non-fossil origin
- Y02E50/10—Biofuels, e.g. bio-diesel
-
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- Y02E50/30—Fuel from waste, e.g. synthetic alcohol or diesel
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- Solid Fuels And Fuel-Associated Substances (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
3、発明の詳細な説明
[産業上の利用分野]
この発明は、プラスチックスと、低発熱量の石炭粉末と
からなる圧縮成形体である固形燃料に係るものであり、
特に、廃プラスチックス及び石炭灰、廃油1食品原料の
絞りカスなどを燃料資源として再利用することができる
。
からなる圧縮成形体である固形燃料に係るものであり、
特に、廃プラスチックス及び石炭灰、廃油1食品原料の
絞りカスなどを燃料資源として再利用することができる
。
〔従来の技術]
最近、膨大な量のプラスチックス製品が使用されている
が、それに伴って膨大なψの廃プラスチックスが発生す
る。これらの廃プラスチックスの中には可燃性のものが
多いが、そのままでは、燃焼速度が早すぎたり、発熱量
が大きすぎて、燃焼温度が高くなりすぎ、その結果、燃
焼ボイラーの隔壁などを高熱によって短期間で劣化させ
てしまったり、あるいは、燃焼中に、プラスチックス自
体が溶融して、燃焼ボイラーの壁に固着したり、溶融し
たプラスチックスが流動して燃焼を阻害したりするので
、燃料としては使用しにくいものであった。
が、それに伴って膨大なψの廃プラスチックスが発生す
る。これらの廃プラスチックスの中には可燃性のものが
多いが、そのままでは、燃焼速度が早すぎたり、発熱量
が大きすぎて、燃焼温度が高くなりすぎ、その結果、燃
焼ボイラーの隔壁などを高熱によって短期間で劣化させ
てしまったり、あるいは、燃焼中に、プラスチックス自
体が溶融して、燃焼ボイラーの壁に固着したり、溶融し
たプラスチックスが流動して燃焼を阻害したりするので
、燃料としては使用しにくいものであった。
[発明が解決しようとする問題点]
この発明者らは、廃プラスチックスなどを燃料として使
用する際の上記の種々の問題点を、同時に解決する手段
について鋭意研究した結果1石炭の通常の燃焼で得られ
る低発熱量の石炭灰などの石炭粉末をプラスチックスと
配合して、その配合物を圧縮成形したベレット状の成形
体などからなる固形燃料が、前記の問題点を解消し、燃
料として好適に使用できることを見い出し、この発明を
完成した。
用する際の上記の種々の問題点を、同時に解決する手段
について鋭意研究した結果1石炭の通常の燃焼で得られ
る低発熱量の石炭灰などの石炭粉末をプラスチックスと
配合して、その配合物を圧縮成形したベレット状の成形
体などからなる固形燃料が、前記の問題点を解消し、燃
料として好適に使用できることを見い出し、この発明を
完成した。
E問題点を解決するための手段]
すなわち、この発明は、プラスチックスと、無機成分3
0〜90重量%及び炭素成分70−10重湯%である低
発熱量の石炭粉末とからなる圧縮成形体であることを特
徴とする固形燃料に関するものである。
0〜90重量%及び炭素成分70−10重湯%である低
発熱量の石炭粉末とからなる圧縮成形体であることを特
徴とする固形燃料に関するものである。
以下、この発明をさらに詳しく説明する。
この発明に使用されているプラスチックスは、可燃性の
ものであれば、特に限定されないが、特に、燃焼速度が
早く、燃焼後に毒性物質を多量に発生しないものが好適
であり、例えば、(a)アクリルニトリル−ブタジェン
−スチレン共重合体(ABS樹脂)、アクリルニトリル
−スチレン共重合体(AS樹脂)、ポリ(メタ)アクリ
ル酸(エステル)などのアクリル系樹脂、(b)ポリプ
ロピレン、ポリエチレン、ポリイソブチレン、エチレン
−酢酸ビニル共重合体などのオレフィン系重合体、ポリ
スチレンなどのエチレン系付加重合体、 (C)ポリブタジェン、ポリイソプレン、ブタジェン−
スチレン共重合体などの合成ゴムまたは天然ゴム、およ
び (d)ポリアセタール、ポリエステル、ポリアミド(ナ
イロン−6、ナイロン−6,6など)などの綜合系重合
体からなる群から選ばれた一種または二種以上の熱可塑
性樹脂を挙げることができる。
ものであれば、特に限定されないが、特に、燃焼速度が
早く、燃焼後に毒性物質を多量に発生しないものが好適
であり、例えば、(a)アクリルニトリル−ブタジェン
−スチレン共重合体(ABS樹脂)、アクリルニトリル
−スチレン共重合体(AS樹脂)、ポリ(メタ)アクリ
ル酸(エステル)などのアクリル系樹脂、(b)ポリプ
ロピレン、ポリエチレン、ポリイソブチレン、エチレン
−酢酸ビニル共重合体などのオレフィン系重合体、ポリ
スチレンなどのエチレン系付加重合体、 (C)ポリブタジェン、ポリイソプレン、ブタジェン−
スチレン共重合体などの合成ゴムまたは天然ゴム、およ
び (d)ポリアセタール、ポリエステル、ポリアミド(ナ
イロン−6、ナイロン−6,6など)などの綜合系重合
体からなる群から選ばれた一種または二種以上の熱可塑
性樹脂を挙げることができる。
この発明の固形燃料を成形するために使用するプラスチ
ックスは、種々のプラスチックス成形体が一時的または
長期間使用された後に廃棄された廃プラスチックス、あ
るいは、!i々のプラスチックスの成形時に発生するオ
フ成形品、パリ部分、裁断残部又は耳部分などであれば
よく、特に、石炭粉末との均一な配合や、その配合物の
圧11ii成形に好適なように、粉砕、破砕、切断、引
き裂きなどの手段によって、適ちな大きさ又は形状に切
断または粉砕されている粉末であることが好ましく、さ
らに、前述の固形燃料の成形に使用されるプラスチック
スとしては、最大長さが約2000.腸以下、特に10
00延層以下、さらに好ましくは1〜500 gm程度
である「微細な粒子状(球状など)1棒状、又は短冊状
の粉末」であることが最適である。
ックスは、種々のプラスチックス成形体が一時的または
長期間使用された後に廃棄された廃プラスチックス、あ
るいは、!i々のプラスチックスの成形時に発生するオ
フ成形品、パリ部分、裁断残部又は耳部分などであれば
よく、特に、石炭粉末との均一な配合や、その配合物の
圧11ii成形に好適なように、粉砕、破砕、切断、引
き裂きなどの手段によって、適ちな大きさ又は形状に切
断または粉砕されている粉末であることが好ましく、さ
らに、前述の固形燃料の成形に使用されるプラスチック
スとしては、最大長さが約2000.腸以下、特に10
00延層以下、さらに好ましくは1〜500 gm程度
である「微細な粒子状(球状など)1棒状、又は短冊状
の粉末」であることが最適である。
前述の固形燃料は、プラスチックスが全1細な粉末とな
るほど、石炭粉末との均一な配合がより容易に可能とな
り、その均一な配合物の圧縮成形における流動性又は成
形性がよくなり、また、得られた圧縮成形体の圧壊強度
などの強度が高くなるので適当である。
るほど、石炭粉末との均一な配合がより容易に可能とな
り、その均一な配合物の圧縮成形における流動性又は成
形性がよくなり、また、得られた圧縮成形体の圧壊強度
などの強度が高くなるので適当である。
固形燃料に使用されている石)父粉末は、(i)無機成
分が30〜90重量%、好ましくは40〜85重量%、
さらに好ましくは45〜80重量%程度の割合で含有さ
れており、そして、(11)炭素成分(可燃性有機成分
、?¥化氷水素成分たは未燃カーボン)が70−10重
量%、好ましくは60−15重1%、さらに好ましくは
55〜20重量%の割合で含有されている「低発熱!直
の石炭粉末」である。
分が30〜90重量%、好ましくは40〜85重量%、
さらに好ましくは45〜80重量%程度の割合で含有さ
れており、そして、(11)炭素成分(可燃性有機成分
、?¥化氷水素成分たは未燃カーボン)が70−10重
量%、好ましくは60−15重1%、さらに好ましくは
55〜20重量%の割合で含有されている「低発熱!直
の石炭粉末」である。
すなわち、この発明では、石炭粉末は、固形燃料内に含
有されているプラスチックスの燃焼速度を低く押さえ、
また、そのプラスチックス自体が燃焼蒔に溶融して流動
してしまうのを防止し、固形燃料の形状を保持する作用
を持つものであり、前述の組成を有するものであって、
例えば、硬炭(ボタ)、低品位石炭粉末など、および、
燃料用の石炭を流動床燃焼炉などで燃焼して得られる「
未燃の炭素成分を約10〜70重量%で含有する石炭灰
」を挙げることができる。
有されているプラスチックスの燃焼速度を低く押さえ、
また、そのプラスチックス自体が燃焼蒔に溶融して流動
してしまうのを防止し、固形燃料の形状を保持する作用
を持つものであり、前述の組成を有するものであって、
例えば、硬炭(ボタ)、低品位石炭粉末など、および、
燃料用の石炭を流動床燃焼炉などで燃焼して得られる「
未燃の炭素成分を約10〜70重量%で含有する石炭灰
」を挙げることができる。
特に、前記の石炭粉末に含まれている無a成分は、石炭
粉末内に含有されて、プラスチックスと均−に配合され
、そして、圧縮成形されて固形燃料が製造されるので、
この発明の固形燃料内に均一に分散して存在するのであ
るが、 (イ)固形燃料の燃焼速度を適度に押さえる作用(a)
燃焼時の固形燃料の発熱量を押さえる作用(ハ)固形燃
ネ1の強度を向上させる作用、および(=)燃焼時にも
固形燃料の形状を保持する作用などを、本発明の固形燃
料に付与することに寄与しており、これはこの発明の主
な特長である。
粉末内に含有されて、プラスチックスと均−に配合され
、そして、圧縮成形されて固形燃料が製造されるので、
この発明の固形燃料内に均一に分散して存在するのであ
るが、 (イ)固形燃料の燃焼速度を適度に押さえる作用(a)
燃焼時の固形燃料の発熱量を押さえる作用(ハ)固形燃
ネ1の強度を向上させる作用、および(=)燃焼時にも
固形燃料の形状を保持する作用などを、本発明の固形燃
料に付与することに寄与しており、これはこの発明の主
な特長である。
また、その無機成分としては、例えば5i02などの珪
素成分、Al2O3などのアルミニウム成分、CaO、
CaO3などのカルシウム成分、Fe2O3などの鉄成
分、その他の金属化合物(MgO、Ti01Na20、
K2O)などの無機物質を主として挙げることができる
。
素成分、Al2O3などのアルミニウム成分、CaO、
CaO3などのカルシウム成分、Fe2O3などの鉄成
分、その他の金属化合物(MgO、Ti01Na20、
K2O)などの無機物質を主として挙げることができる
。
この発明では、固形燃料の成形に使用される石炭粉末は
、その発熱量が1000〜4000キロカロリー/kg
、特に1500〜3500キロカロリー/kg程度であ
ることが、固形燃料内のプラスチックスの発熱量を押さ
える上で好ましい。
、その発熱量が1000〜4000キロカロリー/kg
、特に1500〜3500キロカロリー/kg程度であ
ることが、固形燃料内のプラスチックスの発熱量を押さ
える上で好ましい。
この発明の固形燃料を成形するために使用する石炭粉末
は、平均粒子径が0.1〜looogm、特に0.5〜
500 pm程度である像細なものが、プラスチックス
との均一な配合などにおいて好ましい。
は、平均粒子径が0.1〜looogm、特に0.5〜
500 pm程度である像細なものが、プラスチックス
との均一な配合などにおいて好ましい。
この発明の固形燃料は、プラスチックスと石炭粉末との
使用量比(プラスチックス/石炭粉末)が、0.2〜2
.0 g/g、 4¥に0.3〜i、5g/g程度であ
ることが、圧縮成形体である固形燃料の強度1発熱量、
燃焼速度などの点から好ましい、また、この発明では、
固形燃料における無機成分の含有量が約5〜35重碩%
、特にlO〜3OITf量%程度であることが最適であ
る。
使用量比(プラスチックス/石炭粉末)が、0.2〜2
.0 g/g、 4¥に0.3〜i、5g/g程度であ
ることが、圧縮成形体である固形燃料の強度1発熱量、
燃焼速度などの点から好ましい、また、この発明では、
固形燃料における無機成分の含有量が約5〜35重碩%
、特にlO〜3OITf量%程度であることが最適であ
る。
この発IJの固形燃料は、プラスチックスおよび石炭粉
末の他に、(a)水分、(b)果実の絞りカスなどの植
物性有Ia、成分(植物性ta維酸成分 、 (C)劣
化した廃潤滑油、廃油など油性成分、および(d)オイ
ルコークス、(e)高品位石炭の少なくとも一種以上を
、約55重量%以下、特に50重量%以下であれば配合
されていてもよい。
末の他に、(a)水分、(b)果実の絞りカスなどの植
物性有Ia、成分(植物性ta維酸成分 、 (C)劣
化した廃潤滑油、廃油など油性成分、および(d)オイ
ルコークス、(e)高品位石炭の少なくとも一種以上を
、約55重量%以下、特に50重量%以下であれば配合
されていてもよい。
前述の場合に、その固形燃料中において。
(A)水分の含有率は、20重量%以下、特に15重量
%以下程度であり。
%以下程度であり。
(B)植物性有機成分の含有率は、約50重量%以下、
特に45重量%以下程度であり、(C)油性成分の含有
率は30重呈%以下、特に25重量%以下程度であり、
または、 (D)オイルコークスまたは高品位石炭の含有率は、約
55型部%以下、好ましくは50重量%以下程度である
ことがそれぞれ適当である。
特に45重量%以下程度であり、(C)油性成分の含有
率は30重呈%以下、特に25重量%以下程度であり、
または、 (D)オイルコークスまたは高品位石炭の含有率は、約
55型部%以下、好ましくは50重量%以下程度である
ことがそれぞれ適当である。
この発明の固形燃料は、その発熱量が5000〜800
0キロカロリー/ kg、特に、5500〜7500キ
ロカロリー/kg程度であり、しかも、700℃での固
形燃料(試料として径5m■及び長さ5■である円柱状
ペレットを使用し、電気炉で燃焼する燃焼試験を行った
場合)の燃焼時間が60〜700秒、特に80〜600
秒程度であることが好ましい。
0キロカロリー/ kg、特に、5500〜7500キ
ロカロリー/kg程度であり、しかも、700℃での固
形燃料(試料として径5m■及び長さ5■である円柱状
ペレットを使用し、電気炉で燃焼する燃焼試験を行った
場合)の燃焼時間が60〜700秒、特に80〜600
秒程度であることが好ましい。
この発明の固形燃料を製造する方法は1例えば、プラス
チックスの粉粒体と石炭粉末とを、必要に応じて前述の
木、廃油などと共に、混合・配合して、次いで、二輪押
出し成形機、−軸押出成形機、ブリケットマシンなどを
使用して、前記配合物から連続的に圧縮押出し成形して
、細い棒状の圧縮成形体を形成すると同時に、その細い
棒状の圧縮成形体を適当な長さに連続的に裁断して1(
円、角柱などの)柱状、球状、楕円球状であるペレット
状の固形燃料を製造する方法を挙げることができる。
チックスの粉粒体と石炭粉末とを、必要に応じて前述の
木、廃油などと共に、混合・配合して、次いで、二輪押
出し成形機、−軸押出成形機、ブリケットマシンなどを
使用して、前記配合物から連続的に圧縮押出し成形して
、細い棒状の圧縮成形体を形成すると同時に、その細い
棒状の圧縮成形体を適当な長さに連続的に裁断して1(
円、角柱などの)柱状、球状、楕円球状であるペレット
状の固形燃料を製造する方法を挙げることができる。
前述圧縮成形は、室温からプラスチックの軟化温度付近
までの範囲内の温度で行えばよく、例えば、約5〜25
0℃、特にlO〜200℃程度、さらに好ましくは15
〜150℃程度の範囲内の温度で行えばよい、その圧縮
成形における圧縮成形体の押出成形時の温度は、最初に
室温(10〜30℃)で開始しても、圧縮成形時の発熱
によってしだいに上昇し、約50℃以1−1特に60〜
lOO℃程度にまで到達する。
までの範囲内の温度で行えばよく、例えば、約5〜25
0℃、特にlO〜200℃程度、さらに好ましくは15
〜150℃程度の範囲内の温度で行えばよい、その圧縮
成形における圧縮成形体の押出成形時の温度は、最初に
室温(10〜30℃)で開始しても、圧縮成形時の発熱
によってしだいに上昇し、約50℃以1−1特に60〜
lOO℃程度にまで到達する。
この発明の圧縮成形体は、径が2〜501.特に3〜4
0mm程度であり、そして長さが2〜50■、特に3〜
40m1+程度である円柱状又は角柱状のベレット状成
形体、または、最大径が2〜50am、3〜40kg程
度である粒状、球状、楕円球状の成形体などが好ましい
。また、圧縮成形体は、圧壊強度(ff5+s+w、長
さ5■である円柱状ペレットの試料)が、1.5 kg
以上、特に2.0〜50kgであることが好ましい。
0mm程度であり、そして長さが2〜50■、特に3〜
40m1+程度である円柱状又は角柱状のベレット状成
形体、または、最大径が2〜50am、3〜40kg程
度である粒状、球状、楕円球状の成形体などが好ましい
。また、圧縮成形体は、圧壊強度(ff5+s+w、長
さ5■である円柱状ペレットの試料)が、1.5 kg
以上、特に2.0〜50kgであることが好ましい。
+iij述の圧縮成形において、プラスチックスと石炭
粉末との配合物に木を多着に添加して使用する場合には
、この水は主として湿式成形の助剤として作用させ、押
し出された圧lir&形体内には約15重iM%以下、
特にlO重吋%以下の水分含有割合とすることが好まし
い。
粉末との配合物に木を多着に添加して使用する場合には
、この水は主として湿式成形の助剤として作用させ、押
し出された圧lir&形体内には約15重iM%以下、
特にlO重吋%以下の水分含有割合とすることが好まし
い。
また、前述の圧縮成形において、植物性有機成分(植物
性mra成分)をプラスチックスと石炭粉末との配合物
に添加して使用することによって。
性mra成分)をプラスチックスと石炭粉末との配合物
に添加して使用することによって。
圧縮成形時に潤滑剤的な作用効果が示され、その結果、
圧縮成形における機械的エネルギーを節約することがで
き、また、植物性繊維成分を含有する圧縮成形体からな
る固形燃料は、植物性繊維成分が、その燃焼時に、プラ
スチックスの溶融・流動を一層防止することができ、さ
らに、燃料の一部としても消費される。
圧縮成形における機械的エネルギーを節約することがで
き、また、植物性繊維成分を含有する圧縮成形体からな
る固形燃料は、植物性繊維成分が、その燃焼時に、プラ
スチックスの溶融・流動を一層防止することができ、さ
らに、燃料の一部としても消費される。
このような植物性有機成分としては、各種の果実1食品
原料などの絞りカスを利用することができ1例えば、ミ
カン、コーヒー、ビール用麦、テンサイ糖、さとうきび
、醤油、しょうちゅう糖などの原料の絞りカスを挙げる
ことができる。
原料などの絞りカスを利用することができ1例えば、ミ
カン、コーヒー、ビール用麦、テンサイ糖、さとうきび
、醤油、しょうちゅう糖などの原料の絞りカスを挙げる
ことができる。
前記の油性成分としては、廃潤滑油、切削油などの機械
工場から出る廃油、また、化学工場などから出るトルエ
ン、スチレン、フェノールなどの廃溶剤などを挙げるこ
とができる。
工場から出る廃油、また、化学工場などから出るトルエ
ン、スチレン、フェノールなどの廃溶剤などを挙げるこ
とができる。
さらに、前記のオイルコークスとは、石油精製過程にお
いて得られる重質の残存油を熱分解して軽質留分を回収
する際に残留する固形残存(生石油コークス)、生石油
コークスをか焼してさらに揮発分を除去し、固型炭票分
を高くしたか焼石油コークスなどの石油コークスであり
、高品位石捗:とは、無機成分の含有率が30重量%未
満である通常の石’9.y#、煉炭などである。
いて得られる重質の残存油を熱分解して軽質留分を回収
する際に残留する固形残存(生石油コークス)、生石油
コークスをか焼してさらに揮発分を除去し、固型炭票分
を高くしたか焼石油コークスなどの石油コークスであり
、高品位石捗:とは、無機成分の含有率が30重量%未
満である通常の石’9.y#、煉炭などである。
この発明では、プラスチックスと石炭粉末と共に、オイ
ルコークスを併用すると、燃焼時間を大幅に長くするこ
とができるので最適である。
ルコークスを併用すると、燃焼時間を大幅に長くするこ
とができるので最適である。
[実施例]
以下、実施例によりさらに具体的に説明する。
この発すjの固形燃料の実施例に使用する各原料の配合
例として、次に挙げる配合賃(重發部)の11;1合の
例を第1表に示すことができる。
例として、次に挙げる配合賃(重發部)の11;1合の
例を第1表に示すことができる。
なお、それらの配合比において、廃プラスチックスは、
モ均粒子径が約80 graであるABS樹脂粉末(発
熱量: 10000kcal/kg ) 、最大長さが
5004m程度のナイロン−6粉末(発熱量;7300
kcal/kg ) 、または最大長さが500 p
−m程度であるポリプロピレン粉末(:57[;LL、
9500kcal/kg )である。
モ均粒子径が約80 graであるABS樹脂粉末(発
熱量: 10000kcal/kg ) 、最大長さが
5004m程度のナイロン−6粉末(発熱量;7300
kcal/kg ) 、または最大長さが500 p
−m程度であるポリプロピレン粉末(:57[;LL、
9500kcal/kg )である。
石iR灰は、約70玉呈%の無機物質[5i07 :3
0.3屯j、5%、 Al20j ・198毛量%、
その他(Fe703. Ill:ao 、 MgO、T
iO、K2Oなど):各0.5〜3屯ψ%]を含有し、
残部が炭素成分(未燃カーボン)であり 発生8清が2
500キロカロリー/kgである石炭粉末である。
0.3屯j、5%、 Al20j ・198毛量%、
その他(Fe703. Ill:ao 、 MgO、T
iO、K2Oなど):各0.5〜3屯ψ%]を含有し、
残部が炭素成分(未燃カーボン)であり 発生8清が2
500キロカロリー/kgである石炭粉末である。
みかんの絞りカスは、約76.玉;:%の水分を含んで
おり、乾燥状態での発熱量が4502kca l/kg
である。また、廃油の発熱量は8800kca l/k
gであ。
おり、乾燥状態での発熱量が4502kca l/kg
である。また、廃油の発熱量は8800kca l/k
gであ。
第 1 表
11.2:0.8二1
1I 1.2 : 0.8 : 1.Om l
: 1 : 0.5 IV 1:2:0.5+3 V l :I VI l :1 実施例1 配合例fの各原料を混合機に供給し、混合・配合して得
られた配合物を、二軸圧縮(押出し)成形機(30kg
/H1動力0.5kW )で、70℃の温度で、脱水及
び圧縮しながら押出して、その押し出された成形体を連
続的に裁断し、冷却して、径5■、長さ5躍層である円
柱状ペレット(圧縮成形体、水分の含有率約5重量%)
の固形燃ネ1を圧縮成型した。
: 1 : 0.5 IV 1:2:0.5+3 V l :I VI l :1 実施例1 配合例fの各原料を混合機に供給し、混合・配合して得
られた配合物を、二軸圧縮(押出し)成形機(30kg
/H1動力0.5kW )で、70℃の温度で、脱水及
び圧縮しながら押出して、その押し出された成形体を連
続的に裁断し、冷却して、径5■、長さ5躍層である円
柱状ペレット(圧縮成形体、水分の含有率約5重量%)
の固形燃ネ1を圧縮成型した。
この円柱状ペレットを電気炉内で燃焼させる燃焼試験に
よれば、700℃での着火が14秒と〒く、円柱状ペレ
ットが燃焼中に簡単に崩れることがなく、また、円柱状
ペレット内のプラスチックスの溶融による゛「し気炉壁
への固着、流動変形などがなく、その燃焼状態および燃
焼効率(未燃1R素成分;2.5wt%)は良好であっ
た。その燃焼試験の結果を第1図および第2表に示す。
よれば、700℃での着火が14秒と〒く、円柱状ペレ
ットが燃焼中に簡単に崩れることがなく、また、円柱状
ペレット内のプラスチックスの溶融による゛「し気炉壁
への固着、流動変形などがなく、その燃焼状態および燃
焼効率(未燃1R素成分;2.5wt%)は良好であっ
た。その燃焼試験の結果を第1図および第2表に示す。
また、この円柱状ペレットは、FIt、動床ボイラー内
で良好に燃焼させることができた。
で良好に燃焼させることができた。
この円柱状ペレットのその他の性状を第2表に示す。
比較例1
比較のために、ABSMA脂を使用した電気炉での燃焼
試験において、ABS樹脂は、ただちに溶融状態となり
、約50秒で燃えつきてしまった。
試験において、ABS樹脂は、ただちに溶融状態となり
、約50秒で燃えつきてしまった。
実施例2
配合例Hの各原料を使用したほかは、実施例1と同様に
して、圧縮成形体(円柱状ペレット、水分の含有率は約
4.5重量%である)のIM形燃粕を圧縮成型した。
して、圧縮成形体(円柱状ペレット、水分の含有率は約
4.5重量%である)のIM形燃粕を圧縮成型した。
この円柱状ペレットは、実施例1で得られたベレットと
同様の燃焼状態であった。
同様の燃焼状態であった。
この円柱状ペレットの性状などを第1図および第2表に
示す。
示す。
実施例3
配合例■の各原料を使用したほかは、実施例1と同様に
して、圧縮成形体(円柱状ベレット)の固形燃料を圧縮
成型した。
して、圧縮成形体(円柱状ベレット)の固形燃料を圧縮
成型した。
この円柱状ペレットの性状を第2表に示す。
実施例4
配合例■(オイルコークスは約500pmの粒子状の粉
体であり1発8量が8700 kcal/ kgである
生石油コークスである)の各原料を使用したほかは、実
施例1と同様にして、圧m成形体(円柱状ペレット)の
固形燃料を圧縮成型した。
体であり1発8量が8700 kcal/ kgである
生石油コークスである)の各原料を使用したほかは、実
施例1と同様にして、圧m成形体(円柱状ペレット)の
固形燃料を圧縮成型した。
この円柱状ベレー/ トの性状を第2表に示す。
実施例5〜6
配合例■または■の各原料を使用して、実施例1と同様
の形状のベレット(圧縮成形体)の固形燃料をそれぞれ
形成した。
の形状のベレット(圧縮成形体)の固形燃料をそれぞれ
形成した。
これらの円柱状ペレットの性状を第2表に示す。
なお、前記の実施例2〜6で11+られた各ペレット(
固形燃料)は、700℃での燃焼試験における着火時間
がいずれも約15秒以下であり、しかも、実施例1で得
られたベレット(固形燃料)と実質的に同様の燃焼状態
で燃焼させることができる。
固形燃料)は、700℃での燃焼試験における着火時間
がいずれも約15秒以下であり、しかも、実施例1で得
られたベレット(固形燃料)と実質的に同様の燃焼状態
で燃焼させることができる。
また、実施例1〜3および5〜6で得られた各ベレット
(固形燃ネ1)、および比較例1で得られたABS樹脂
のベレットについて、700℃での燃焼試験における燃
焼時間の内容を、第1 [Nにそれぞれ詳しく示す。
(固形燃ネ1)、および比較例1で得られたABS樹脂
のベレットについて、700℃での燃焼試験における燃
焼時間の内容を、第1 [Nにそれぞれ詳しく示す。
実施例4で1’Jられたベレット(固形燃料)について
は、燃焼時間を900℃で行い、その結果である燃焼時
間の内容を、第1図に詳しく示す。
は、燃焼時間を900℃で行い、その結果である燃焼時
間の内容を、第1図に詳しく示す。
第 2 表
実施例 圧壊強度(kg) 発熱量 燃焼時間
押出方向 直角方向 kcal/kg 秒1
9.7 12.1 8000 1242
2.2 2.0 8050 +053
43.5 33.5 5500 14
54 35以上 35以上 7000 ※
3455 35以上 35以1. 5200
386 30以上 30以上 8000
102※印は、900℃での燃焼試験の結果である
。
押出方向 直角方向 kcal/kg 秒1
9.7 12.1 8000 1242
2.2 2.0 8050 +053
43.5 33.5 5500 14
54 35以上 35以上 7000 ※
3455 35以上 35以1. 5200
386 30以上 30以上 8000
102※印は、900℃での燃焼試験の結果である
。
[発明の作用効果]
この発明は、一般に燃焼速度が高く、しかも発熱量が大
きくて、そのままで燃料として使用することが問題であ
る廃プラスチックス、廃油などを、流動床ボイラーなど
に使用できる固形燃料として再利用することが可能にで
さる優れた固形燃料に関するものであり、省エネルギー
技術として極めて効果的である。
きくて、そのままで燃料として使用することが問題であ
る廃プラスチックス、廃油などを、流動床ボイラーなど
に使用できる固形燃料として再利用することが可能にで
さる優れた固形燃料に関するものであり、省エネルギー
技術として極めて効果的である。
即ち、この発明の固形燃料は、
(i)流動床ボイラーなどでも燃焼させることができる
充分な強度を有しており。
充分な強度を有しており。
(11)プラスチックスの燃焼速度が適当に遅くなるよ
うにコントロールされており。
うにコントロールされており。
(iii)発熱量が押さえられているので燃焼によって
高温になりすぎて燃焼炉を損傷させることがほとんどな
く、また、 (iマ)石炭粉末によって固形燃料に内蔵されているプ
ラスチックスが溶融して燃焼炉壁に付着したり、溶融し
て流動することがなく、極めて好適な燃焼状態を保持す
ることができるのである。
高温になりすぎて燃焼炉を損傷させることがほとんどな
く、また、 (iマ)石炭粉末によって固形燃料に内蔵されているプ
ラスチックスが溶融して燃焼炉壁に付着したり、溶融し
て流動することがなく、極めて好適な燃焼状態を保持す
ることができるのである。
第1図は、本発明の固形燃料(実施例1〜6)、および
ABS樹脂のペレット(比較例1)の燃焼試験における
r燃焼時間の内容」を詳しく表した棒グラフ図である。 ■1着火時間 2;火炎燃焼時間 3、表面燃焼時間
ABS樹脂のペレット(比較例1)の燃焼試験における
r燃焼時間の内容」を詳しく表した棒グラフ図である。 ■1着火時間 2;火炎燃焼時間 3、表面燃焼時間
Claims (4)
- (1)プラスチックスと、無機成分30〜90重量%及
び炭素成分70〜10重量%である低発熱量の石炭粉末
とからなる圧縮成形体であることを特徴とする固形燃料
。 - (2)石炭粉末が、発熱量が1000〜4000キロカ
ロリー/kgである、石炭の燃焼によって得られた石炭
灰である特許請求の範囲第1項記載の固形燃料。 - (3)プラスチックスと石炭粉末との使用量比が0.2
〜2.0g/gである特許請求の範囲第1項記載の固形
燃料。 - (4)固形燃料の発熱量が5000〜8000キロカロ
リー/kgであって、しかも、700℃での固形燃料の
燃焼時間が60〜500秒である特許請求の範囲第1項
記載の固形燃料。
Priority Applications (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61136275A JPH0633383B2 (ja) | 1986-06-13 | 1986-06-13 | 固形燃料 |
US07/062,149 US4863488A (en) | 1986-06-13 | 1987-06-12 | Solid fuels |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61136275A JPH0633383B2 (ja) | 1986-06-13 | 1986-06-13 | 固形燃料 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS62292889A true JPS62292889A (ja) | 1987-12-19 |
JPH0633383B2 JPH0633383B2 (ja) | 1994-05-02 |
Family
ID=15171384
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP61136275A Expired - Lifetime JPH0633383B2 (ja) | 1986-06-13 | 1986-06-13 | 固形燃料 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0633383B2 (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN105505506A (zh) * | 2015-12-28 | 2016-04-20 | 黄山锦富生物能源有限公司 | 一种菊花秸秆生物质颗粒燃料及其生产方法 |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS57125291A (en) * | 1981-01-28 | 1982-08-04 | Nippon Steel Corp | Preparation of briquetted coal |
JPS59227978A (ja) * | 1983-06-08 | 1984-12-21 | Sanou:Kk | 固形燃料並びにその製造装置 |
JPS6128589A (ja) * | 1984-07-19 | 1986-02-08 | Fujimaru Takayoshi | 固型化燃料の製造法並びにそれを製造する装置 |
-
1986
- 1986-06-13 JP JP61136275A patent/JPH0633383B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS57125291A (en) * | 1981-01-28 | 1982-08-04 | Nippon Steel Corp | Preparation of briquetted coal |
JPS59227978A (ja) * | 1983-06-08 | 1984-12-21 | Sanou:Kk | 固形燃料並びにその製造装置 |
JPS6128589A (ja) * | 1984-07-19 | 1986-02-08 | Fujimaru Takayoshi | 固型化燃料の製造法並びにそれを製造する装置 |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN105505506A (zh) * | 2015-12-28 | 2016-04-20 | 黄山锦富生物能源有限公司 | 一种菊花秸秆生物质颗粒燃料及其生产方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0633383B2 (ja) | 1994-05-02 |
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