JPS62287015A - 時計部品の製造方法 - Google Patents
時計部品の製造方法Info
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- JPS62287015A JPS62287015A JP13148486A JP13148486A JPS62287015A JP S62287015 A JPS62287015 A JP S62287015A JP 13148486 A JP13148486 A JP 13148486A JP 13148486 A JP13148486 A JP 13148486A JP S62287015 A JPS62287015 A JP S62287015A
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Landscapes
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
3、発明の詳細な説明
(産業上の利用分野)
本発明は、時計部品の’II造方法に関するbのである
。
。
(発明の概要)
かなに代表される極めて小さく、複信1形状を有し、高
寸法精度の要求される時計部品を製造り−るために、重
量比で0.05〜0.50%の炭素を含む(1ス下%C
とする)低中炭素鋼を低温域より、AC3変態点以」−
の温度に昇温、保持後、AC1がら/150℃にいたる
中間温度域まで急冷し、ざらに一定時間保持し、パーラ
イト変態を完了した後に、冷却を行い、続いて自動旋盤
にて加工するようにしたものである。
寸法精度の要求される時計部品を製造り−るために、重
量比で0.05〜0.50%の炭素を含む(1ス下%C
とする)低中炭素鋼を低温域より、AC3変態点以」−
の温度に昇温、保持後、AC1がら/150℃にいたる
中間温度域まで急冷し、ざらに一定時間保持し、パーラ
イト変態を完了した後に、冷却を行い、続いて自動旋盤
にて加工するようにしたものである。
(従来の技術)
従来、自動旋盤にて加工される時計部品用炭素鋼は、伸
線、焼鈍処理を数回繰り返し所望する用法近くまでの寸
法どした後、その線材を直線加工及びセンタレス加工し
、所望の寸法の棒材として使用している。
線、焼鈍処理を数回繰り返し所望する用法近くまでの寸
法どした後、その線材を直線加工及びセンタレス加工し
、所望の寸法の棒材として使用している。
したがって、上記従来の方法で加工した時削部品用病素
鋼は、伸線工程中の焼鈍時に、炭素鋼中のけメンタイト
が球状化しく以下球状セメンタイトとする)、フェライ
ト地中にこの球状セメンタイトが独立して分散するよう
になる9、また球状レメンタイト粒度を調整するために
は、伸線工程中に球状化焼鈍を行っている。
鋼は、伸線工程中の焼鈍時に、炭素鋼中のけメンタイト
が球状化しく以下球状セメンタイトとする)、フェライ
ト地中にこの球状セメンタイトが独立して分散するよう
になる9、また球状レメンタイト粒度を調整するために
は、伸線工程中に球状化焼鈍を行っている。
(発明が解決しようどする問題点)
しかし、従来のこのような加In方法による金属組織の
ままであるど、低炭素鋼は炭素量が少ないために、球状
セメンタイト量が非常に少な(、フェライトがほどんど
を占めるようになる。しかも、伸線工程中の焼鈍では、
原線のパーライト相中の炭素原子のフェライト中への拡
散が充分に行われず、球状セメンタイトが均一に分散せ
ず、炭素成分の多い部分に集合するようになる。これに
より、球状セメンタイトを含まないフェライト地のみの
部分の割合が非常に多くなり、このフェライトが、伸線
方向に延ばされ、フェライトバンドのような状態で存在
するようになる。
ままであるど、低炭素鋼は炭素量が少ないために、球状
セメンタイト量が非常に少な(、フェライトがほどんど
を占めるようになる。しかも、伸線工程中の焼鈍では、
原線のパーライト相中の炭素原子のフェライト中への拡
散が充分に行われず、球状セメンタイトが均一に分散せ
ず、炭素成分の多い部分に集合するようになる。これに
より、球状セメンタイトを含まないフェライト地のみの
部分の割合が非常に多くなり、このフェライトが、伸線
方向に延ばされ、フェライトバンドのような状態で存在
するようになる。
フェライトは非常に軟らかく、粘い性質を右しており、
伸線による加工応力が残留している。このようなフェラ
イトの多い低炭素素鋼は、切削抵抗を小さく、切削速度
を速くすることができるが、強伸縮加工を加えても強度
、耐摩耗性を充分に高くすることができず、旋削加工時
のバイト圧により材料に負萄がかかり偏心回転が生じ、
寸法精疫のバラツキが大きくなったり、表面仕上り性(
外観)が、著しく劣る。また、フェライトバンドの存在
により、強度のバラツキ、被剛性のバラツキも生じる。
伸線による加工応力が残留している。このようなフェラ
イトの多い低炭素素鋼は、切削抵抗を小さく、切削速度
を速くすることができるが、強伸縮加工を加えても強度
、耐摩耗性を充分に高くすることができず、旋削加工時
のバイト圧により材料に負萄がかかり偏心回転が生じ、
寸法精疫のバラツキが大きくなったり、表面仕上り性(
外観)が、著しく劣る。また、フェライトバンドの存在
により、強度のバラツキ、被剛性のバラツキも生じる。
また、中炭素鋼は、軟かいフェライト地の量が少なく、
非常に硬くもろい球状セメンタイト量が多くなるため、
切削抵抗が大きくなり、切削速度を速くすることができ
ない。
非常に硬くもろい球状セメンタイト量が多くなるため、
切削抵抗が大きくなり、切削速度を速くすることができ
ない。
また、以上のような性質を持つ低中炭素鋼は、材料強度
が弱く、部品旋削加工後、焼入れ、焼戻し等の熱処理を
行う必要があり、加工後の熱処理によって生じる部品の
寸法変化等を考慮しなければならない等の欠点を有して
いる。
が弱く、部品旋削加工後、焼入れ、焼戻し等の熱処理を
行う必要があり、加工後の熱処理によって生じる部品の
寸法変化等を考慮しなければならない等の欠点を有して
いる。
そこで本発明は従来のこのような欠点を解決するために
、旋削加工時に低中炭素鋼の伸縮だけでは得られない強
度と、部品品質に重要な耐摩耗性を兼ねそなえた、長時
間連続旋削加Tを可能にした、安価な精密加工部品の製
造方法を提供することを目的としたものである。
、旋削加工時に低中炭素鋼の伸縮だけでは得られない強
度と、部品品質に重要な耐摩耗性を兼ねそなえた、長時
間連続旋削加Tを可能にした、安価な精密加工部品の製
造方法を提供することを目的としたものである。
(問題点を解決するための手段)
上記問題点を解決するためにこの発明は、0゜05〜0
.50%Cを含む低中炭素鋼を低温域より、Ac3変態
点以上の温度に昇温保持後、Ar1から450℃にいた
る中間温度域まで急冷し、さらに一定時間保持し、パー
ライト変態を完了させた後に冷却を行い、続いて旋削加
■を行うようにした。
.50%Cを含む低中炭素鋼を低温域より、Ac3変態
点以上の温度に昇温保持後、Ar1から450℃にいた
る中間温度域まで急冷し、さらに一定時間保持し、パー
ライト変態を完了させた後に冷却を行い、続いて旋削加
■を行うようにした。
(作用)
低中炭素鋼(亜共析鋼)をAca変態点以上の温度域よ
り、A円変態点から450℃にいたる中間温度域まで急
冷し、等温保持すると、Ac3変態点以上で安定であっ
たオースティナイトは、フェライトと微細パーライトか
らなる一相混合組織となる。
り、A円変態点から450℃にいたる中間温度域まで急
冷し、等温保持すると、Ac3変態点以上で安定であっ
たオースティナイトは、フェライトと微細パーライトか
らなる一相混合組織となる。
このようなフェライトと微細パーライト二相混合鋼は、
切削加工すると微細パーライト相が変形し難いことに原
因して、切削くずゼん新城において軟かいフェライト相
に歪が集中し、加工硬化によってミクロクラックが生成
して容易に細片化するため、切削性が著しく向上した切
削くずとなる。
切削加工すると微細パーライト相が変形し難いことに原
因して、切削くずゼん新城において軟かいフェライト相
に歪が集中し、加工硬化によってミクロクラックが生成
して容易に細片化するため、切削性が著しく向上した切
削くずとなる。
この際、せん新城は混在する微細パーライト相が障害と
なって縮小され、切削工具に加わる切削抵抗が減少する
。
なって縮小され、切削工具に加わる切削抵抗が減少する
。
また、同炭素量の炭素鋼をAc3変態点以上の渇痕域か
ら常温まで空冷及び炉冷によって、フェライトとバーラ
イト二相組織としたものよりも、本発明によるフェライ
トと微細パーライト相混合相のほうが、パーライトのラ
メラ−間隔及び各々の組径が小さく、しかも母相フェラ
イト中に微細均一に分布しているので、高強痕、高耐摩
耗性に富んでいる。
ら常温まで空冷及び炉冷によって、フェライトとバーラ
イト二相組織としたものよりも、本発明によるフェライ
トと微細パーライト相混合相のほうが、パーライトのラ
メラ−間隔及び各々の組径が小さく、しかも母相フェラ
イト中に微細均一に分布しているので、高強痕、高耐摩
耗性に富んでいる。
また、熱処理温度及び時間、冷却速mの制御により微細
パーライト相の分布量、形状を]ントロールすることが
できるので、部品により、切削性、強度等を変化させる
ことが可能である。
パーライト相の分布量、形状を]ントロールすることが
できるので、部品により、切削性、強度等を変化させる
ことが可能である。
本発明は、低中炭素鋼を上記特徴を有するフェライトと
微細パーライトニ相混合相とすることによる。
微細パーライトニ相混合相とすることによる。
(実施例)
以下に実施例によって本発明を詳述する。
第1図は従来の方法による製造工程と本発明の方法によ
るl!I造■程工程した図であり、第2図は本発明に用
いた線材連続熱処理装置の概略図を示したものである。
るl!I造■程工程した図であり、第2図は本発明に用
いた線材連続熱処理装置の概略図を示したものである。
実施例−1
本発明に使用した供試材の化学成分を第1表に示す。こ
の複合快削中虜素鋼のφ5.5mmの原線を焼鈍、伸線
加工を3回繰り返しφ1.5mの線材としたものを、第
2図に示した線材連続熱処理装置にセラ1−する。熱処
理は、第2図のトルクモーター2でテンションをか【プ
て巻き取りながら、900℃に保持したN2雰囲気の高
温炉1の均熱帯4を5分で通過するような速度で送り、
同炉内のN2ガスカーテンでしきられている別室に設り
られた580℃に保持された鉛浴3中を通し、パーライ
トに恒温変態させた後、空冷した。;〜ルウモーター2
で巻きとられた線材はコイルのまま直線機にセットされ
、直線加工を行ない棒材とした後、寸法出しのためのセ
ンタレス加工を行った。本発明は伸線工程中の熱処理条
件が複雑イ【球状化焼鈍等の前熱処理を省略できる。
の複合快削中虜素鋼のφ5.5mmの原線を焼鈍、伸線
加工を3回繰り返しφ1.5mの線材としたものを、第
2図に示した線材連続熱処理装置にセラ1−する。熱処
理は、第2図のトルクモーター2でテンションをか【プ
て巻き取りながら、900℃に保持したN2雰囲気の高
温炉1の均熱帯4を5分で通過するような速度で送り、
同炉内のN2ガスカーテンでしきられている別室に設り
られた580℃に保持された鉛浴3中を通し、パーライ
トに恒温変態させた後、空冷した。;〜ルウモーター2
で巻きとられた線材はコイルのまま直線機にセットされ
、直線加工を行ない棒材とした後、寸法出しのためのセ
ンタレス加工を行った。本発明は伸線工程中の熱処理条
件が複雑イ【球状化焼鈍等の前熱処理を省略できる。
このようにして冑られた被加工祠の組織写貞を第3図に
示す。また材料強度、特に旋削加Tに要求される特性に
ついて従来材どの比較を示したものが第2表である。
示す。また材料強度、特に旋削加Tに要求される特性に
ついて従来材どの比較を示したものが第2表である。
第 2 表
従来から複雑形状の精密部品用線材は、旋削加T用とし
て引張強B100Kg/mtAX硬さHv300程度が
要求されてきた。本発明は従来を上回る強度が得られ、
従来品では対応できなかった複雑形状部品の加工も可能
となった。
て引張強B100Kg/mtAX硬さHv300程度が
要求されてきた。本発明は従来を上回る強度が得られ、
従来品では対応できなかった複雑形状部品の加工も可能
となった。
被旋削111工性試験は、第4図に示す腕時計用部品と
して最も寸法精度、外観仕上げ性を要求されるかな部品
を自動旋盤にて加工し、その時の寸法変化ど仕上り外観
を評価することにJ:り行った。
して最も寸法精度、外観仕上げ性を要求されるかな部品
を自動旋盤にて加工し、その時の寸法変化ど仕上り外観
を評価することにJ:り行った。
このときの旋削条件及び測定条件を次に示す。
1、旋削条件
旋削工具材質 超硬(WC−Co)主軸回転数
15000rl1m1個当りの旋削時間
8 sec 材利径 φ1.5#lII+−〇 − 2、測定条件 寸法 第3図Aのホゾ径 外観 第3図13の南部 個数 n−20 従来方法では同−刃具で加工後、72時間まで時計部品
として使用できる限度であるのに対1ノで、本発明では
、144時間までの使用が可能である。
15000rl1m1個当りの旋削時間
8 sec 材利径 φ1.5#lII+−〇 − 2、測定条件 寸法 第3図Aのホゾ径 外観 第3図13の南部 個数 n−20 従来方法では同−刃具で加工後、72時間まで時計部品
として使用できる限度であるのに対1ノで、本発明では
、144時間までの使用が可能である。
寸法精度も使用範囲まで加工時間とほぼ比例しており安
定している。このように従来方法に対して本発明の方法
ではその2倍程度まで向」−シた。
定している。このように従来方法に対して本発明の方法
ではその2倍程度まで向」−シた。
実施例−2
ここで、本発明に0.05〜0.50%CIi′i囲の
炭素鋼を使用したのは、0.05%C以下であると材料
強度が不足し、旋削加工時の偏心回転により寸法精度が
バラツクためであり、0.05%C以上であると、硬さ
が高すぎるため線材焼入れ後のコイル巻、伸線加工、セ
ンタレス加工が非常に困難になることと、微細パーライ
ト引率が多くなり、被剛性が極端に悪くなるためである
。
炭素鋼を使用したのは、0.05%C以下であると材料
強度が不足し、旋削加工時の偏心回転により寸法精度が
バラツクためであり、0.05%C以上であると、硬さ
が高すぎるため線材焼入れ後のコイル巻、伸線加工、セ
ンタレス加工が非常に困難になることと、微細パーライ
ト引率が多くなり、被剛性が極端に悪くなるためである
。
0.05%Cの炭素鋼細線を使用し、950℃の高温炉
1.520℃の鉛浴3を通し、他条件は実施例−1と同
様な方法で熱処理を行ったところ硬さはtlv270と
なり、時計部品としての使用限度時間は192時間とな
った。
1.520℃の鉛浴3を通し、他条件は実施例−1と同
様な方法で熱処理を行ったところ硬さはtlv270と
なり、時計部品としての使用限度時間は192時間とな
った。
また、0.50%Cの炭素鋼細線を使用し、900℃の
高温炉1.640℃のツル1−バス3を通し、他条件は
実施例−1と同様な方法で熱処理を行ったところ硬さは
1IV335となり、時31部品としての使用限痕は1
20時間となった。
高温炉1.640℃のツル1−バス3を通し、他条件は
実施例−1と同様な方法で熱処理を行ったところ硬さは
1IV335となり、時31部品としての使用限痕は1
20時間となった。
実施例−3
ここで、本発明に、Ar1変態点から450℃の温度範
囲で等温保持したのは、A「1変態点以上では、パーラ
イト変態を生じず、450℃以下では−F部ベイナイト
が析出し始め、微細パーライトが母相フェライト中に均
一に分布できなくなるためである。
囲で等温保持したのは、A「1変態点以上では、パーラ
イト変態を生じず、450℃以下では−F部ベイナイト
が析出し始め、微細パーライトが母相フェライト中に均
一に分布できなくなるためである。
0.5%G(7)炭素鋼111Iilを使用し、900
℃の高温炉1.700℃のソルトバス3を通し、他条件
は実施例−1と同様な方法で熱処理を行ったところ、硬
さはHV280となり、時計部品としての使用限度時間
は192時間となった。
℃の高温炉1.700℃のソルトバス3を通し、他条件
は実施例−1と同様な方法で熱処理を行ったところ、硬
さはHV280となり、時計部品としての使用限度時間
は192時間となった。
また、0.05%Cの炭素鋼細線を使用し、950℃の
高温炉1.450℃のソルトバス3を通し、他条件は実
施例−1と同様な方法で熱処理を行ったところ、硬さは
Hv285となり、時計部品としての使用眼疾は144
時間となった。
高温炉1.450℃のソルトバス3を通し、他条件は実
施例−1と同様な方法で熱処理を行ったところ、硬さは
Hv285となり、時計部品としての使用眼疾は144
時間となった。
実施例−4
快削成分を含まない0.35%の炭素鋼1111mを使
用し、実施例−1と同様な方法で処理を行ったところ、
硬さはl1v295であり、快削成分を含んだ材料とほ
ぼ変わらなかった。また同一刃具で連続旋削加工したと
きの時計部品どして使用できる限度時間は72時間であ
り、寸法精度も使用相開まで加工時間とほぼ比例してお
り安定している。
用し、実施例−1と同様な方法で処理を行ったところ、
硬さはl1v295であり、快削成分を含んだ材料とほ
ぼ変わらなかった。また同一刃具で連続旋削加工したと
きの時計部品どして使用できる限度時間は72時間であ
り、寸法精度も使用相開まで加工時間とほぼ比例してお
り安定している。
これは快削成分を含まない0.30%Cの炭素鋼を従来
の方法によって処理した材料の使用限度時間が24時間
であるのに対して、本発明の方法による材料は快削成分
を含まないものでも3倍近くまで向上している。
の方法によって処理した材料の使用限度時間が24時間
であるのに対して、本発明の方法による材料は快削成分
を含まないものでも3倍近くまで向上している。
さらに実施例−1〜4によって得られた材料の切削仕上
り肌は、従来のものとくらべ非常になめらかであった。
り肌は、従来のものとくらべ非常になめらかであった。
(発明の効果)
この発明は以上説明したように、従来がな等に用いる低
中炭素鋼細線は、伸線のままの強度、切削性が不充分の
状態で用いられていたが、この低中炭素鋼を伸線後、A
C3変態点以上の温度に胃温保持後、Ar1から450
℃にいたる中間瀧痕域まで急冷し、さらに−・定時間保
持し、パーライト変態を行わせることにより、フェライ
トと微細パーライトの:相からなる組織とすることによ
り、低中炭素鋼の伸縮加工では達しえない強度を得るこ
とができ、その帰れた被耐性を生かすことにより精密加
工部品においてネックとされていた長時間連続加工を従
来の2倍以上に向上させしめるというような、品質が安
定した、安価な精密部品の製造方法を提供できるという
効果を有する。
中炭素鋼細線は、伸線のままの強度、切削性が不充分の
状態で用いられていたが、この低中炭素鋼を伸線後、A
C3変態点以上の温度に胃温保持後、Ar1から450
℃にいたる中間瀧痕域まで急冷し、さらに−・定時間保
持し、パーライト変態を行わせることにより、フェライ
トと微細パーライトの:相からなる組織とすることによ
り、低中炭素鋼の伸縮加工では達しえない強度を得るこ
とができ、その帰れた被耐性を生かすことにより精密加
工部品においてネックとされていた長時間連続加工を従
来の2倍以上に向上させしめるというような、品質が安
定した、安価な精密部品の製造方法を提供できるという
効果を有する。
第1図は従来の方法による製造工程と本発明の方法によ
るII造T程図、第2図は本発明に用いた線材熱処理装
置の概略図、第3図は本発明の方法により得られた材料
の組織写真、第4図は被旋削加工の比較試験に用いた腕
時計用かなの断面図である。 1・・・高温炉 2・・・トルクモーター 3・・・鉛浴またはソルトバス 4・・・均熱帯 5・・・炭素鋼細線 6・・・炭素鋼細線コイル Δ・・・ホゾ部 B・・・歯形部 B 胱科引用η′70を面区 第 4 図 手続補正書(方式) %式% 1、事件の表示 昭和61年 特許願 第1!11484号2発明の
名称 時計部品の製造方法 3 補正をする者 出*h(2,)セイコー電子工業株式会社代表取締役
服 部 −部 4代理人 昭和61年 8月26日 6、補正の内容 本願明細書第14頁第4行目の「組織写真」を「金属組
織」に補正します。 以上
るII造T程図、第2図は本発明に用いた線材熱処理装
置の概略図、第3図は本発明の方法により得られた材料
の組織写真、第4図は被旋削加工の比較試験に用いた腕
時計用かなの断面図である。 1・・・高温炉 2・・・トルクモーター 3・・・鉛浴またはソルトバス 4・・・均熱帯 5・・・炭素鋼細線 6・・・炭素鋼細線コイル Δ・・・ホゾ部 B・・・歯形部 B 胱科引用η′70を面区 第 4 図 手続補正書(方式) %式% 1、事件の表示 昭和61年 特許願 第1!11484号2発明の
名称 時計部品の製造方法 3 補正をする者 出*h(2,)セイコー電子工業株式会社代表取締役
服 部 −部 4代理人 昭和61年 8月26日 6、補正の内容 本願明細書第14頁第4行目の「組織写真」を「金属組
織」に補正します。 以上
Claims (2)
- (1)重量比で0.05〜0.50%の炭素を含む炭素
鋼を低温域より、Ac_3変態点以上の温度に昇温、続
いてAr_1変態点から450℃に到る中間温度まで急
冷し、等温保持後、さらにその温度より、冷却を行ない
、続いて所望の形状に旋削加工を行なうことを特徴とす
る時計部品の製造方法。 - (2)炭素鋼は、快削成分としていずれも重量比でPb
を0.10〜0.30%、Teを0.10%以下、Sを
0.35%以下、Mnを1.5%以下を含む快削炭素鋼
であることを特徴とする特許請求の範囲第1項記載の時
計部品の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP13148486A JPS62287015A (ja) | 1986-06-06 | 1986-06-06 | 時計部品の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP13148486A JPS62287015A (ja) | 1986-06-06 | 1986-06-06 | 時計部品の製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS62287015A true JPS62287015A (ja) | 1987-12-12 |
Family
ID=15059059
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP13148486A Pending JPS62287015A (ja) | 1986-06-06 | 1986-06-06 | 時計部品の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS62287015A (ja) |
-
1986
- 1986-06-06 JP JP13148486A patent/JPS62287015A/ja active Pending
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