JPS62196327A - 冷間鍛造用高炭素棒線材の製造方法 - Google Patents
冷間鍛造用高炭素棒線材の製造方法Info
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- JPS62196327A JPS62196327A JP3499086A JP3499086A JPS62196327A JP S62196327 A JPS62196327 A JP S62196327A JP 3499086 A JP3499086 A JP 3499086A JP 3499086 A JP3499086 A JP 3499086A JP S62196327 A JPS62196327 A JP S62196327A
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
- C21D9/525—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length for wire, for rods
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は冷闇力０工さｎる棒線材の軟化焼鈍省略を可能
ならしめる製造方法に関するものである。
ならしめる製造方法に関するものである。
（従来の技術）
−Ｓに自Ｓ車用のアウターレースト等の部品には、
５ａｏｃ〜８６０Ｃクラスの機械構造用−が使用されて
いる。しかしこのクラスの−は熱間圧廷ままでは非常に
硬いため、前方押出しや後方押出等の冷闇力Ｏ工に先立
ち、金型およびダイス等の工具寿命延長対策と（、て軟
化のための焼鈍処理が行なわれている。そ［−て冷間Ｉ
ＪＵ工後は疲労強度改善のため、冒周彼等にエリ表面焼
入れが行なわれる。上記工程において、軟化崗鈍処理に
は高ｆ、’ｆｆ１ｌｌでしかも長時間の加熱が必要なた
め多大なエネルギーを要し、また熱処理コスト増および
生産性の低下を招いており、熱闇圧延時における直接！
■化核技術開発が期待されている。
５ａｏｃ〜８６０Ｃクラスの機械構造用−が使用されて
いる。しかしこのクラスの−は熱間圧廷ままでは非常に
硬いため、前方押出しや後方押出等の冷闇力Ｏ工に先立
ち、金型およびダイス等の工具寿命延長対策と（、て軟
化のための焼鈍処理が行なわれている。そ［−て冷間Ｉ
ＪＵ工後は疲労強度改善のため、冒周彼等にエリ表面焼
入れが行なわれる。上記工程において、軟化崗鈍処理に
は高ｆ、’ｆｆ１ｌｌでしかも長時間の加熱が必要なた
め多大なエネルギーを要し、また熱処理コスト増および
生産性の低下を招いており、熱闇圧延時における直接！
■化核技術開発が期待されている。
従来ρ為ら熱間圧延−材の軟質化の方法として圧延直後
〃λら保熱炉や徐冷カバー等？利用して優冷却し軟質化
する方法や、あるいは特開昭５８−５８２３５号公報に
記４２されているように、加熱おＬび圧延温１ｆｆｒ低
めにコントロールしてオーステナイト結晶粒の微細比？
図り、焼入性を低下させ圧を後の放耐中にフェライトお
よびノぞ一うイト変聾ｒ付なわせる方法が行なわれてい
る。しかしこれらの方法は、合金元素を多ｔに言む鋼材
で大気中に放冷した場合でも、マルテンサイトまたはベ
イナイト等の極めて硬い組織ｆｆ発生する鋼材について
は：ｇ Ｒ＃な方法であるが、フェライトおよびノに一
うイト岨懺？呈する８ ３０ Ｃ〜８６０Ｃクラスの機
械４造用−に対して硬さを大幅に低下させることは不ｏ
Ｔ能であった、 （発明が解決しょうとする問題点） 本狛明は従来軟化ｑ８鈍後冷間加ニブれていた高炭素の
接線構造用−について、軟化焼鈍を省略しても冷間加工
が可能なまでに変形抵抗が低域出来る高炭素棒線材の製
造方法を提供するものである（問題点を解決するための
手段） 本発明の要旨は、重り予で、Ｃ： ｆｌ、 ３０〜（１
６゜％、Ｓｉ ： １１．１０ ％ ＩＪ ”Ｆ、
Ｍｒ＋ ： ｉｌ、 ２０〜＋１．５０ ％、Ｃｒ ：
＋１．５０％以下、Ｓ ： １１００２〜１１０５０
％、Ａ＃ ： ｒｌ、 ０１〜０．１０ ％、Ｂ ：
０．０００５ Ｍｌ、０１００係、Ｔｉ ： ０．００
５〜（１１００’Ｉ＝ ｆ含ＭＬ２、ざらに必要により
Ｎｂ ： １１．００５〜１１．３００％、Ｖ：０．
Ｑ ０５〜ｏ、 ３００％、Ｐｈ ： ｏ、 ０５〜＋
１２０％の１種以上？き有し、残部がＩｒｅおよび不純
物から成るｍｒ用いて、仕上圧延！１６５０〜７５０℃
で終了し、その後１１．２〜１５℃／ｓｅｃの速さで冷
却することを′待機とする冷聞鍛造用旨炭素捧、叙材の
製造方法である。
〃λら保熱炉や徐冷カバー等？利用して優冷却し軟質化
する方法や、あるいは特開昭５８−５８２３５号公報に
記４２されているように、加熱おＬび圧延温１ｆｆｒ低
めにコントロールしてオーステナイト結晶粒の微細比？
図り、焼入性を低下させ圧を後の放耐中にフェライトお
よびノぞ一うイト変聾ｒ付なわせる方法が行なわれてい
る。しかしこれらの方法は、合金元素を多ｔに言む鋼材
で大気中に放冷した場合でも、マルテンサイトまたはベ
イナイト等の極めて硬い組織ｆｆ発生する鋼材について
は：ｇ Ｒ＃な方法であるが、フェライトおよびノに一
うイト岨懺？呈する８ ３０ Ｃ〜８６０Ｃクラスの機
械４造用−に対して硬さを大幅に低下させることは不ｏ
Ｔ能であった、 （発明が解決しょうとする問題点） 本狛明は従来軟化ｑ８鈍後冷間加ニブれていた高炭素の
接線構造用−について、軟化焼鈍を省略しても冷間加工
が可能なまでに変形抵抗が低域出来る高炭素棒線材の製
造方法を提供するものである（問題点を解決するための
手段） 本発明の要旨は、重り予で、Ｃ： ｆｌ、 ３０〜（１
６゜％、Ｓｉ ： １１．１０ ％ ＩＪ ”Ｆ、
Ｍｒ＋ ： ｉｌ、 ２０〜＋１．５０ ％、Ｃｒ ：
＋１．５０％以下、Ｓ ： １１００２〜１１０５０
％、Ａ＃ ： ｒｌ、 ０１〜０．１０ ％、Ｂ ：
０．０００５ Ｍｌ、０１００係、Ｔｉ ： ０．００
５〜（１１００’Ｉ＝ ｆ含ＭＬ２、ざらに必要により
Ｎｂ ： １１．００５〜１１．３００％、Ｖ：０．
Ｑ ０５〜ｏ、 ３００％、Ｐｈ ： ｏ、 ０５〜＋
１２０％の１種以上？き有し、残部がＩｒｅおよび不純
物から成るｍｒ用いて、仕上圧延！１６５０〜７５０℃
で終了し、その後１１．２〜１５℃／ｓｅｃの速さで冷
却することを′待機とする冷聞鍛造用旨炭素捧、叙材の
製造方法である。
（作用）
仄に本発明に使用する−の流分を定めた理由について記
述する。
述する。
ＣＶｉ王延後の棒線材の強度？高めると共に、高周波焼
入によって表面強度を高め耐疲労特注を改善する几めに
必要な元素でｆｌ、 ３０ ％未満では所蔵の強度およ
び耐疲労特注が得られない。またフェライト貨が著しく
多くなるため、本願の目的である軟質化の度合も少なく
なり、また必要性も小さい、、０吋がＩ）、 ６０係を
超えると強度が旨くなりすさ、軟化焼鈍省略が不可能と
なることからｃ言は１１、３ Ｑ〜１１．６ Ｑ ％と
した。
入によって表面強度を高め耐疲労特注を改善する几めに
必要な元素でｆｌ、 ３０ ％未満では所蔵の強度およ
び耐疲労特注が得られない。またフェライト貨が著しく
多くなるため、本願の目的である軟質化の度合も少なく
なり、また必要性も小さい、、０吋がＩ）、 ６０係を
超えると強度が旨くなりすさ、軟化焼鈍省略が不可能と
なることからｃ言は１１、３ Ｑ〜１１．６ Ｑ ％と
した。
Ｓｌはフェライト中に固溶してフェライトの強度全高め
冷ｊＮｅを低下させるので少ない方がよい。
冷ｊＮｅを低下させるので少ない方がよい。
し刀＞ｌ、Ｓｉは脱酸作用を有しており、Ａ４の脱酸を
看干補助する目的で１１．１０４ ｉ上限として添カロ
する。
看干補助する目的で１１．１０４ ｉ上限として添カロ
する。
ＭｎはＳｉと同様に冷鍛性を低下させるため少なり方が
よい６［、か１．破削注改善のために添カ□するＳが熱
間脆化テひきおこすため、これを防止するには〜ｌｎ添
７′Ｊ［１が不可欠である。これにＳｉ ｆ大幅に低絹
しているため脱酸剤としての役割をも持たせ、ｆｌ、
２ Ｑ〜０５０４に規定した。
よい６［、か１．破削注改善のために添カ□するＳが熱
間脆化テひきおこすため、これを防止するには〜ｌｎ添
７′Ｊ［１が不可欠である。これにＳｉ ｆ大幅に低絹
しているため脱酸剤としての役割をも持たせ、ｆｌ、
２ Ｑ〜０５０４に規定した。
Ｃｒｒｉ焼入ａｆ高める元素として重要な元素であるが
、一方・ぞ−ライト変態湛度全高７Ｂ化する作用があり
、その結果ラメラ間隔が粗くなり硬き全低下ζせるが、
（１，５０係？超えると強度が冒くなりすざ、変形抵抗
が増大するようになるので上限を（）５０％とした。
、一方・ぞ−ライト変態湛度全高７Ｂ化する作用があり
、その結果ラメラ間隔が粗くなり硬き全低下ζせるが、
（１，５０係？超えると強度が冒くなりすざ、変形抵抗
が増大するようになるので上限を（）５０％とした。
ＳはＭｎと結合してＭｒ＋ Ｓ ｋ形成し、冷間加工時
の変形能全低下させるため少ない方がよいので、下限は
通常の転炉で製造可能な童として０．００２チとした。
の変形能全低下させるため少ない方がよいので、下限は
通常の転炉で製造可能な童として０．００２チとした。
一方、Ｓは破削好の改善に欠かせない元素であり、破削
注改善のためには多い方が工いが、０． ０５０４ ｋ
越えると逆に変形能が著しく低下するので、８首は１１
．００２〜〔１，０５０％とした。
注改善のためには多い方が工いが、０． ０５０４ ｋ
越えると逆に変形能が著しく低下するので、８首は１１
．００２〜〔１，０５０％とした。
Ａｌは重要な脱酸剤であるほかオーステナイト結晶粒の
粗大化を防止し、変形能および靭性ｒ向上ζせる元素で
ある。このためには最低限ｆ１．０１４μ上必要であり
、またｆｌ、 ｌ Ｏチを超えるとアルミナ糸の介在物
が多くなり’ｉＡの嘴争度が悪化し、変形能および切曲
が劣化するので上限は１）１０％とした。
粗大化を防止し、変形能および靭性ｒ向上ζせる元素で
ある。このためには最低限ｆ１．０１４μ上必要であり
、またｆｌ、 ｌ Ｏチを超えるとアルミナ糸の介在物
が多くなり’ｉＡの嘴争度が悪化し、変形能および切曲
が劣化するので上限は１）１０％とした。
Ｂは後述するＴｉと組合せて添加することによって焼入
性が著しく増大し、Ｍｎ ＊ Ｃｒ咎の元素を減らすこ
とが可能となる６またＢにンま、−材の晶温度からの冷
却においてツク−ライト変態を一段と短詩１ｉｆｉ Ｖ
ｃ終了させる移注がある。しかしＢ量が１１．０００５
％未満では上記の効果が小さく、また０、 ０１００４
を超えると粗大なり化合物が粒界および粒内に析出し、
焼入性がかえって低下するほか脆化分引き起こすため、
ｏ、 ０００５〜ｏ、０１００チに駆足した。
性が著しく増大し、Ｍｎ ＊ Ｃｒ咎の元素を減らすこ
とが可能となる６またＢにンま、−材の晶温度からの冷
却においてツク−ライト変態を一段と短詩１ｉｆｉ Ｖ
ｃ終了させる移注がある。しかしＢ量が１１．０００５
％未満では上記の効果が小さく、また０、 ０１００４
を超えると粗大なり化合物が粒界および粒内に析出し、
焼入性がかえって低下するほか脆化分引き起こすため、
ｏ、 ０００５〜ｏ、０１００チに駆足した。
Ｔ１は鋼中のＮ ｆ Ｔ’ｉＮ Ｑ形で補足し、Ｂの
もっ軟質１じ機能を十分に発揮させるもので、このため
にはＮｔとの関係で最低（１，００５’Ｚ以上必要であ
り、また（）１０憾を超えるとＩ′ｌＷ＃度が悪化し靭
ヰが劣化するので、これを上限とした、 なお、四囲をさらに改善したい場合はＮｂ およびＶ
の添加が効果的であり、その量としては両元素共１１．
００５〜１１．３００４０軸囲とする。理由は、圧延過
程においてオーステナイトの再結晶温度を旨めることＫ
より、変態後のフェライトおよびパーライト粒を畝細化
し、靭性を改善する友めである。
もっ軟質１じ機能を十分に発揮させるもので、このため
にはＮｔとの関係で最低（１，００５’Ｚ以上必要であ
り、また（）１０憾を超えるとＩ′ｌＷ＃度が悪化し靭
ヰが劣化するので、これを上限とした、 なお、四囲をさらに改善したい場合はＮｂ およびＶ
の添加が効果的であり、その量としては両元素共１１．
００５〜１１．３００４０軸囲とする。理由は、圧延過
程においてオーステナイトの再結晶温度を旨めることＫ
より、変態後のフェライトおよびパーライト粒を畝細化
し、靭性を改善する友めである。
また、高速＃Ｊ鋼工具等のように切削性の要求材ＶＣ対
してはＰｈを１１．０５〜０．２０％の範囲で添加する
が、これにより切り屑破壊件全改良し、切削工具寿命？
延長する大きな効果がある、次に仕上圧延温健に６５０
〜７５０″ＣＶｃ規定した理由について以下に述べる。
してはＰｈを１１．０５〜０．２０％の範囲で添加する
が、これにより切り屑破壊件全改良し、切削工具寿命？
延長する大きな効果がある、次に仕上圧延温健に６５０
〜７５０″ＣＶｃ規定した理由について以下に述べる。
前述の酸分要件を満たす鋼は、７５０１：を超えて仕上
ＥＥ廷を行ない、その後火気中で放冷しても比較的柔ら
かいフェライトおよびノｅ−ライト組絨が得られる鋼種
である。
ＥＥ廷を行ない、その後火気中で放冷しても比較的柔ら
かいフェライトおよびノｅ−ライト組絨が得られる鋼種
である。
しかしこの場合には変形抵抗が筐だ高く、圧延材をその
まま冷間鍛造することは出来ない。これに対し７５０′
Ｃ以下で仕上圧延を行なうことによって、Ｂによるパー
ライト変態の高温化が強化されノぞ−ライトがより軟質
化するほか、／′？−ライト変態前のフェライトの析出
も促進され７工ライト分嘉が増大する。このため変形抵
抗が著しく低下し、圧延材をそのまま冷間鍛造すること
が出来る番を見い出した。この新矧見に基づいて仕上圧
延＠度は７５０℃以下に制限した。また仕上王延温ｆを
６５０℃未満の低い温度で行なった場合には、圧延時の
加工歪が残留し、変形抵抗が増加するため下限＠度は６
５０℃とじ九、 ざらに圧延後の冷却速度の下限を０．２℃／ｓｅｃとし
たのは、これ以下の緩冷却によってもざほど大きな軟質
効果が期特出米ないためであり、また上限冷速は、前述
の成分要件を満たす鋼を用いて前述の仕上圧延＠度で圧
延を行なえば特別な徐冷を行なわすとも軟質材が得られ
るため、１０ＩａＩφ材の空冷に相当する冷速として１
．５℃７ｓｅｃとした。
まま冷間鍛造することは出来ない。これに対し７５０′
Ｃ以下で仕上圧延を行なうことによって、Ｂによるパー
ライト変態の高温化が強化されノぞ−ライトがより軟質
化するほか、／′？−ライト変態前のフェライトの析出
も促進され７工ライト分嘉が増大する。このため変形抵
抗が著しく低下し、圧延材をそのまま冷間鍛造すること
が出来る番を見い出した。この新矧見に基づいて仕上圧
延＠度は７５０℃以下に制限した。また仕上王延温ｆを
６５０℃未満の低い温度で行なった場合には、圧延時の
加工歪が残留し、変形抵抗が増加するため下限＠度は６
５０℃とじ九、 ざらに圧延後の冷却速度の下限を０．２℃／ｓｅｃとし
たのは、これ以下の緩冷却によってもざほど大きな軟質
効果が期特出米ないためであり、また上限冷速は、前述
の成分要件を満たす鋼を用いて前述の仕上圧延＠度で圧
延を行なえば特別な徐冷を行なわすとも軟質材が得られ
るため、１０ＩａＩφ材の空冷に相当する冷速として１
．５℃７ｓｅｃとした。
（実施例）
次に実施例について述べる。
第１表は供試材の化学絹底を示す、
供試材としてＣｔが１１４５％、ｒｌ、 ４９ ％およ
び（１５５チの鋼（ａ、 、ｃｍ）の他に、比較材と
して機械構造用炭素鋼８３５Ｃ（ｄ鋼）、８４０ＣＩＰ
’Ａ４）ｂよび５４８Ｃ（ｆｌ＃１に適合する化学ｉ分
の１２０φ・ビレ・ノド？用いた。
び（１５５チの鋼（ａ、 、ｃｍ）の他に、比較材と
して機械構造用炭素鋼８３５Ｃ（ｄ鋼）、８４０ＣＩＰ
’Ａ４）ｂよび５４８Ｃ（ｆｌ＃１に適合する化学ｉ分
の１２０φ・ビレ・ノド？用いた。
また第２表ＶＣｌ２０φビレツトのり口熱温Ｉｌｌ’お
よび仕上圧延幌畦を示す。
よび仕上圧延幌畦を示す。
第 ２ 表
各−共、加熱偏度は１０７５℃および９５５℃に調整し
、仕上圧延温間はＡ法（９２５℃）およびＢ法（７４０
℃）の２水準で行ない、３０咽の丸棒＠に王蝋した。仕
上圧延後の冷却１は各索具いずれも（）、９℃／ ｓｅ
ｃの速さで冷却した。
、仕上圧延温間はＡ法（９２５℃）およびＢ法（７４０
℃）の２水準で行ない、３０咽の丸棒＠に王蝋した。仕
上圧延後の冷却１は各索具いずれも（）、９℃／ ｓｅ
ｃの速さで冷却した。
次にこのようにして製造した圧延材の冷間鍛造性を調介
する几め、引張強度および圧縮時の変形抵抗の試験２行
なった。引張試顔［はＪ ［８４号試験片を、また変形
抵抗試験にｔｄ ８ ｍａ （直径）×１２（高さ）の
試験片をそれぞれ棒鋼の１／２Ｒ（Ｒ：半径）部から採
取し試験に供した６第３衣に機械試Ｉ瑛結果？示す。
する几め、引張強度および圧縮時の変形抵抗の試験２行
なった。引張試顔［はＪ ［８４号試験片を、また変形
抵抗試験にｔｄ ８ ｍａ （直径）×１２（高さ）の
試験片をそれぞれ棒鋼の１／２Ｒ（Ｒ：半径）部から採
取し試験に供した６第３衣に機械試Ｉ瑛結果？示す。
第 ３ 衣
本発明の灰分要件？／満すＭを用いて、従来水準の仕上
ｍｌ！ｔ：（９２ｓ℃）で圧延を終了した場合の相当ｍ
ｉｌ １．５における＋１４５ Ｃ声＋ａ’ＡＩ 。
ｍｌ！ｔ：（９２ｓ℃）で圧延を終了した場合の相当ｍ
ｉｌ １．５における＋１４５ Ｃ声＋ａ’ＡＩ 。
０． ４９ Ｃ％４ （ｂ ＠）および０．５５ Ｃ’
３１４ （ｃ鋼）の変ノに抵抗は、それぞれ１０ｚ５ｋ
ｇｆ／−１１０６゜５ｋｇｆ／−および１１１．３ ｋ
ｇｆ／−である。これに対してＢ法により、仕上圧延を
７５０℃以下の低温度で行なった場合の変形抵抗は、そ
れぞれ９３．７ｋｇｆ／−１９ｆｉ、 ４ ｋｇｆ／−
および９９．６ ｋｇｆ／−となり、引張強肚の低下と
あいまって著しく低下し、冷間鍛造が可能な値（１００
ｋｇ「／−以下）ＶＣ到達Ｌ４．．１ 一方比較材の場合は、ＣＩＴＦの低い５３５Ｃ’Ａ（ｄ
鉋）では、従来の・博造方法によってもｆ形抵仇は９
ｆｌ、 ８ ｋｇｆ／−程度であり冷１ｔＪ１鍛造が可
能である。しかし８４０ Ｃ”ｉＡ （１！憎）お工ひ
５４８Ｃ（ｆ鋼）では、Ａ法によって７４０℃で王ダ広
？終了しても変形抵抗は１００ ｋｇｆ／−以上であり
、冷間鍛造が出来る程度までには低下しな〃≧つた。
３１４ （ｃ鋼）の変ノに抵抗は、それぞれ１０ｚ５ｋ
ｇｆ／−１１０６゜５ｋｇｆ／−および１１１．３ ｋ
ｇｆ／−である。これに対してＢ法により、仕上圧延を
７５０℃以下の低温度で行なった場合の変形抵抗は、そ
れぞれ９３．７ｋｇｆ／−１９ｆｉ、 ４ ｋｇｆ／−
および９９．６ ｋｇｆ／−となり、引張強肚の低下と
あいまって著しく低下し、冷間鍛造が可能な値（１００
ｋｇ「／−以下）ＶＣ到達Ｌ４．．１ 一方比較材の場合は、ＣＩＴＦの低い５３５Ｃ’Ａ（ｄ
鉋）では、従来の・博造方法によってもｆ形抵仇は９
ｆｌ、 ８ ｋｇｆ／−程度であり冷１ｔＪ１鍛造が可
能である。しかし８４０ Ｃ”ｉＡ （１！憎）お工ひ
５４８Ｃ（ｆ鋼）では、Ａ法によって７４０℃で王ダ広
？終了しても変形抵抗は１００ ｋｇｆ／−以上であり
、冷間鍛造が出来る程度までには低下しな〃≧つた。
またｇ（１図は、ｂ−およびｆ鋼について、それぞれＡ
法およびＢ法で製造した圧延材のミクロ組上織を示す。
法およびＢ法で製造した圧延材のミクロ組上織を示す。
ｂ＃Ｉお工ひｆ索具仕上湛朋が低い程、フェライトおよ
び）ξ−ライト粒はともに細粒化されているが、フェラ
イト分率はｂ鋼の方がはるかに高く、ま′ｆｃパーライ
トのラメラ−間隔も大きい。
び）ξ−ライト粒はともに細粒化されているが、フェラ
イト分率はｂ鋼の方がはるかに高く、ま′ｆｃパーライ
トのラメラ−間隔も大きい。
これが本発明鋼の変形抵抗および引張強度が著しく低下
する理由である。
する理由である。
なお、フェライト分率は光学顕微鏡機能？備えた１ＩＩ
Ｉｌｌ像解析装置Ｉ！（面品名二日本レギュレータ株式
会社製のＬ（ＪＺｇＸ５００ ＞で、ノソーライト組織
と混在しているフェライト組織の占７Ｋｔ ？１ｒ（Ｑ
Ｂ定し表わす。
Ｉｌｌ像解析装置Ｉ！（面品名二日本レギュレータ株式
会社製のＬ（ＪＺｇＸ５００ ＞で、ノソーライト組織
と混在しているフェライト組織の占７Ｋｔ ？１ｒ（Ｑ
Ｂ定し表わす。
（発明の効果）
以上のように不発明は、従来性なわれていた軟イヒ・焼
鈍を省略しても冷間加工が出来る高炭素棒線材の・捜漬
方法全提供するもので、経済的効果の大きい発明である
。
鈍を省略しても冷間加工が出来る高炭素棒線材の・捜漬
方法全提供するもので、経済的効果の大きい発明である
。
革１図は仕上圧姑温度？変えた場合の本発明の成分要件
？調たす’Ａ （ｂ Ｎ ）および比較Δ（ｆ−）のミ
クロ組織を示す顕微鏡組織写真である。
？調たす’Ａ （ｂ Ｎ ）および比較Δ（ｆ−）のミ
クロ組織を示す顕微鏡組織写真である。
Claims (1)
- （１）重量％で、 Ｃ：０．３０〜０．６０％、 Ｓｉ：０．１０％以下、 Ｍｎ：０．２０〜０．５０％、 Ｃｒ：０．５０％以下、 Ｓ：０．００２〜０．０５０％、 Ａｌ：０．０１〜０．１０％、 Ｂ：０．０００５〜０．０１００％、 Ｔｉ：０．００５〜０．１００％ を含有し、さらに必要により Ｎｂ：０．００５〜０．３００％、 Ｖ：０．００５〜０．３００％、 Ｐｂ：０．０５〜０．２０％ の１種以上を含有し、残部がＦｅおよび不純物から成る
鋼を用いて、仕上圧延を６５０〜７５０℃で終了し、そ
の後０．２〜１．５℃／ｓｅｃの速さで冷却することを
特徴とする冷間鍛造用高炭素棒線材の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3499086A JPS62196327A (ja) | 1986-02-21 | 1986-02-21 | 冷間鍛造用高炭素棒線材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3499086A JPS62196327A (ja) | 1986-02-21 | 1986-02-21 | 冷間鍛造用高炭素棒線材の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62196327A true JPS62196327A (ja) | 1987-08-29 |
| JPH0526850B2 JPH0526850B2 (ja) | 1993-04-19 |
Family
ID=12429581
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3499086A Granted JPS62196327A (ja) | 1986-02-21 | 1986-02-21 | 冷間鍛造用高炭素棒線材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62196327A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02129341A (ja) * | 1988-11-09 | 1990-05-17 | Kawasaki Steel Corp | 冷間鍛造性及び高周波焼入性に優れた機械構造用炭素鋼 |
| JPH02145744A (ja) * | 1988-11-29 | 1990-06-05 | Kawasaki Steel Corp | 冷間鍛造性及び高周波焼入れ性に優れた機械構造用炭素鋼 |
| JPH02145745A (ja) * | 1988-11-28 | 1990-06-05 | Daido Steel Co Ltd | 冷間鍛造用鋼 |
| JPH02179841A (ja) * | 1988-12-29 | 1990-07-12 | Aichi Steel Works Ltd | 高周波焼入用非調質鋼およびその製造方法 |
| US6203630B1 (en) | 1999-07-13 | 2001-03-20 | Daido Tokushuko Kabushiki Kaisha | Steel for induction quenching and machinery structural parts using the same |
| US6419761B1 (en) | 1998-03-04 | 2002-07-16 | Nippon Steel Corporation | Steels for cold forging and process for producing the same |
-
1986
- 1986-02-21 JP JP3499086A patent/JPS62196327A/ja active Granted
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02129341A (ja) * | 1988-11-09 | 1990-05-17 | Kawasaki Steel Corp | 冷間鍛造性及び高周波焼入性に優れた機械構造用炭素鋼 |
| JPH02145745A (ja) * | 1988-11-28 | 1990-06-05 | Daido Steel Co Ltd | 冷間鍛造用鋼 |
| JPH02145744A (ja) * | 1988-11-29 | 1990-06-05 | Kawasaki Steel Corp | 冷間鍛造性及び高周波焼入れ性に優れた機械構造用炭素鋼 |
| JPH02179841A (ja) * | 1988-12-29 | 1990-07-12 | Aichi Steel Works Ltd | 高周波焼入用非調質鋼およびその製造方法 |
| US6419761B1 (en) | 1998-03-04 | 2002-07-16 | Nippon Steel Corporation | Steels for cold forging and process for producing the same |
| US6203630B1 (en) | 1999-07-13 | 2001-03-20 | Daido Tokushuko Kabushiki Kaisha | Steel for induction quenching and machinery structural parts using the same |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0526850B2 (ja) | 1993-04-19 |
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