JP2774808B2 - 高強度ばねの製造方法 - Google Patents
高強度ばねの製造方法Info
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- JP2774808B2 JP2774808B2 JP1034426A JP3442689A JP2774808B2 JP 2774808 B2 JP2774808 B2 JP 2774808B2 JP 1034426 A JP1034426 A JP 1034426A JP 3442689 A JP3442689 A JP 3442689A JP 2774808 B2 JP2774808 B2 JP 2774808B2
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Description
【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は、例えば自動車の懸架用板ばねや巻ばね，ト
ーションバー等の各種ばね、あるいはばねに類似した部
材に利用される高強度ばねの製造方法に関する。
ーションバー等の各種ばね、あるいはばねに類似した部
材に利用される高強度ばねの製造方法に関する。
［従来の技術］ ばねの高強度化を図るための手段として、従来、焼戻
し硬さを上げて材料そのものの強度を上げる方法や、曲
げ応力を付与した状態でテンション側にショットピーニ
ングを行なうストレスピーニングによって圧力残留応力
を増加させて疲労強度を向上させる方法、あるいはセッ
チング時の応力を増加させて耐へたり性を向上させる方
法などが行なわれている。ところが、例えばSUP9の場
合、ビッカース硬さがHv516以上になると、延性に乏し
いためにストレスピーニング時の初期応力やセッチング
時の応力を高くした場合に折損することがある。
し硬さを上げて材料そのものの強度を上げる方法や、曲
げ応力を付与した状態でテンション側にショットピーニ
ングを行なうストレスピーニングによって圧力残留応力
を増加させて疲労強度を向上させる方法、あるいはセッ
チング時の応力を増加させて耐へたり性を向上させる方
法などが行なわれている。ところが、例えばSUP9の場
合、ビッカース硬さがHv516以上になると、延性に乏し
いためにストレスピーニング時の初期応力やセッチング
時の応力を高くした場合に折損することがある。
一方、延性の低下をある程度防ぐ手段としてモディフ
ァイド・オースフォーミング（修正オースフォーミン
グ）なる加工熱処理が知られている。修正オースフォー
ミングは、第７図に示されたヒートパターンのように、
素材をオーステナイト化温度まで加熱するとともに、安
定オーステナイト域では圧延等の加工を行ない、その後
に直ちに焼入れを行なうことにより、残留オーステナイ
トとマルテンサイトが混在した組織を得るようにしてい
る。
ァイド・オースフォーミング（修正オースフォーミン
グ）なる加工熱処理が知られている。修正オースフォー
ミングは、第７図に示されたヒートパターンのように、
素材をオーステナイト化温度まで加熱するとともに、安
定オーステナイト域では圧延等の加工を行ない、その後
に直ちに焼入れを行なうことにより、残留オーステナイ
トとマルテンサイトが混在した組織を得るようにしてい
る。
［発明が解決しようとする課題］ 前述した修正オースフォーミングによって得られる組
織は、結晶粒が微細化するため延性をあまり低下させる
ことなく強度を向上させることができるが、ベースとな
る組織が焼戻しマルテンサイトであるため延性に限界が
ある。このため、SUP9の場合、修正オースフォーミング
によってストレスピーニングやセッチング時の折損限界
硬さをHv550程度まで向上できるが、これ以上の高硬さ
になるとやはり折損するようになる。このため、Nb,Vの
再結晶抑制元素やMo等の強化元素を添加することにより
折損限界硬さを向上させる対策がとられている。こうし
て、現在のところHv580程度まで限界が向上したが、こ
れ以上の硬さでは折損してしまう。
織は、結晶粒が微細化するため延性をあまり低下させる
ことなく強度を向上させることができるが、ベースとな
る組織が焼戻しマルテンサイトであるため延性に限界が
ある。このため、SUP9の場合、修正オースフォーミング
によってストレスピーニングやセッチング時の折損限界
硬さをHv550程度まで向上できるが、これ以上の高硬さ
になるとやはり折損するようになる。このため、Nb,Vの
再結晶抑制元素やMo等の強化元素を添加することにより
折損限界硬さを向上させる対策がとられている。こうし
て、現在のところHv580程度まで限界が向上したが、こ
れ以上の硬さでは折損してしまう。
また、修正オースフォーミングは素材が高温の安定オ
ーステナイト域にあるうちに全ての加工を終了しなけれ
ばならないため加工時間の制約が大きく、場合によって
は加工終了時点で素材温度がかなり低下してしまい、焼
入れが不足することがある。そうかといって、素材の一
部を再加熱すれば、せっかくのオースフォーミング効果
が大きく減ぜられてしまう。
ーステナイト域にあるうちに全ての加工を終了しなけれ
ばならないため加工時間の制約が大きく、場合によって
は加工終了時点で素材温度がかなり低下してしまい、焼
入れが不足することがある。そうかといって、素材の一
部を再加熱すれば、せっかくのオースフォーミング効果
が大きく減ぜられてしまう。
また従来のオースフォーミングと修正オースフォーミ
ングは、いずれも焼戻しを行なわなければ所望硬さに調
質することが困難であった。
ングは、いずれも焼戻しを行なわなければ所望硬さに調
質することが困難であった。
従って本発明の目的は、ストレスピーニングやセッチ
ング時に折損することがないように延性に富んだ高硬さ
のばねが得られるとともに大きな圧縮残留応力を付与で
き、しかも所望のばね形状への成形加工が容易であり、
しかも焼戻し工程を経ることなく所望の硬さに調質でき
るような高強度ばねの製造方法を提供することにある。
ング時に折損することがないように延性に富んだ高硬さ
のばねが得られるとともに大きな圧縮残留応力を付与で
き、しかも所望のばね形状への成形加工が容易であり、
しかも焼戻し工程を経ることなく所望の硬さに調質でき
るような高強度ばねの製造方法を提供することにある。
［課題を解決するための手段］ 上記目的を果たすために本発明者が開発した高強度ば
ねの製造方法は、鋼製素材をオーステナイト化温度まで
加熱する工程と、オーステナイト温度域あるいは過冷オ
ーステナイト域で上記素材の断面積を減少させる第一次
塑性加工（圧延やドローイング等）を行なう工程と、上
記第一次塑性加工後の素材を過冷オーステナイト温度に
保持することによってベイナイト変態を生じさせかつ一
部に残留オーステナイトを残すとともに所定のばね形状
への成形（板ばねの場合は目玉成形やキャンバ加工等）
を行なう第二次塑性加工工程と、上記第二次塑性加工工
程の後にショットピーニングを行なうことによって表層
部の残留オーステナイトをマルテンサイト化させる工程
とを具備したことを特徴とする。
ねの製造方法は、鋼製素材をオーステナイト化温度まで
加熱する工程と、オーステナイト温度域あるいは過冷オ
ーステナイト域で上記素材の断面積を減少させる第一次
塑性加工（圧延やドローイング等）を行なう工程と、上
記第一次塑性加工後の素材を過冷オーステナイト温度に
保持することによってベイナイト変態を生じさせかつ一
部に残留オーステナイトを残すとともに所定のばね形状
への成形（板ばねの場合は目玉成形やキャンバ加工等）
を行なう第二次塑性加工工程と、上記第二次塑性加工工
程の後にショットピーニングを行なうことによって表層
部の残留オーステナイトをマルテンサイト化させる工程
とを具備したことを特徴とする。
ここで過冷オーステナイト温度とは、以下に述べるよ
うに平衡状態図における過冷オーステナイト域を意味し
ている。周知のように過冷とは、材料を急冷したとき、
変態温度が過ぎても変態現象がみられず、高温での液体
または固溶体状態が維持される現象を言う。すなわち融
体または固溶体が、凝固温度または溶解度線下にも冷却
されても拡散現象などが過渡的現象であるため時間的ず
れを生じることを言う。ばね鋼の一例の場合、平衡状態
図からみると約760℃以下からフェライトが生じはじ
め、740℃以下ではフェライトとセメンタイトの共存域
となるが、オーステナイト状態から冷却する場合、臨界
冷却温度以上の急速な冷却速度で冷却すると、冷却前の
オーステナイト状態がある程度の時間保持される。この
状態を平衡状態図上のオーステナイトと区別して過冷オ
ーステナイト状態（準安定オーステナイト状態）と呼
び、そのような状態を生じる温度が過冷オーステナイト
温度域である。またこの明細書で第一次塑性加工とは、
圧延やドローイングのように材料の断面積を減少させる
中間加工を言い、第二次塑性加工とは、板ばねの場合は
目玉部の成形やキャンバ付与、コイルばねの場合はコイ
リング加工といった製品形状への加工を言う。
うに平衡状態図における過冷オーステナイト域を意味し
ている。周知のように過冷とは、材料を急冷したとき、
変態温度が過ぎても変態現象がみられず、高温での液体
または固溶体状態が維持される現象を言う。すなわち融
体または固溶体が、凝固温度または溶解度線下にも冷却
されても拡散現象などが過渡的現象であるため時間的ず
れを生じることを言う。ばね鋼の一例の場合、平衡状態
図からみると約760℃以下からフェライトが生じはじ
め、740℃以下ではフェライトとセメンタイトの共存域
となるが、オーステナイト状態から冷却する場合、臨界
冷却温度以上の急速な冷却速度で冷却すると、冷却前の
オーステナイト状態がある程度の時間保持される。この
状態を平衡状態図上のオーステナイトと区別して過冷オ
ーステナイト状態（準安定オーステナイト状態）と呼
び、そのような状態を生じる温度が過冷オーステナイト
温度域である。またこの明細書で第一次塑性加工とは、
圧延やドローイングのように材料の断面積を減少させる
中間加工を言い、第二次塑性加工とは、板ばねの場合は
目玉部の成形やキャンバ付与、コイルばねの場合はコイ
リング加工といった製品形状への加工を言う。
［作用］ 安定オーステナイト域あるいは過冷オーステナイト域
で圧延等の第一次塑性加工が行なわれることによって加
工硬化した素材は、過冷オーステナイト温度域で一定時
間保持されることによってベイナイトに変態するととも
に残留オーステナイトが残る。ベイナイトと残留オース
テナイトが混在した組織は、ベイナイトのみの組織に比
べて延性が大きいため、目玉部の成形やキャンバの付与
あるいはコイリング加工等の第二次塑性加工を比較的容
易に行なうことができ、しかも等温保持中に上記の第二
次塑性加工を行なえばよいから、加工時間の制約が少な
い。その後に急冷されることによって焼入れが行なわれ
た組織に、ショットピーニングが実施されることによっ
て、表層部の残留オーステナイトがマルテンサイトに変
化し、硬さが向上するとともに充分な圧縮残留応力が付
与される。
で圧延等の第一次塑性加工が行なわれることによって加
工硬化した素材は、過冷オーステナイト温度域で一定時
間保持されることによってベイナイトに変態するととも
に残留オーステナイトが残る。ベイナイトと残留オース
テナイトが混在した組織は、ベイナイトのみの組織に比
べて延性が大きいため、目玉部の成形やキャンバの付与
あるいはコイリング加工等の第二次塑性加工を比較的容
易に行なうことができ、しかも等温保持中に上記の第二
次塑性加工を行なえばよいから、加工時間の制約が少な
い。その後に急冷されることによって焼入れが行なわれ
た組織に、ショットピーニングが実施されることによっ
て、表層部の残留オーステナイトがマルテンサイトに変
化し、硬さが向上するとともに充分な圧縮残留応力が付
与される。
［実施例］ 以下に本発明の一実施例について、第１図の工程説明
図あるいは第２図の温度履歴図等を参照して説明する。
本実施例は、いわゆるロングテーパ板ばねを製造する場
合である。この種の板ばねは、センター部の板厚が最も
厚く、板端の目玉部に向かって板厚が漸減する。
図あるいは第２図の温度履歴図等を参照して説明する。
本実施例は、いわゆるロングテーパ板ばねを製造する場
合である。この種の板ばねは、センター部の板厚が最も
厚く、板端の目玉部に向かって板厚が漸減する。
まず、ばね鋼（SUP9＋0.20V＋0.25Mo）からなる素材
を850℃ないし1000℃のオーステナイト化温度まで加熱
する。そして圧延ロールを用いることにより、第３図に
模式的に示されているようなテーパ形状に成形する。こ
の塑性加工すなわち断面積を減少させる第一次塑性加工
は、加工率が50％を越えないようにして行なう。センタ
ー部の加工率は約20％である。ここでいう加工率とは、
圧延前の素材の厚さをt0,圧延による減少厚をt1とした
場合に、t1/t0×100で表わされる値である。
を850℃ないし1000℃のオーステナイト化温度まで加熱
する。そして圧延ロールを用いることにより、第３図に
模式的に示されているようなテーパ形状に成形する。こ
の塑性加工すなわち断面積を減少させる第一次塑性加工
は、加工率が50％を越えないようにして行なう。センタ
ー部の加工率は約20％である。ここでいう加工率とは、
圧延前の素材の厚さをt0,圧延による減少厚をt1とした
場合に、t1/t0×100で表わされる値である。
上記工程で圧延された組織は加工硬化を生じ、後に行
なわれる冷却によって残留オーステナイトを生じさせる
ことができるようになる。第４図に示されるように、加
工率が大きいほど残留オーステナイトの発生量が多くな
ることが知られているが、第５図に示されるように加工
率40〜50％付近に耐久回数の最大値があり、加工率が50
％を越えるあたりから耐久回数の減少が認められるとと
もに残留オーステナイトが急増する傾向となるため、加
工率は最大でも50％までとする。第３図に示されている
テーパ板ばね用素材11の場合、目玉部12の付根近傍にお
ける加工率が最大になるから、この箇所の加工率が50％
を越えないように圧延ロールの圧下量を制御する。そし
て圧延後にセンタ孔等の孔あけ加工を行なう。以上の一
連の加工は素材が700℃以下に下がらないうちに完了さ
せる。
なわれる冷却によって残留オーステナイトを生じさせる
ことができるようになる。第４図に示されるように、加
工率が大きいほど残留オーステナイトの発生量が多くな
ることが知られているが、第５図に示されるように加工
率40〜50％付近に耐久回数の最大値があり、加工率が50
％を越えるあたりから耐久回数の減少が認められるとと
もに残留オーステナイトが急増する傾向となるため、加
工率は最大でも50％までとする。第３図に示されている
テーパ板ばね用素材11の場合、目玉部12の付根近傍にお
ける加工率が最大になるから、この箇所の加工率が50％
を越えないように圧延ロールの圧下量を制御する。そし
て圧延後にセンタ孔等の孔あけ加工を行なう。以上の一
連の加工は素材が700℃以下に下がらないうちに完了さ
せる。
上記圧延工程が終了したのちに、素材を350℃ないし5
00℃の過冷オーステナイト温度まで急冷させるととも
に、過冷オーステナイト域に等温保持する。等温保持の
手段としては、上記温度に保持された炉を使用する以外
に、例えばソルトバスに浸漬する方法も採用できる。こ
の等温保持工程において、素材の組織がベイナイト変態
を生じるとともに、一定の含有率で残留オーステナイト
が残る。なお、上記冷却過程で素材温度が一時的に350
℃以下に下がってしまうと、組織中に微量ながらマルテ
ンサイトを生じるが、その量は僅かであるため特に問題
にはならない。この等温保持工程においてベイナイト変
態時の温度と保持時間等を調節することにより、マルテ
ンサイトと残留オーステナイトの量を加減することがで
きるとともに、焼戻しを行なわずしてHv410ないしHv650
の範囲で任意硬さの調質が行なえる。
00℃の過冷オーステナイト温度まで急冷させるととも
に、過冷オーステナイト域に等温保持する。等温保持の
手段としては、上記温度に保持された炉を使用する以外
に、例えばソルトバスに浸漬する方法も採用できる。こ
の等温保持工程において、素材の組織がベイナイト変態
を生じるとともに、一定の含有率で残留オーステナイト
が残る。なお、上記冷却過程で素材温度が一時的に350
℃以下に下がってしまうと、組織中に微量ながらマルテ
ンサイトを生じるが、その量は僅かであるため特に問題
にはならない。この等温保持工程においてベイナイト変
態時の温度と保持時間等を調節することにより、マルテ
ンサイトと残留オーステナイトの量を加減することがで
きるとともに、焼戻しを行なわずしてHv410ないしHv650
の範囲で任意硬さの調質が行なえる。
上記の等温保持工程において、ベイナイトへの変態中
あるいはベイナイト変態が終了した後に、目玉部の巻回
成形やキャンバ付与等の成形加工すなわち所定のばね形
状に曲げる第二次塑性加工が行なわれ、所定の製品形状
に仕上げられる。第６図にSUP6の場合を示したように、
ベイナイトと残留オーステナイトからなる組織は、ベイ
ナイトのみの組織に比較して、強度が同一であれば均一
伸びが大きくなり、延性が大幅に向上する。従って目玉
の巻回成形のような強加工にも充分耐える。
あるいはベイナイト変態が終了した後に、目玉部の巻回
成形やキャンバ付与等の成形加工すなわち所定のばね形
状に曲げる第二次塑性加工が行なわれ、所定の製品形状
に仕上げられる。第６図にSUP6の場合を示したように、
ベイナイトと残留オーステナイトからなる組織は、ベイ
ナイトのみの組織に比較して、強度が同一であれば均一
伸びが大きくなり、延性が大幅に向上する。従って目玉
の巻回成形のような強加工にも充分耐える。
以上の成形加工が終了したのち、急冷することによっ
て組織を凍結させる。そして急冷後のばねにショットピ
ーニングを行なうことによって耐へたり性を向上させ
る。ショットピーニングによって表層部の残留オーステ
ナイトがマルテンサイトに加工変態して膨張することに
より、ばね表層部の硬さがベイナイトよりも上昇すると
ともに圧縮残留応力が生じるため、耐疲労性にとって好
ましい硬さ分布が得られる。なお、ショットピーニング
前に残留オーステナイトが40％以上残っていると、ショ
ットピーニングを行なっても残留オーステナイトの一部
がマルテンサイトに変態せずにオーステナイトのまま残
る。最終製品にオーステナイトが残っていると耐へたり
性の低下をもたらすため、ショットピーニング前の残留
オーステナイト量が40％を越えないように調整を行な
う。
て組織を凍結させる。そして急冷後のばねにショットピ
ーニングを行なうことによって耐へたり性を向上させ
る。ショットピーニングによって表層部の残留オーステ
ナイトがマルテンサイトに加工変態して膨張することに
より、ばね表層部の硬さがベイナイトよりも上昇すると
ともに圧縮残留応力が生じるため、耐疲労性にとって好
ましい硬さ分布が得られる。なお、ショットピーニング
前に残留オーステナイトが40％以上残っていると、ショ
ットピーニングを行なっても残留オーステナイトの一部
がマルテンサイトに変態せずにオーステナイトのまま残
る。最終製品にオーステナイトが残っていると耐へたり
性の低下をもたらすため、ショットピーニング前の残留
オーステナイト量が40％を越えないように調整を行な
う。
なお、ショットピーニング後に必要に応じてセッチン
グ工程および塗装工程等を経て製品となる。従来Hv516
〜650を高硬さ板ばねは、ストレスピーニング時やセッ
チング時に破損することがあったが、本実施例方法によ
って高強度化されたばねは、破損を全く生じることなく
ストレスピーニングとセッチングを行なうことができ
た。
グ工程および塗装工程等を経て製品となる。従来Hv516
〜650を高硬さ板ばねは、ストレスピーニング時やセッ
チング時に破損することがあったが、本実施例方法によ
って高強度化されたばねは、破損を全く生じることなく
ストレスピーニングとセッチングを行なうことができ
た。
前述した実施例ては素材の圧延を安定オーステナイト
域で行なっているが、本発明は圧延等の塑性加工を過冷
オーステナイト域で行なってもほぼ同等の効果が得られ
る。また本発明は板ばねに限らず、例えばコイルばね等
の線ばねにも適用できる。線ばねの場合にはダイス等の
治具を用いて、安定オーステナイト域あるいは過冷オー
ステナイト域でドローイング等の塑性減面加工を行な
う。トーションバーのように外径の太いばねの場合に
は、スェージングマシン等によって減面加工してもよ
い。
域で行なっているが、本発明は圧延等の塑性加工を過冷
オーステナイト域で行なってもほぼ同等の効果が得られ
る。また本発明は板ばねに限らず、例えばコイルばね等
の線ばねにも適用できる。線ばねの場合にはダイス等の
治具を用いて、安定オーステナイト域あるいは過冷オー
ステナイト域でドローイング等の塑性減面加工を行な
う。トーションバーのように外径の太いばねの場合に
は、スェージングマシン等によって減面加工してもよ
い。
［発明の効果］ 本発明方法によって製造された高強度ばねは、ベイナ
イトがベースになっており、延性が大きいため、ストレ
スピーニングやセッチング等を大きな応力のもとで行な
っても折損することがない。また、ベイナイトに変態す
る時の温度と保持時間を調整することにより、焼入れ状
態のままで調質が行なえ、焼戻しをせずにそのまま製品
として使用できるから、熱処理工程の簡略化が図れる。
また、延性のある大きなベイナイト＋微量マルテンサイ
ト＋残量オーステナイトの組織下で、目玉部の巻回成形
やキャンバ付与等の加工を、加工時間に余裕のある等温
保持中に行なえるから成形が容易であり、再加熱の必要
もない。そしてショットピーニングによる残留オーステ
ナイトのマルテンサイト化によって、耐疲労性と耐へた
り性にとって好ましい圧縮残留応力分布と硬さ分布が得
られる。
イトがベースになっており、延性が大きいため、ストレ
スピーニングやセッチング等を大きな応力のもとで行な
っても折損することがない。また、ベイナイトに変態す
る時の温度と保持時間を調整することにより、焼入れ状
態のままで調質が行なえ、焼戻しをせずにそのまま製品
として使用できるから、熱処理工程の簡略化が図れる。
また、延性のある大きなベイナイト＋微量マルテンサイ
ト＋残量オーステナイトの組織下で、目玉部の巻回成形
やキャンバ付与等の加工を、加工時間に余裕のある等温
保持中に行なえるから成形が容易であり、再加熱の必要
もない。そしてショットピーニングによる残留オーステ
ナイトのマルテンサイト化によって、耐疲労性と耐へた
り性にとって好ましい圧縮残留応力分布と硬さ分布が得
られる。
第１図は本発明の一実施例を示す工程説明図、第２図は
第１図に示された実施例の温度履歴図、第３図は圧延後
の形状を示す側面図、第４図は加工率と残留オーステナ
イト量との関係を示す図、第５図は加工率と耐久性との
関係を示す図、第６図は残留オーステナイトを含有する
ベイナイトの強度−延性バランスを示す図、第７図は従
来の修正オースフォーミングの温度履歴を示す図であ
る。
第１図に示された実施例の温度履歴図、第３図は圧延後
の形状を示す側面図、第４図は加工率と残留オーステナ
イト量との関係を示す図、第５図は加工率と耐久性との
関係を示す図、第６図は残留オーステナイトを含有する
ベイナイトの強度−延性バランスを示す図、第７図は従
来の修正オースフォーミングの温度履歴を示す図であ
る。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) C21D 9/00 - 9/44,9/50 C21D 7/00 - 8/10 B21D 11/00 B21F 35/00
Claims (2)
- 【請求項１】鋼製素材をオーステナイト化温度まで加熱
する工程と、 オーステナイト温度域で上記素材の断面積を減少させる
第１次塑性加工を行なう工程と、 上記第一次塑性加工後の素材を過冷オーステナイト温度
に保持することによってベイナイト変態を生じさせかつ
一部に残留オーステナイトを残すとともに所定のばね形
状に成形する第二次塑性加工工程と、 上記第二次塑性加工工程の後にショットピーニングを行
なうことによって表層部の残留オーステナイトをマルテ
ンサイト化させる工程と、 を具備したことを特徴とする高強度ばねの製造方法。 - 【請求項２】鋼製素材をオーステナイト化温度まで加熱
する工程と、 過冷オーステナイト域で上記素材の断面積を減少させる
第一次塑性加工を行なう工程と、 上記第一次塑性加工後の素材を過冷オーステナイト温度
に保持することによってベイナイト変態を生じさせかつ
一部に残留オーステナイトを残すとともに所定のばね形
状に成形する第二次塑性加工工程と、 上記第二次塑性加工工程の後にショットピーニングを行
なうことによって表層部の残留オーステナイトをマルテ
ンサイト化させる工程と、 を具備したことを特徴とする高強度ばねの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1034426A JP2774808B2 (ja) | 1989-02-14 | 1989-02-14 | 高強度ばねの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1034426A JP2774808B2 (ja) | 1989-02-14 | 1989-02-14 | 高強度ばねの製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02213422A JPH02213422A (ja) | 1990-08-24 |
| JP2774808B2 true JP2774808B2 (ja) | 1998-07-09 |
Family
ID=12413887
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1034426A Expired - Lifetime JP2774808B2 (ja) | 1989-02-14 | 1989-02-14 | 高強度ばねの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2774808B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102248097A (zh) * | 2011-06-08 | 2011-11-23 | 沈阳飞机工业（集团）有限公司 | 压缩弹簧加工工艺 |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| NL2002248C2 (en) * | 2008-11-24 | 2010-05-26 | Weweler Nv | Hardening of flexible trailing arms. |
| CN101907145B (zh) * | 2010-08-23 | 2012-05-16 | 西安航空动力股份有限公司 | 一种高温合金正弦波纹弹簧的成型方法 |
| CN102489943A (zh) * | 2011-11-28 | 2012-06-13 | 贵州红林机械有限公司 | 制造波形弹簧的方法 |
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