JPS60155622A - 鍛造性の優れた高張力ボルトの製造法 - Google Patents
鍛造性の優れた高張力ボルトの製造法Info
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- JPS60155622A JPS60155622A JP1055184A JP1055184A JPS60155622A JP S60155622 A JPS60155622 A JP S60155622A JP 1055184 A JP1055184 A JP 1055184A JP 1055184 A JP1055184 A JP 1055184A JP S60155622 A JPS60155622 A JP S60155622A
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/06—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of rods or wires
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は鍛造性の優れた高張力ボルトの製造法。
に関し、さらに詳しくは、中炭素マンガン鋼線材をオー
ステナイト化後、恒温変態処理を行ない、２パス以上で
伸線、冷間圧造することにより引張強度が９（１Ｋｇ／
ｍｍ２以上、高靭性、かつ、冷間圧造時の変形抵抗が低
い高強度、非調質の鍛造性の優れた高張力ボルトの製造
法に関する。
ステナイト化後、恒温変態処理を行ない、２パス以上で
伸線、冷間圧造することにより引張強度が９（１Ｋｇ／
ｍｍ２以上、高靭性、かつ、冷間圧造時の変形抵抗が低
い高強度、非調質の鍛造性の優れた高張力ボルトの製造
法に関する。
一般に引張強さ” ” Ｋ ｇ／ｍａｎ２以上の高張力
ボルトは、低合金鋼に球状化焼なまし処理および伸線を
行なった後、冷間圧造によるボルト成形加工を行ない、
次いで、焼入れ焼戻し処理を行なうことによって所定の
強度、靭性を付与させていた。
ボルトは、低合金鋼に球状化焼なまし処理および伸線を
行なった後、冷間圧造によるボルト成形加工を行ない、
次いで、焼入れ焼戻し処理を行なうことによって所定の
強度、靭性を付与させていた。
しかし１、最近になって、ボルトの製造において省工程
による省エネルギーとコストダウンを目的とした、非調
質ボルト、即ち、冷間圧造前の球状化焼なまし処理およ
び冷間圧造後の焼入れ焼戻し処理工程の省略を可能にす
る高張力ボルトの製造法が注目を集めている。
による省エネルギーとコストダウンを目的とした、非調
質ボルト、即ち、冷間圧造前の球状化焼なまし処理およ
び冷間圧造後の焼入れ焼戻し処理工程の省略を可能にす
る高張力ボルトの製造法が注目を集めている。
しかして、これらの方法においては、主として、熱間圧
延ラインでバラツキの少ない低炭素ベーナイトｍ糀を有
する線材を作製し、それを伸線により高強度化し冷間圧
造によりボルト成形するという方法が採用されている。
延ラインでバラツキの少ない低炭素ベーナイトｍ糀を有
する線材を作製し、それを伸線により高強度化し冷間圧
造によりボルト成形するという方法が採用されている。
しかし、この方法では、冷間圧造前の線材強度が９０Ｋ
ｇ／ｌｌｌｌ１１２以上と高いので冷間圧造時の変形抵
抗が高く、冷開圧造工具のが命低下を招来し易いのであ
る。
ｇ／ｌｌｌｌ１１２以上と高いので冷間圧造時の変形抵
抗が高く、冷開圧造工具のが命低下を招来し易いのであ
る。
本発明は」１記に説明したように、高張力ボルトの製造
に際して従来のように冷間圧造後の焼入れ焼戻し処理を
行なうことなく、かつ、焼入れ焼戻し処理を行なったボ
ルトと同等か或いはそれ以」二の品質を有腰さらに、冷
間圧造に際して変形抵抗の低い工具寿命の優れた、引張
強さが９０ＫＦｉ／Ｉ□１．１２以−１−の非調質の鍛
造性の優れた高張力ボルトの製造法を提供するものであ
る。
に際して従来のように冷間圧造後の焼入れ焼戻し処理を
行なうことなく、かつ、焼入れ焼戻し処理を行なったボ
ルトと同等か或いはそれ以」二の品質を有腰さらに、冷
間圧造に際して変形抵抗の低い工具寿命の優れた、引張
強さが９０ＫＦｉ／Ｉ□１．１２以−１−の非調質の鍛
造性の優れた高張力ボルトの製造法を提供するものであ
る。
即ち、本発明に係る鍛造性の優れた高張力ボルトの製造
法は、上記説明したような高張力ボルトを得るために種
々実験研究の結果得られたものであり、使用する鋼に含
有される成分および成分割合を特定の範囲とすると共に
、この鋼を恒温変態処理によって靭性に富むソルバイト
またはソルバイトとベーナイトとの混合組織に変態させ
た後、所定の強度を得るために冷間伸線を行なうのであ
るが、その際伸線パス毎に所定のｉ載面率で冷間伸線を
行なった線材を使用することにより、冷間圧造時のボル
ト成形において従来の非調質ボルト材より低い変形抵抗
を示し、かつ、品質的には従来の焼入れ焼戻し処理ボル
ト、非調質ボルトと同等かそれ以上の品質を有するボル
トを製造で外ることを確認したのである。
法は、上記説明したような高張力ボルトを得るために種
々実験研究の結果得られたものであり、使用する鋼に含
有される成分および成分割合を特定の範囲とすると共に
、この鋼を恒温変態処理によって靭性に富むソルバイト
またはソルバイトとベーナイトとの混合組織に変態させ
た後、所定の強度を得るために冷間伸線を行なうのであ
るが、その際伸線パス毎に所定のｉ載面率で冷間伸線を
行なった線材を使用することにより、冷間圧造時のボル
ト成形において従来の非調質ボルト材より低い変形抵抗
を示し、かつ、品質的には従来の焼入れ焼戻し処理ボル
ト、非調質ボルトと同等かそれ以上の品質を有するボル
トを製造で外ることを確認したのである。
本発明に係る鍛造性の優れた高張力ボルトの製造法は、
（１）ＣＯ，２０−０，３５ｗｔ％、Ｍｎ ］ −２ｕ
＋ｔ％を含む鋼をＡｃ、変態点以−ヒに加熱後、４５０
〜５８０°Ｃの温度で恒温変態させて冷却後、減面率１
０〜２０％の１パス目の冷間伸線を行ない、次いで、減
面＄：３１）％以上の２パスロの冷間伸線を行ない、か
つ、総減面率を４０〜６０％とし、後ボルト成形するこ
とを特徴とする鍛造性の優れた高張力ボルトの製造法を
第１の髪明とし、（２）Ｃ（１，２０〜０．：（５…１
％、Ｍｏ１〜２ｕ＋１％を含む鋼を載面率４０％以下の
冷間伸線を行ない、続いてＡｃ３変態点以−にに加熱後
、４５０〜５８０°Ｃの温度で恒温変態させて冷却後、
減面率１０〜２０％で１〕（ス目の冷間伸線を行ない、
次いで、減面率３０％以」ユで２パス「１の冷間伸線を
行ない、かつ、Ｉｆ ｉ載面率を４０〜６０％とし、後
ボルト成形することを特徴とする鍛造性の優れた高張力
ボルトの製造法を第２の発明とする２つの発明よりなる
ものである。
（１）ＣＯ，２０−０，３５ｗｔ％、Ｍｎ ］ −２ｕ
＋ｔ％を含む鋼をＡｃ、変態点以−ヒに加熱後、４５０
〜５８０°Ｃの温度で恒温変態させて冷却後、減面率１
０〜２０％の１パス目の冷間伸線を行ない、次いで、減
面＄：３１）％以上の２パスロの冷間伸線を行ない、か
つ、総減面率を４０〜６０％とし、後ボルト成形するこ
とを特徴とする鍛造性の優れた高張力ボルトの製造法を
第１の髪明とし、（２）Ｃ（１，２０〜０．：（５…１
％、Ｍｏ１〜２ｕ＋１％を含む鋼を載面率４０％以下の
冷間伸線を行ない、続いてＡｃ３変態点以−にに加熱後
、４５０〜５８０°Ｃの温度で恒温変態させて冷却後、
減面率１０〜２０％で１〕（ス目の冷間伸線を行ない、
次いで、減面率３０％以」ユで２パス「１の冷間伸線を
行ない、かつ、Ｉｆ ｉ載面率を４０〜６０％とし、後
ボルト成形することを特徴とする鍛造性の優れた高張力
ボルトの製造法を第２の発明とする２つの発明よりなる
ものである。
以下本発明に係る鍛造性の優れた高張力ボルトの製造法
（以下単に本発明の製造法ということがある。）につい
て詳細に説明する。
（以下単に本発明の製造法ということがある。）につい
て詳細に説明する。
先ず、本発明に係る製造法において使用する鋼の含有成
分および成分割合について説明する。
分および成分割合について説明する。
Ｃは固溶強化元素として含有されるが、含有量が０．２
０ｔｕＬ％未満ではボルト強度として９（口（ｇ／Ｉｎ
１ｌ１２以」−の引張強さが得られず、また、０．３５
田Ｌ％を越えて含有されると靭性が低下し、冷間鍛造性
を劣化させる。よって、Ｃ含有量は０．２０〜０．３５
ｕ＋ｔ％とする。
０ｔｕＬ％未満ではボルト強度として９（口（ｇ／Ｉｎ
１ｌ１２以」−の引張強さが得られず、また、０．３５
田Ｌ％を越えて含有されると靭性が低下し、冷間鍛造性
を劣化させる。よって、Ｃ含有量は０．２０〜０．３５
ｕ＋ｔ％とする。
Ｍｕはフェライト中に固溶して鋼を強化させる元素であ
り、含有量が１ｕｓｔ％未満では強度の確保が困難であ
り、そして、強度を確保するためのｈ４１１の含有はＣ
，Ｓｉ等の強化効果に比してＭｎによる強化の方が靭性
の低下が少なく、かつ、Ｃ１Ｓｉに比べて冷間鍛造性を
阻害する割合が低く、また、２＋＋＋ｔ％を越える含有
量では靭性改良効果がなくなり、また、製造時のＭｎ偏
析増大に伴なって冷間加工性が低下する。よって、Ｍｎ
含有量は１〜２１％とする。
り、含有量が１ｕｓｔ％未満では強度の確保が困難であ
り、そして、強度を確保するためのｈ４１１の含有はＣ
，Ｓｉ等の強化効果に比してＭｎによる強化の方が靭性
の低下が少なく、かつ、Ｃ１Ｓｉに比べて冷間鍛造性を
阻害する割合が低く、また、２＋＋＋ｔ％を越える含有
量では靭性改良効果がなくなり、また、製造時のＭｎ偏
析増大に伴なって冷間加工性が低下する。よって、Ｍｎ
含有量は１〜２１％とする。
このＣ，Ｍｎの外に、Ｓｉ１．を鋼精錬上必要な元素で
あり、０，５ｕ＋ｔ％までの含有は許容され、Ｎｉ１ｕ
＋Ｌ％以下、Ｃｒ １ｕｓｔ％以下、Ｍｏ ０．５ｉｕ
ｔ％以下、Ａ１０、１ｉｕｔ％以下、Ｔｉ Ｏ，１ｕ＋
Ｌ％以下、Ｂ Ｏ，Ｏ０５ｗＬ％以下を合金成分として
適宜含有させことができる。
あり、０，５ｕ＋ｔ％までの含有は許容され、Ｎｉ１ｕ
＋Ｌ％以下、Ｃｒ １ｕｓｔ％以下、Ｍｏ ０．５ｉｕ
ｔ％以下、Ａ１０、１ｉｕｔ％以下、Ｔｉ Ｏ，１ｕ＋
Ｌ％以下、Ｂ Ｏ，Ｏ０５ｗＬ％以下を合金成分として
適宜含有させことができる。
次に本発明に係る製造法における加熱および伸線工程に
ついて説明する。
ついて説明する。
即ち、上記説明した含有成分および成分割合の鋼をＡｃ
３変態点以上に加熱後、４５０〜５８０℃の温度におい
て鉛浴或いは塩浴中における恒温変態処理を行なってか
ら、引続いて減面率の異なる２回のパスによる冷間伸線
を行ない、さらに、線材を冷間圧造することが高張力、
高靭性、かつ、鍛造性特に変形抵抗の低い引張強さ９
ｒ） Ｋ ｇ／ ｌ＋１ｍ ２以上の非調質のボルトを
製造するための不可欠の処理法である。
３変態点以上に加熱後、４５０〜５８０℃の温度におい
て鉛浴或いは塩浴中における恒温変態処理を行なってか
ら、引続いて減面率の異なる２回のパスによる冷間伸線
を行ない、さらに、線材を冷間圧造することが高張力、
高靭性、かつ、鍛造性特に変形抵抗の低い引張強さ９
ｒ） Ｋ ｇ／ ｌ＋１ｍ ２以上の非調質のボルトを
製造するための不可欠の処理法である。
従って、上記説明した鋼をＡｃ３変態点以上に加熱後、
４５０〜５８０°Ｃの温度域において恒温変態処理を行
なうことにより、微細ソルバイトまたは微細ソルバイト
とベーナイトとの混合ｍ織に変態し、そして、伸び、絞
りは向上するが、この恒温変態のま主では強度面におい
て引張強さが９０Ｋｇ／ｌ＋１ＩＩ１２以」ユを満足し
ないので、所定の強度を得るため冷間伸線を行なって強
度を上昇させる。
４５０〜５８０°Ｃの温度域において恒温変態処理を行
なうことにより、微細ソルバイトまたは微細ソルバイト
とベーナイトとの混合ｍ織に変態し、そして、伸び、絞
りは向上するが、この恒温変態のま主では強度面におい
て引張強さが９０Ｋｇ／ｌ＋１ＩＩ１２以」ユを満足し
ないので、所定の強度を得るため冷間伸線を行なって強
度を上昇させる。
この場合、引張強さ９０ＫＢ／ｍｍ２以上を確保するに
は総載面率が４０〜６０％とする必要があり、総載面率
が４０％未満では所望の強度が得られず、また、ｔ、急
減ｒ１１率が６０％を越えると靭性が劣化し好ましくな
い。
は総載面率が４０〜６０％とする必要があり、総載面率
が４０％未満では所望の強度が得られず、また、ｔ、急
減ｒ１１率が６０％を越えると靭性が劣化し好ましくな
い。
上記説明した鋼の恒温変態後の引張強さは約６０ Ｋｇ
／＋＋＋「ａ２以上であり、この材料を総載面率４０％
以上で冷間で伸線を行なおうとすると、１パスでは焼付
き、断線等の事故が発生し、工業的レベルでは通常２バ
ス以上の冷間伸線が採用されている。
／＋＋＋「ａ２以上であり、この材料を総載面率４０％
以上で冷間で伸線を行なおうとすると、１パスでは焼付
き、断線等の事故が発生し、工業的レベルでは通常２バ
ス以上の冷間伸線が採用されている。
しかして、本発明に係る製造法においても総減面率４０
〜６０％の冷開伸線を行なうに際して、２パスの冷間伸
線を採用するのであるが、この場合、１パス目の冷間伸
線は減面率を１０〜２０％で行ない、２パス目の冷間伸
線は減面率３（）％以上で行ない、かつ、総載面率を４
０％以上とする冷間伸線を採用することにより、例えば
、１パス目のｉ減面率が２パス目の減面率より大きい減
面率の場合、１パス目と２パス目の減面率が等しい場合
に比べて、後のボルト成形の冷間圧造工程における変形
抵抗が低くなり、工具寿命の面で非常に有利である。
〜６０％の冷開伸線を行なうに際して、２パスの冷間伸
線を採用するのであるが、この場合、１パス目の冷間伸
線は減面率を１０〜２０％で行ない、２パス目の冷間伸
線は減面率３（）％以上で行ない、かつ、総載面率を４
０％以上とする冷間伸線を採用することにより、例えば
、１パス目のｉ減面率が２パス目の減面率より大きい減
面率の場合、１パス目と２パス目の減面率が等しい場合
に比べて、後のボルト成形の冷間圧造工程における変形
抵抗が低くなり、工具寿命の面で非常に有利である。
一般に伸線材の冷間圧造に際して前処理の冷間伸線と後
処理の圧縮加工との歪方向が逆向トであることから同一
強度レベルでは伸線減面率が大きい程圧縮の変形抵抗（
ボルト成形時の抵抗に相当する。）が小さくなり、所謂
、バラシンが一効果が生じる。
処理の圧縮加工との歪方向が逆向トであることから同一
強度レベルでは伸線減面率が大きい程圧縮の変形抵抗（
ボルト成形時の抵抗に相当する。）が小さくなり、所謂
、バラシンが一効果が生じる。
本発明に係る製造法の場合、総ｊ成面率が一定の範囲内
で伸線パススケジュールの採り方によってバウシング−
効果の現れ方が異なることを利用したものであり、即ち
、伸線パススケジュールノ採り方として、１回目に大載
面率（３０％以」二）の冷間伸線を行ない、２回目に小
ｊ成面率（１０〜２０％）の冷間伸線を行なう場合、ま
た、２回の冷間伸線を略等しい減面率で冷間伸線を行な
う場合等に比較して、本発明に係る製造法のように１回
目に小城面率（１（）〜２０％）の冷間伸線を行ない、
引続ｂ２２回目大載面率（３０％以上）の冷間仕−ヒ伸
線を行なう場合の方が、ボルト成形時の圧縮加工におい
てバウシンガー効果の現れ方が最も大きく、このことは
、変形抵抗の値が最も低い結果を生じることを意味する
。従って、強度の高い伸線まま材をボルト成形する場合
に最もコスト的に影響の大きい冷間鍛造工具の寿命向上
に大トく貢献するものである。
で伸線パススケジュールの採り方によってバウシング−
効果の現れ方が異なることを利用したものであり、即ち
、伸線パススケジュールノ採り方として、１回目に大載
面率（３０％以」二）の冷間伸線を行ない、２回目に小
ｊ成面率（１０〜２０％）の冷間伸線を行なう場合、ま
た、２回の冷間伸線を略等しい減面率で冷間伸線を行な
う場合等に比較して、本発明に係る製造法のように１回
目に小城面率（１（）〜２０％）の冷間伸線を行ない、
引続ｂ２２回目大載面率（３０％以上）の冷間仕−ヒ伸
線を行なう場合の方が、ボルト成形時の圧縮加工におい
てバウシンガー効果の現れ方が最も大きく、このことは
、変形抵抗の値が最も低い結果を生じることを意味する
。従って、強度の高い伸線まま材をボルト成形する場合
に最もコスト的に影響の大きい冷間鍛造工具の寿命向上
に大トく貢献するものである。
さらに、上記説明した鋼を圧延のままＡｃ３変態点温度
以上に加熱する前に、減面率４０％以下の冷間伸線を行
なうことにより、組織中に転位を導入させた状態で使用
すると次工程のオーステナイト化時にその転位がオース
テナイト核となり、伸線しないものに比べてオーステナ
イト粒が微細化されるので引続いて行なわれるＡｃ３変
態温度以上の加熱と恒温変態処理により、より微細な変
態組織が得られ、結果として加熱前に冷間伸線しない鋼
に比べて靭性が向上する。そして、この場合の減面率は
１パスで可能な４０％以下とし、結晶粒の微細化にλ＝
）しては１０％以」二の減面率で冷間伸線するのがよい
。
以上に加熱する前に、減面率４０％以下の冷間伸線を行
なうことにより、組織中に転位を導入させた状態で使用
すると次工程のオーステナイト化時にその転位がオース
テナイト核となり、伸線しないものに比べてオーステナ
イト粒が微細化されるので引続いて行なわれるＡｃ３変
態温度以上の加熱と恒温変態処理により、より微細な変
態組織が得られ、結果として加熱前に冷間伸線しない鋼
に比べて靭性が向上する。そして、この場合の減面率は
１パスで可能な４０％以下とし、結晶粒の微細化にλ＝
）しては１０％以」二の減面率で冷間伸線するのがよい
。
本発明に係る鍛造性の優れた高張力ボルトの製造法の実
施例を説明し、併せて比較法についても説明する。
施例を説明し、併せて比較法についても説明する。
実施例
ｆ５１表に示す含有成分および成分割合と鋼にっいて、
以下に説明する方法によりＭ８ボルトを製作した。
以下に説明する方法によりＭ８ボルトを製作した。
第２表にボルトの機械的性質、ボルトの成形時の圧造荷
重、変形抵抗を示す。
重、変形抵抗を示す。
なお、ボルトの変形抵抗は次式を用いて算出した。
α ＝ Ｐ／Ａｏ・［
ａ ： 変形抵抗
Ｐ ： ボルト成形時の圧造荷重（トン）Ａｏ： 初期
断面積 ｒ ： 拘束係数（数学的にはｆ＝４を採用）比較法（
Ａ） 鋼Ｎｏ、１を熱間圧延（１０φ）→再加熱（９５ｔ’、
＋ °Ｃ×６分）→鉛浴（５４０°ＣＸ５分）空冷→冷
間伸線（１０φ、５０％→７．０５φ、総滅面率５０％
）→冷間圧造（Ｍ８ＸＰ、Ｉ、２５、アプセットボルト
）→亜鉛クロメートメッキ→３５（１’ＣＸ ３１’１
分の応力除去焼鈍。
断面積 ｒ ： 拘束係数（数学的にはｆ＝４を採用）比較法（
Ａ） 鋼Ｎｏ、１を熱間圧延（１０φ）→再加熱（９５ｔ’、
＋ °Ｃ×６分）→鉛浴（５４０°ＣＸ５分）空冷→冷
間伸線（１０φ、５０％→７．０５φ、総滅面率５０％
）→冷間圧造（Ｍ８ＸＰ、Ｉ、２５、アプセットボルト
）→亜鉛クロメートメッキ→３５（１’ＣＸ ３１’１
分の応力除去焼鈍。
比較法（Ｂ）
鋼Ｎｏ、Ｉを熱間圧延（１０φ）→再加熱（９５０℃×
６分）→鉛浴（５４０’ＣＸ５分）空冷→冷間伸線（１
０φ、４４％→７．５φ、１２％→７．０５φ、総載面
率じＯｑぎ）→冷間圧造（Ｍ８ＸＰ、１．２５、アプセ
ットボルト）→亜鉛クロメートメッキ→３５０℃×３０
分の応力除去焼鈍。
６分）→鉛浴（５４０’ＣＸ５分）空冷→冷間伸線（１
０φ、４４％→７．５φ、１２％→７．０５φ、総載面
率じＯｑぎ）→冷間圧造（Ｍ８ＸＰ、１．２５、アプセ
ットボルト）→亜鉛クロメートメッキ→３５０℃×３０
分の応力除去焼鈍。
比較法（Ｃ）
ｇ９Ｎｏ、１を熱間圧延（１０φ）→再加熱（９５０°
ＣＸ６分）→鉛浴（５４０°ＣＸ５分）空冷→冷間伸線
（１０φ、３２％→Ｓ、２φ、２６％→７，０５φを総
載面率５０％）→冷間圧造（Ｍ８ＸＰ＋１．２５、アプ
セットボルト）→亜鉛クロメート／ツキ→３５０°ＣＸ
３１）分の応力除去焼鈍。
ＣＸ６分）→鉛浴（５４０°ＣＸ５分）空冷→冷間伸線
（１０φ、３２％→Ｓ、２φ、２６％→７，０５φを総
載面率５０％）→冷間圧造（Ｍ８ＸＰ＋１．２５、アプ
セットボルト）→亜鉛クロメート／ツキ→３５０°ＣＸ
３１）分の応力除去焼鈍。
本発明に係る製造法（Ｄ）
ｌＮｏ、１を熱間圧延（１０φ）→再加熱（９５０℃×
６分）→鉛浴（５４０’ＣＸＳ分）空冷→冷間伸線（１
０φ、１５％→９．２φ、４２％→７．０５φ、総載面
率５０％）→冷間圧造（Ｍ８ＸＰ、１．２５、アプセッ
トボルト）→亜鉛クロメートメッキ→３５０℃×３０分
の応力除去焼鈍。
６分）→鉛浴（５４０’ＣＸＳ分）空冷→冷間伸線（１
０φ、１５％→９．２φ、４２％→７．０５φ、総載面
率５０％）→冷間圧造（Ｍ８ＸＰ、１．２５、アプセッ
トボルト）→亜鉛クロメートメッキ→３５０℃×３０分
の応力除去焼鈍。
本発明に係る製造法（Ｅ）
鋼Ｎｏ、２を熱間圧延（１２φ）→冷間伸ｍ（１２φ、
３０％→１０φ）→再加熱（９６０℃×６分）→鉛浴（
５４０°ｃｘｓ分）空冷→冷間伸線（１０φ、１７％→
９．１φ、４０％→７．０５φ、総滅面率５０％）→冷
間圧造（Ｍ８ＸＰ−１，２５、アプセットボルト）→亜
鉛クロメートメッキ→３５１）’ＣＸ３０の応力除去焼
鈍。
３０％→１０φ）→再加熱（９６０℃×６分）→鉛浴（
５４０°ｃｘｓ分）空冷→冷間伸線（１０φ、１７％→
９．１φ、４０％→７．０５φ、総滅面率５０％）→冷
間圧造（Ｍ８ＸＰ−１，２５、アプセットボルト）→亜
鉛クロメートメッキ→３５１）’ＣＸ３０の応力除去焼
鈍。
比較法（Ｆ）
ｉｊｌｌＮｏ、３を熱間圧延（低温圧延子制御冷却、８
．０φ）→冷間伸線（８，Ｏφ、２２％→７．０５φ、
総１威面率２２％）→冷開圧造（Ｍ８ Ｘ Ｐ 、１．
２５、アプセットボルト）→亜鉛クロメートメッキ→３
５０℃×３０分の応力除去焼鈍。
．０φ）→冷間伸線（８，Ｏφ、２２％→７．０５φ、
総１威面率２２％）→冷開圧造（Ｍ８ Ｘ Ｐ 、１．
２５、アプセットボルト）→亜鉛クロメートメッキ→３
５０℃×３０分の応力除去焼鈍。
第２表から明らかなように、本発明に係る製造法によれ
ば、比較法に比べて圧造荷重、変形抵抗の大幅な低減が
可能であり、かつ、ボルト特性面からもＪＴＳｌｏ、９
ボルト規格を充分に満足するボルトが得られることがわ
かる。
ば、比較法に比べて圧造荷重、変形抵抗の大幅な低減が
可能であり、かつ、ボルト特性面からもＪＴＳｌｏ、９
ボルト規格を充分に満足するボルトが得られることがわ
かる。
第１図にボルト成形時の第２パンチの平均寿命を示すが
、本発明に係る製造法では比較法に比べて良好な工具寿
命を示しており、さらに、恒温変態の前に冷間伸線を行
なった場合においても本発明に係る製造法による有利性
は優れ−Ｃいる。
、本発明に係る製造法では比較法に比べて良好な工具寿
命を示しており、さらに、恒温変態の前に冷間伸線を行
なった場合においても本発明に係る製造法による有利性
は優れ−Ｃいる。
以］二説明したように、本発明に係る鍛造性の優れた高
張力ボルトの製造法は上記の構成を有しているか呟高強
度、高靭性、がっ、冷間圧造時の変形抵抗が低く、工具
寿命の優れた引張強さ９０Ｋｇ／＋ｎｍ２以上の非調質
である鍛造性の優れた高張力ボルトを製造することがで
きるものである。
張力ボルトの製造法は上記の構成を有しているか呟高強
度、高靭性、がっ、冷間圧造時の変形抵抗が低く、工具
寿命の優れた引張強さ９０Ｋｇ／＋ｎｍ２以上の非調質
である鍛造性の優れた高張力ボルトを製造することがで
きるものである。
【図面の簡単な説明】
第１図は本発明に係る鍛造性の優れた高張力ボルトの製
造法と比較法との平均パンチ寿命を示す図である。 矛１ 殖
造法と比較法との平均パンチ寿命を示す図である。 矛１ 殖
Claims (2)
- （１） ＣＯ，２０−０，３５ｕ＋ｔ％、Ｍｎ １−２
ｕ＋ｔ％を含む鋼をＡｃ３変態点以上に加熱後、４５０
〜５８０°Ｃの温度で恒温変態させて冷却後、減面率１
０・〜２０％で１パス目の冷間伸線を行ない、次いで、
減面率３０％以上で２パス目の冷間伸線を行ない、かつ
、総ｊ成面率を４０〜６０％とし、後ボルト成形するこ
とを特徴とする鍛造性の優れた高張力ボルトの製造法。 - （２） Ｃ００２０−０，３５ｕ＋ｔ％、Ｍｎ１−２＋
ｕＬ％を含む鋼を減面率４０％以下の冷間伸線を行ない
、続いてＡｃ３変態点以上に加熱後、４５０−５８０
’Ｃの温度で恒温変態させて冷却後、減面率１（）〜２
０％で１パス目の冷間伸線を行ない、次いで、減面率３
０％以上で２パス目の冷間伸線を行ない、かつ、総減面
率を４０〜６０％とし、後ボルト成形することを特徴と
する鍛造性の優れた高張力ボルトの製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1055184A JPS60155622A (ja) | 1984-01-24 | 1984-01-24 | 鍛造性の優れた高張力ボルトの製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1055184A JPS60155622A (ja) | 1984-01-24 | 1984-01-24 | 鍛造性の優れた高張力ボルトの製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60155622A true JPS60155622A (ja) | 1985-08-15 |
| JPS647136B2 JPS647136B2 (ja) | 1989-02-07 |
Family
ID=11753390
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1055184A Granted JPS60155622A (ja) | 1984-01-24 | 1984-01-24 | 鍛造性の優れた高張力ボルトの製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60155622A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2788997A3 (fr) * | 1999-02-02 | 2000-08-04 | Unimetall Sa | Procede de fabrication d'un organe de fixation filete de petit diametre par frappe a froid d'un fil trefile en acier a fort durcissement par ecrouissage |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5674620B2 (ja) | 2011-10-07 | 2015-02-25 | 株式会社神戸製鋼所 | ボルト用鋼線及びボルト、並びにその製造方法 |
-
1984
- 1984-01-24 JP JP1055184A patent/JPS60155622A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2788997A3 (fr) * | 1999-02-02 | 2000-08-04 | Unimetall Sa | Procede de fabrication d'un organe de fixation filete de petit diametre par frappe a froid d'un fil trefile en acier a fort durcissement par ecrouissage |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS647136B2 (ja) | 1989-02-07 |
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|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |