JPS62112725A - 時計部品の製造方法 - Google Patents
時計部品の製造方法Info
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- JPS62112725A JPS62112725A JP60253123A JP25312385A JPS62112725A JP S62112725 A JPS62112725 A JP S62112725A JP 60253123 A JP60253123 A JP 60253123A JP 25312385 A JP25312385 A JP 25312385A JP S62112725 A JPS62112725 A JP S62112725A
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- JP
- Japan
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- carbon
- wire
- quenching
- cutting
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- G—PHYSICS
- G04—HOROLOGY
- G04B—MECHANICALLY-DRIVEN CLOCKS OR WATCHES; MECHANICAL PARTS OF CLOCKS OR WATCHES IN GENERAL; TIME PIECES USING THE POSITION OF THE SUN, MOON OR STARS
- G04B37/00—Cases
- G04B37/22—Materials or processes of manufacturing pocket watch or wrist watch cases
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、時計部品の製造方法に関するものである。
かなに代表遮れる極めて小さく、複雑形状ｔＶし、高寸
法精度の要求がされる時計部品ヲ展造するために、重量
比で（Ｌｏｇ〜ｃＬ２０チの炭素を含む（以下チＣとす
る）低炭素鋼！−焼入れ後、自動旋盤にて加工する工う
にしｔものである。
法精度の要求がされる時計部品ヲ展造するために、重量
比で（Ｌｏｇ〜ｃＬ２０チの炭素を含む（以下チＣとす
る）低炭素鋼！−焼入れ後、自動旋盤にて加工する工う
にしｔものである。
従来、自動旋盤にて加工される時計部品用炭素＃４ｒｉ
、伸線、焼鈍処理ｔ−数回繰り返し所望する寸法近くま
での寸法とじ交接、その線材を直値加工及びセンタレス
加工し、所望の寸法の棒材として使用している。
、伸線、焼鈍処理ｔ−数回繰り返し所望する寸法近くま
での寸法とじ交接、その線材を直値加工及びセンタレス
加工し、所望の寸法の棒材として使用している。
したがって、上記従来の方法で加工した時計部品用低炭
素／１４ｆ′ｉ、伸線工程中の焼鈍時に、炭素鋼中のセ
メンタイトが球状化しく以下球状セメンタイト）、フェ
ライト地中に、この球状セメンタイトが独立して分散す
る工うになる。ま丸球状セメンタイト粒度を調整する几
めには、伸線工程中に球状化焼鈍全行っている。
素／１４ｆ′ｉ、伸線工程中の焼鈍時に、炭素鋼中のセ
メンタイトが球状化しく以下球状セメンタイト）、フェ
ライト地中に、この球状セメンタイトが独立して分散す
る工うになる。ま丸球状セメンタイト粒度を調整する几
めには、伸線工程中に球状化焼鈍全行っている。
しかし、従来のこの工うな加工方法による組織のままで
あると、低炭素鋼は炭素量が少ないｔめに、球状セメン
タイト量が非常に少なく、フェライトがほとんどを占め
る工うになる。しかも、伸線工程中の焼鈍では、原線の
パーライト相中の炭素原子の７エライト中への拡散が充
分に行われず、球状セメンタイトが均一に分散せず、炭
素成分の多い部分に集合するようになる。これにより、
球状セメンタイトを含まないフェライト地のみの部分の
割合が非常に多くなり、この７エライトが、伸線方向に
延ばされ、フェライトバンドのような状態で存在する工
うに彦る。
あると、低炭素鋼は炭素量が少ないｔめに、球状セメン
タイト量が非常に少なく、フェライトがほとんどを占め
る工うになる。しかも、伸線工程中の焼鈍では、原線の
パーライト相中の炭素原子の７エライト中への拡散が充
分に行われず、球状セメンタイトが均一に分散せず、炭
素成分の多い部分に集合するようになる。これにより、
球状セメンタイトを含まないフェライト地のみの部分の
割合が非常に多くなり、この７エライトが、伸線方向に
延ばされ、フェライトバンドのような状態で存在する工
うに彦る。
フェライトは非常に軟らかく、粘り性質ｔ−有しており
、伸線に＝る加工応力が残留している。このエラなフェ
ライトの多い低炭素鋼は、切削抵抗を小さく、切削速度
を速くすることができるが、メタルトランスファーによ
るバイト寿命及び表面仕上り性（外観）、耐掌耗性が著
しく劣る。まｔ、球状セメンタイトの分布が均一でない
ことから切削性のバラツキが生じることや、フェライ）
（ｔが多い之め強伸線加工金加えても強度を充分に高く
することができず、旋削加工時のバイト圧に：り材料に
負荷がかがり偏心回転が生じ、寸法哨度のバラツキが大
きくなる等の欠点を有している。
、伸線に＝る加工応力が残留している。このエラなフェ
ライトの多い低炭素鋼は、切削抵抗を小さく、切削速度
を速くすることができるが、メタルトランスファーによ
るバイト寿命及び表面仕上り性（外観）、耐掌耗性が著
しく劣る。まｔ、球状セメンタイトの分布が均一でない
ことから切削性のバラツキが生じることや、フェライ）
（ｔが多い之め強伸線加工金加えても強度を充分に高く
することができず、旋削加工時のバイト圧に：り材料に
負荷がかがり偏心回転が生じ、寸法哨度のバラツキが大
きくなる等の欠点を有している。
そこで本発明は従来のこの工うな欠点全解決する之めに
、旋削加工時に低炭素Ａの伸線だけでは得られない強度
と、部品品質に重要な耐摩耗性全兼ねそなえ友、長時間
連続旋削加工？可能にしｔ、安価な精密加工部品の契遣
方法會提供すること全目的としｔものである。
、旋削加工時に低炭素Ａの伸線だけでは得られない強度
と、部品品質に重要な耐摩耗性全兼ねそなえ友、長時間
連続旋削加工？可能にしｔ、安価な精密加工部品の契遣
方法會提供すること全目的としｔものである。
上記問題点？解決する九めに、この発明は、ｌ１０３〜
α２０％Ｃｔ−含む低炭素鋼を焼入れし皮接、旋削加工
を行う二うにし九〇 〔作用〕 炭素鋼を油ま几は水等の高冷却能を有する冷却媒体中に
急冷を行うと、マルテンサイトと呼ばれる板状ないしは
針状の組織が得られる。低炭素鋼を焼入れし友ものにお
いては、Ｍｎ、Ｖ、Ｃｏ。
α２０％Ｃｔ−含む低炭素鋼を焼入れし皮接、旋削加工
を行う二うにし九〇 〔作用〕 炭素鋼を油ま几は水等の高冷却能を有する冷却媒体中に
急冷を行うと、マルテンサイトと呼ばれる板状ないしは
針状の組織が得られる。低炭素鋼を焼入れし友ものにお
いては、Ｍｎ、Ｖ、Ｃｏ。
Ａｔ等の合金元素の含有にＬすＭｎ点が変化し、いちが
いにｃ（ｉだけで組織の形態を表わすことはできないが
、約０．４％Ｃ以下（Ｍｓ≧５３０℃）で平行に並んだ
板状結晶の集合体であるマツシブマルテンサイト組織に
なる。時計部品に加工全行う低炭素鋼細線は直径が極め
て小さく、質量効果にエフ材料中心の冷却速度を速くす
ることができる几め、約（１，２％Ｃ以下でマツシブマ
ルテンサイト組織となり、約０．２チＣ以上Ｇ、４％Ｃ
以下であるとマツシブマルテンサイトと針状マルテンサ
イトの混合組織になると急激に硬さが向上す、る。
いにｃ（ｉだけで組織の形態を表わすことはできないが
、約０．４％Ｃ以下（Ｍｓ≧５３０℃）で平行に並んだ
板状結晶の集合体であるマツシブマルテンサイト組織に
なる。時計部品に加工全行う低炭素鋼細線は直径が極め
て小さく、質量効果にエフ材料中心の冷却速度を速くす
ることができる几め、約（１，２％Ｃ以下でマツシブマ
ルテンサイト組織となり、約０．２チＣ以上Ｇ、４％Ｃ
以下であるとマツシブマルテンサイトと針状マルテンサ
イトの混合組織になると急激に硬さが向上す、る。
このとき、Ｐｂ 、Ｓ 、Ｔθ等の快削戊分金含んだ快
削炭素鋼全使用しても、快削取分はほとんどマトリック
ス中に固溶しない定め、マルテンサイト化に大きな影響
を及ぼすことはない。マルテンサイト変態は無抵抗変態
である几め、焼入れ前のオーステナイト相と焼入れ後の
マルテンサイト相との間には組成の変化がなく、伸１腺
のままのｍ織であるフェライト・球状セメンタイト組織
のように組織間の硬さの差、分布の不均一等が生じない
。
削炭素鋼全使用しても、快削取分はほとんどマトリック
ス中に固溶しない定め、マルテンサイト化に大きな影響
を及ぼすことはない。マルテンサイト変態は無抵抗変態
である几め、焼入れ前のオーステナイト相と焼入れ後の
マルテンサイト相との間には組成の変化がなく、伸１腺
のままのｍ織であるフェライト・球状セメンタイト組織
のように組織間の硬さの差、分布の不均一等が生じない
。
また、低炭素であると、マルテンサイト変態時の膨張遣
が少ない之め、水中への急冷においても尭割れが生じな
い。さらに、マルテンサイト相は炭素含有量に工９鳩入
れ後の硬さが著しく変化し、炭素値が多いほどその硬さ
は高くなる。
が少ない之め、水中への急冷においても尭割れが生じな
い。さらに、マルテンサイト相は炭素含有量に工９鳩入
れ後の硬さが著しく変化し、炭素値が多いほどその硬さ
は高くなる。
本発明は、低炭素鋼に上記特徴を育するマルテンサイト
を生成させることによる。
を生成させることによる。
〔実施例〕
以下に実施列に工って本発明を詳述する。
第１図は従来の方法による製造工程と本発明の方法によ
る契造工程全示しｔ図であり、第２図は本発明に用い１
線材連続焼入れ装置の概略図を示し九ものである。
る契造工程全示しｔ図であり、第２図は本発明に用い１
線材連続焼入れ装置の概略図を示し九ものである。
実施例−１
第１表
本発明に使用し１供試材の化学成分を第１表に示す。こ
の複合快削低炭素鋼のφ５．５ ｍｓの原線を焼鈍、伸
線加工全４回繰り返し、φ１．５ｇの線材としｍものを
、第２図に示した線材連続焼入れ装置にセットする。焼
入れ処理は、第２図のトルクモーター２でテンションを
かけて巻き取りながら１０２０℃に保持し７ｊ Ｎ ２
雰囲気の高温炉１の均熱帯を２分で通過するような速度
で送ジ、同炉内のＮ２ガスカーテンでしきられている別
室に設けられ九油槽ま几は水槽中を通し急冷を行つ九〇
ここで、この炉の均熱帯の長さは４ｍであり、均熱帯と
浴槽間の長さは５０ｃｍである。トルクモータ２で巻き
とられた線材はコイルのまま直線機にセットされ、直線
加工を行い偉材としｔ後、寸法出しのｔめのセンタレス
加工を行つ几。本発明は、伸線後焼入れ処理を行う几め
、伸線工程中の熱処理条件が複雑な球状化焼鈍を削除す
ることができこのようにして得られた被加工材の材料強
度、特に旋削加工に要求される特性について従来材との
比較全示しｔものが第２表である。従来から１雑形状の
精密部品用細線材は、旋削加工用として引張強度Ｉ Ｕ
ＯＫｆ／Ｊ、硬さＨｖ ５００以上が要求されてき友
。本発明は従来を上回るＩａ度が得られ、従来品では対
応でミなかつ几複雑形状部品の加工もｏＪ能となつ友。
の複合快削低炭素鋼のφ５．５ ｍｓの原線を焼鈍、伸
線加工全４回繰り返し、φ１．５ｇの線材としｍものを
、第２図に示した線材連続焼入れ装置にセットする。焼
入れ処理は、第２図のトルクモーター２でテンションを
かけて巻き取りながら１０２０℃に保持し７ｊ Ｎ ２
雰囲気の高温炉１の均熱帯を２分で通過するような速度
で送ジ、同炉内のＮ２ガスカーテンでしきられている別
室に設けられ九油槽ま几は水槽中を通し急冷を行つ九〇
ここで、この炉の均熱帯の長さは４ｍであり、均熱帯と
浴槽間の長さは５０ｃｍである。トルクモータ２で巻き
とられた線材はコイルのまま直線機にセットされ、直線
加工を行い偉材としｔ後、寸法出しのｔめのセンタレス
加工を行つ几。本発明は、伸線後焼入れ処理を行う几め
、伸線工程中の熱処理条件が複雑な球状化焼鈍を削除す
ることができこのようにして得られた被加工材の材料強
度、特に旋削加工に要求される特性について従来材との
比較全示しｔものが第２表である。従来から１雑形状の
精密部品用細線材は、旋削加工用として引張強度Ｉ Ｕ
ＯＫｆ／Ｊ、硬さＨｖ ５００以上が要求されてき友
。本発明は従来を上回るＩａ度が得られ、従来品では対
応でミなかつ几複雑形状部品の加工もｏＪ能となつ友。
第３表は、第５図に示す腕時計用部品として最も寸法精
度、外捩仕上げ性全４！求されるかな部品を自動旋盤に
て加工し九被旋削加工性試験データを示したものである
。このときの施削条件及び測定条件を次に示す。
度、外捩仕上げ性全４！求されるかな部品を自動旋盤に
て加工し九被旋削加工性試験データを示したものである
。このときの施削条件及び測定条件を次に示す。
１、 捲削条件
被加工部材 かな
主軸回転数 １５００Ｏｒｐｍ
１個当りの抱削時間 ８秒
材料径 −１，５ｔｓ
λ 測定条件
寸法 第３図Ａのホゾ径
外観 ｇｌ、３図Ｂの歯部
個数 ｎ＝２０
従来方法では同−刃具で加工後３６時間で寸法精度、外
観共に悪くなり始め、７２時間までが時計部品として使
用できる限度であるのに対して、本発明の方法では、油
冷で９６時時間上ら、水冷で１２０時間時間外観に変化
が見られたが、油冷で１６８時間、水金で２１６時間ま
での使用が可能である。寸法精度も、使用可能範囲１で
加工時間とほぼ比例しておシ、安定している。このよう
に従来の方法でに、同−刃具での連続加工時間７２時間
に対して１本発明の方法ではその２倍以上３倍近くまで
向上した。
観共に悪くなり始め、７２時間までが時計部品として使
用できる限度であるのに対して、本発明の方法では、油
冷で９６時時間上ら、水冷で１２０時間時間外観に変化
が見られたが、油冷で１６８時間、水金で２１６時間ま
での使用が可能である。寸法精度も、使用可能範囲１で
加工時間とほぼ比例しておシ、安定している。このよう
に従来の方法でに、同−刃具での連続加工時間７２時間
に対して１本発明の方法ではその２倍以上３倍近くまで
向上した。
実施例−２
ここで、本発明にＣＬＯ３〜α２０％Ｃ範囲の炭素鋼を
使用し友のにα０３％Ｃ以下であると、材料強度が不足
し、捲削加工時の偏心回転により寸法精度がバラツクた
めであ］、ｃＬ２ｏ４ｃ以上であると、硬度が高すぎる
ため線材焼入れ後のコイル巻、直線加工、センタレス加
工が非常に困難になるためである。
使用し友のにα０３％Ｃ以下であると、材料強度が不足
し、捲削加工時の偏心回転により寸法精度がバラツクた
めであ］、ｃＬ２ｏ４ｃ以上であると、硬度が高すぎる
ため線材焼入れ後のコイル巻、直線加工、センタレス加
工が非常に困難になるためである。
ＣＬＯ２％Ｏ及び０．２５％Ｃの炭素鋼細線全使用し、
実施例−１と同様な方法でも理を行ったところ、硬さは
それぞれ油冷材で、Ｈｖ１８０．Ｈｖ４７０となった。
実施例−１と同様な方法でも理を行ったところ、硬さは
それぞれ油冷材で、Ｈｖ１８０．Ｈｖ４７０となった。
実施例−３
快削成分を含まない０．１０％Ｃの炭素鋼細線全使用し
、実施例−１と同様な方法で処理を行ったところ、硬さ
はＨｖ３１１であシ快削成分を含んだ材料とほぼ変わら
なかり之。ま九、同一刃具で連続崗削Ｕｎ工し九ときの
時計部品として使用できる限度時間は、油冷材で７２時
間であシ、快削成分を含んだ材料の油冷材の限度時間１
６８時間と較べ、Ａ以下に減少するが、快削成分を含１
ないＱ、１０チＣの炭素鋼を従来の方法に工って処理し
たものは、限度時間が２４時間であり、こｎ、に較べる
と１本発明の方法による材料は快削成分を含−！ないも
のでも３倍近く向上している。
、実施例−１と同様な方法で処理を行ったところ、硬さ
はＨｖ３１１であシ快削成分を含んだ材料とほぼ変わら
なかり之。ま九、同一刃具で連続崗削Ｕｎ工し九ときの
時計部品として使用できる限度時間は、油冷材で７２時
間であシ、快削成分を含んだ材料の油冷材の限度時間１
６８時間と較べ、Ａ以下に減少するが、快削成分を含１
ないＱ、１０チＣの炭素鋼を従来の方法に工って処理し
たものは、限度時間が２４時間であり、こｎ、に較べる
と１本発明の方法による材料は快削成分を含−！ないも
のでも３倍近く向上している。
実施例−４
焼入れ温度をＡｃ３変態点温度プラス１００”ＣからＡ
（ｌ変態点Ｉｕ度プラス１５０°Ｃの範囲としたのＵ、
Ａｃｌ変態点温度プラス１００’Ｃ以下でに炭素量が少
ない念めにオーステナイトが均一化せず、′またオース
テナイト粒径も小さく、焼入性が低下し、材料強度が不
足するためであｊ）−Ａｃ３変態点＠度プラス１５０°
Ｃ以上ではオーステナイト粒が粗大化し、同様に材料強
度が不足するためである。甘た。温度が高すぎると、実
作業上、雰囲気゛α理、炉のメンテナンス等の問題も生
じる。
（ｌ変態点Ｉｕ度プラス１５０°Ｃの範囲としたのＵ、
Ａｃｌ変態点温度プラス１００’Ｃ以下でに炭素量が少
ない念めにオーステナイトが均一化せず、′またオース
テナイト粒径も小さく、焼入性が低下し、材料強度が不
足するためであｊ）−Ａｃ３変態点＠度プラス１５０°
Ｃ以上ではオーステナイト粒が粗大化し、同様に材料強
度が不足するためである。甘た。温度が高すぎると、実
作業上、雰囲気゛α理、炉のメンテナンス等の問題も生
じる。
高温炉温度を９５０°Ｃ及び１１００°Ｃとし、実施例
−１と同様な方法で処理に行つ九ところ、硬さはそれぞ
れ油冷材でＨｖ２６５．Ｈｖ２９０となった。
−１と同様な方法で処理に行つ九ところ、硬さはそれぞ
れ油冷材でＨｖ２６５．Ｈｖ２９０となった。
実施例−５
焼入れ温度での保持時間を直径１鵡当り１〜５分の範囲
としたのは、１分以下であると、焼入れ温度が低い時と
同様に、焼入れ性が低下し、５分以上では、線材の連続
焼入れ処理を行うため、冷却用浴槽中への急冷が困難で
あることに起因し。
としたのは、１分以下であると、焼入れ温度が低い時と
同様に、焼入れ性が低下し、５分以上では、線材の連続
焼入れ処理を行うため、冷却用浴槽中への急冷が困難で
あることに起因し。
材料強度が不足するためである。
高温炉の均熱帯部を３０秒及び１０分で通過するような
速度で材料を送る＝うにトルクモーターχ調整し、実施
例−１と同様な方法で処理を行なったところ、硬さにそ
れぞれ、油冷材でＨｖ ２３０及びＨｖ２１５となった
。
速度で材料を送る＝うにトルクモーターχ調整し、実施
例−１と同様な方法で処理を行なったところ、硬さにそ
れぞれ、油冷材でＨｖ ２３０及びＨｖ２１５となった
。
〔発明の効果〕
この発明に以上説明し之↓うに、従来かな等に用いる低
炭素鋼細線は、伸線のま−まの強度、切削性が不充分の
状態で用いられてい友が、この低炭素鋼細線ケ伸線後、
焼入れ処理７行うことにより。
炭素鋼細線は、伸線のま−まの強度、切削性が不充分の
状態で用いられてい友が、この低炭素鋼細線ケ伸線後、
焼入れ処理７行うことにより。
低炭素鋼の伸線加工では達しえない、高炭素鋼細線以上
の強度を得ることができ、その優れた快削性を生かすこ
とにより精密加工部品においてネックとされてい次長時
間連続加工を従来の３倍近くに向上させしめるというよ
うな、品質が安定した。
の強度を得ることができ、その優れた快削性を生かすこ
とにより精密加工部品においてネックとされてい次長時
間連続加工を従来の３倍近くに向上させしめるというよ
うな、品質が安定した。
安価な精密部品の製造方法を促供できるという効果を有
する０
する０
第１図は従来の方法に↓る製造工程と２：発明の方法に
よる製造工程１示した図、第２図は本発明に用い１線材
連続焼入れ装置の概略図、第５図は破泡削加工の比較試
験に用いｔ腕時計用かなの断面図である。 １・・・高温炉 ２・・・トルクモーター ３・・・冷却槽 ４・・・均熱帯 ５・・・炭素鋼線 ６・・・炭素鋼線コイル Ａ・・・ホゾ部 Ｂ・・・歯形部 以上 出願人 セイコー電子工業株式会社 代理人 弁理士 最 上 務 工程図 第１図
よる製造工程１示した図、第２図は本発明に用い１線材
連続焼入れ装置の概略図、第５図は破泡削加工の比較試
験に用いｔ腕時計用かなの断面図である。 １・・・高温炉 ２・・・トルクモーター ３・・・冷却槽 ４・・・均熱帯 ５・・・炭素鋼線 ６・・・炭素鋼線コイル Ａ・・・ホゾ部 Ｂ・・・歯形部 以上 出願人 セイコー電子工業株式会社 代理人 弁理士 最 上 務 工程図 第１図
Claims (4)
- （１）重量比で０．０３〜０．２０％の炭素を含む炭素
鋼を焼入れした後、所望の形状に旋削加工を行うことを
特徴とする時計部品の製造方法。 - （２）炭素鋼は、いずれも重量比でＰｂを０．１０〜０
．３０％、Ｔｅを０．１０％以下、Ｓを０．３５％以下
、Ｍｎを１．５％以下を含む快削炭素鋼であることを特
徴とする特許請求の範囲第１項記載の時計部品の製造方
法。 - （３）焼入れ濃度が、炭素鋼においてＡｃ＿３変態点温
度プラス１００℃からＡｃ＿３変態点温度プラス１５０
℃の間であることを特徴とする特許請求の範囲第１項記
載の時計部品の製造方法。 - （４）焼入れ濃度での保持時間が、炭素鋼直径１ｍｍ当
り、１〜５分であることを特徴とする特許請求範囲第１
項記載の時計部品の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60253123A JPS62112725A (ja) | 1985-11-12 | 1985-11-12 | 時計部品の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60253123A JPS62112725A (ja) | 1985-11-12 | 1985-11-12 | 時計部品の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62112725A true JPS62112725A (ja) | 1987-05-23 |
Family
ID=17246816
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60253123A Pending JPS62112725A (ja) | 1985-11-12 | 1985-11-12 | 時計部品の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62112725A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1146136A1 (en) * | 1999-09-07 | 2001-10-17 | Citizen Watch Co. Ltd. | Ornament and method for preparation thereof |
-
1985
- 1985-11-12 JP JP60253123A patent/JPS62112725A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1146136A1 (en) * | 1999-09-07 | 2001-10-17 | Citizen Watch Co. Ltd. | Ornament and method for preparation thereof |
| EP1146136A4 (en) * | 1999-09-07 | 2006-09-06 | Citizen Watch Co Ltd | ORNAMENT AND METHOD FOR ITS MANUFACTURE |
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