JPS6228333B2 - - Google Patents
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- JPS6228333B2 JPS6228333B2 JP56056598A JP5659881A JPS6228333B2 JP S6228333 B2 JPS6228333 B2 JP S6228333B2 JP 56056598 A JP56056598 A JP 56056598A JP 5659881 A JP5659881 A JP 5659881A JP S6228333 B2 JPS6228333 B2 JP S6228333B2
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- JP
- Japan
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- piston
- spring
- disc spring
- leaf spring
- damping force
- Prior art date
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Links
- 239000006096 absorbing agent Substances 0.000 claims description 12
- 230000035939 shock Effects 0.000 claims description 12
- 238000013016 damping Methods 0.000 description 33
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 19
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- 239000010720 hydraulic oil Substances 0.000 description 10
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
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- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F9/00—Springs, vibration-dampers, shock-absorbers, or similarly-constructed movement-dampers using a fluid or the equivalent as damping medium
- F16F9/32—Details
- F16F9/34—Special valve constructions; Shape or construction of throttling passages
- F16F9/348—Throttling passages in the form of annular discs or other plate-like elements which may or may not have a spring action, operating in opposite directions or singly, e.g. annular discs positioned on top of the valve or piston body
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、伸長・圧縮の両方向において減衰
作用を得る筒型油圧緩衝器に関するものである。
作用を得る筒型油圧緩衝器に関するものである。
車輛等に用いる筒型油圧緩衝器では、乗心地や
操縦安定性等を向上させるため、伸長時および圧
縮時の両方向で減衰力を発生するいわゆる両効き
とすると共に、伸長時と圧縮時の各減衰力を相異
させることが好ましい。
操縦安定性等を向上させるため、伸長時および圧
縮時の両方向で減衰力を発生するいわゆる両効き
とすると共に、伸長時と圧縮時の各減衰力を相異
させることが好ましい。
第１図は従来より多用されているこの種の緩衝
器における要部断面図であり、同図Ａは静止時
を、また同図Ｂは動作時を示す。なお同図Ｂには
その中心線より上に圧縮動作時が、また中心線よ
り下に伸長動作時が示されている。これらの図に
おいて符号１はピストンであつて、シリンダ（図
示せず）内に２つの油室を画成する。このピスト
ン１には油路２が形成されている。３は環状の板
ばねであり、ピストン１の１端面に対向するよう
に位置し、この板ばね３の外周縁部はピストン１
の外周縁部４に当接し、またこの板ばね３の内周
縁部は環状のサポートプレート５によつてピスト
ン１側へ押圧されている。この緩衝器では、圧縮
時に板ばね３の外周縁部がピストン１から離隔し
てこの間隙を作動油が流通し、また伸長時に板ば
ね３の内周縁部がサポートプレート５から離隔し
てピストン１側へ湾曲し、この間隙を作動油が流
通する。
器における要部断面図であり、同図Ａは静止時
を、また同図Ｂは動作時を示す。なお同図Ｂには
その中心線より上に圧縮動作時が、また中心線よ
り下に伸長動作時が示されている。これらの図に
おいて符号１はピストンであつて、シリンダ（図
示せず）内に２つの油室を画成する。このピスト
ン１には油路２が形成されている。３は環状の板
ばねであり、ピストン１の１端面に対向するよう
に位置し、この板ばね３の外周縁部はピストン１
の外周縁部４に当接し、またこの板ばね３の内周
縁部は環状のサポートプレート５によつてピスト
ン１側へ押圧されている。この緩衝器では、圧縮
時に板ばね３の外周縁部がピストン１から離隔し
てこの間隙を作動油が流通し、また伸長時に板ば
ね３の内周縁部がサポートプレート５から離隔し
てピストン１側へ湾曲し、この間隙を作動油が流
通する。
このように従来の緩衝器では１組の板ばね３に
よつて伸長時と圧縮時の減衰力を得ているため、
それぞれの減衰力を任意かつ独立に設定すること
ができなかつた。その結果、伸長時と圧縮時の減
衰力の最適値が車輛等の諸元や走行条件等により
異なるにもかかわらず、それぞれの最適値に減衰
力を設定することができなかつた。
よつて伸長時と圧縮時の減衰力を得ているため、
それぞれの減衰力を任意かつ独立に設定すること
ができなかつた。その結果、伸長時と圧縮時の減
衰力の最適値が車輛等の諸元や走行条件等により
異なるにもかかわらず、それぞれの最適値に減衰
力を設定することができなかつた。
また車輛においては操縦安定性を向上させるた
めに高速走行時、換言すれば緩衝器の高速での圧
縮・伸長時には減衰力を大きくしていわゆる硬い
緩衝器とする一方、低速走行時には乗心地を向上
させるため圧縮減衰力を小さくするのが好まし
い。しかし前記第１図に示した従来のものでは、
板ばね３のばね定数は一定で、作動油の進路面積
が作動圧で略比例するから、その減衰力特性はピ
ストン速度の2/3乗に略比例した一本の曲線にな
る。このため伸長時の減衰力を適切に保ちつつ、
低速での圧縮時に減衰力を小さくまた高速での圧
縮時に減衰力を大きくすることができなかつた。
めに高速走行時、換言すれば緩衝器の高速での圧
縮・伸長時には減衰力を大きくしていわゆる硬い
緩衝器とする一方、低速走行時には乗心地を向上
させるため圧縮減衰力を小さくするのが好まし
い。しかし前記第１図に示した従来のものでは、
板ばね３のばね定数は一定で、作動油の進路面積
が作動圧で略比例するから、その減衰力特性はピ
ストン速度の2/3乗に略比例した一本の曲線にな
る。このため伸長時の減衰力を適切に保ちつつ、
低速での圧縮時に減衰力を小さくまた高速での圧
縮時に減衰力を大きくすることができなかつた。
この発明はこのような事情に鑑みなされたもの
であり、伸長時の減衰力特性に大きな影響を与え
ることなく圧縮時の減衰力特性を大幅に変化させ
ることができ、車輛に適用した場合には低速走行
時の乗心地と高速走行時の操縦安定性とを共に向
上させることを可能にする筒型油圧緩衝器を提供
することを目的とする。
であり、伸長時の減衰力特性に大きな影響を与え
ることなく圧縮時の減衰力特性を大幅に変化させ
ることができ、車輛に適用した場合には低速走行
時の乗心地と高速走行時の操縦安定性とを共に向
上させることを可能にする筒型油圧緩衝器を提供
することを目的とする。
この発明はこのような目的を達成するためピス
トン端面の中央付近にセンタプレートおよびサポ
ートプレートを設け、環状の板ばねとこの板ばね
に隣接しかつ大径の開口縁が前記ピストン側を指
向する皿ばねとを前記センタプレート外周面に摺
動可能に保持すると共に、これら各板ばねの外周
部と皿ばねの小径の開口縁とをそれぞれを前記ピ
ストンの外周縁部と前記サポートプレートとの間
に挾持し、前記ピストンの往復動に対して低速で
は前記皿ばねが高速では皿ばねおよび板ばねが一
体となつて変形するように構成したものである。
以下図面に示す実施例に基づき、この発明を詳細
に説明する。
トン端面の中央付近にセンタプレートおよびサポ
ートプレートを設け、環状の板ばねとこの板ばね
に隣接しかつ大径の開口縁が前記ピストン側を指
向する皿ばねとを前記センタプレート外周面に摺
動可能に保持すると共に、これら各板ばねの外周
部と皿ばねの小径の開口縁とをそれぞれを前記ピ
ストンの外周縁部と前記サポートプレートとの間
に挾持し、前記ピストンの往復動に対して低速で
は前記皿ばねが高速では皿ばねおよび板ばねが一
体となつて変形するように構成したものである。
以下図面に示す実施例に基づき、この発明を詳細
に説明する。
第２図はこの発明に係る一実施例の一部断面
図、第３図はその要部拡大図であり、第３図Ａは
ピストン静止時、同Ｂはピストン低速時、同Ｃは
ピストン高速時をそれぞれ示す。また第４図はこ
の実施例の減衰力特性図である。なお第３図Ｂ，
Ｃにおいてはピストン中心線の上方に圧縮時の、
また中心線の下方に伸長時の動作がそれぞれ示さ
れている。第２図において符号１０はシリンダ、
１２はピストン組立体、１４はピストンロツド、
１６はコイルばねである。ピストンロツド１４の
先端（第２図で左端）にはばね受け１８およびブ
ラケツト２０が螺入固定され、このばね受け１８
とシリンダ１０の開口に被着されたキヤツプ２２
との間に、前記コイルばね１６が縮装されてい
る。２４はピストンロツド１４に取付けられた筒
状のガイドであり、このガイド２４はコイルばね
１６とピストンロツド１４との間に位置し、コイ
ルばね１６の圧縮時にコイルばね１６が変形して
ピストンロツド１４に直接接触するのを防止する
作用を持つ。
図、第３図はその要部拡大図であり、第３図Ａは
ピストン静止時、同Ｂはピストン低速時、同Ｃは
ピストン高速時をそれぞれ示す。また第４図はこ
の実施例の減衰力特性図である。なお第３図Ｂ，
Ｃにおいてはピストン中心線の上方に圧縮時の、
また中心線の下方に伸長時の動作がそれぞれ示さ
れている。第２図において符号１０はシリンダ、
１２はピストン組立体、１４はピストンロツド、
１６はコイルばねである。ピストンロツド１４の
先端（第２図で左端）にはばね受け１８およびブ
ラケツト２０が螺入固定され、このばね受け１８
とシリンダ１０の開口に被着されたキヤツプ２２
との間に、前記コイルばね１６が縮装されてい
る。２４はピストンロツド１４に取付けられた筒
状のガイドであり、このガイド２４はコイルばね
１６とピストンロツド１４との間に位置し、コイ
ルばね１６の圧縮時にコイルばね１６が変形して
ピストンロツド１４に直接接触するのを防止する
作用を持つ。
２６はフリーピストンであつてシリンダ１０内
に摺動可能に挿入され、シリンダ１０の前記キヤ
ツプ２２と反対の開口に被着されたブラケツト２
８との間に、ガス室３０を画成する。またこのフ
リーピストン２６と前記キヤツプ２２との間には
作動油が充填され、前記ピストン組立体１２はこ
のフリーピストン２６とキヤツプ２２との間に２
つの油室３２，３４を画成する。なおこれら油室
３２，３４内はガス室３０内のガス圧により常時
加圧されている。
に摺動可能に挿入され、シリンダ１０の前記キヤ
ツプ２２と反対の開口に被着されたブラケツト２
８との間に、ガス室３０を画成する。またこのフ
リーピストン２６と前記キヤツプ２２との間には
作動油が充填され、前記ピストン組立体１２はこ
のフリーピストン２６とキヤツプ２２との間に２
つの油室３２，３４を画成する。なおこれら油室
３２，３４内はガス室３０内のガス圧により常時
加圧されている。
次にピストン組立体１２を説明する。３６はピ
ストンであり、このピストン３６にはその摺動方
向に貫通する油路３８が複数個形成されている。
ピストンロツド１４の先端部分は小径に形成さ
れ、この小径部には端板４０、コントロールワツ
シヤ４２、サポートプレート４４、センタプレー
ト４６が順次装着される。従つてサポートプレー
ト４４とセンタプレート４６は、ピストン３６の
端面の中央付近に位置することになる。なおコン
トロールワツシヤ４２とセンタプレート４６とは
ピストン３６の約半分の外径を有し、サポートプ
レート４４はこれらより僅かに大きい外径を有す
る。４８は皿ばねであり、この皿ばね４８の内径
はセンタプレート４６の外径より僅かに大きく、
またサポートプレート４４の外径より小さい。従
つてこの皿ばね４８の内径側をセンタプレート４
６の外周に保持させた時には、サポートプレート
４４に当接する。５０の環状の板ばねであつて、
この板ばね５０はピストン３６より僅かに小さい
外径と、センタプレート４６より僅かに大きい外
径とを有する。皿ばね４８と板ばね５０とは、順
次センタプレート４６に装着されこのセンタプレ
ート４６の外周面に摺動可能に保持される。なお
この時、皿ばね４８はその大径の開口縁がピスト
ン３６側を指向するように装着される。従つてこ
の皿ばね４８は、サポートプレート４４にその小
径の開口縁が、また板ばね５０にその大径の開口
縁がそれぞれ当接する。この結果板ばね５０の外
周部は、ピストン３６の外周縁部と皿ばね４８の
大径の開口縁とで挾持される。５２はセンタプレ
ート４６より小径の外径を有するバツクセツトシ
ムであつて、このバツクセツトシム５２はセンタ
プレート４６に当接するようにピストンロツド１
４の小径部に取付けられる。その後その小径部に
はピストン３６が装着され、この小型部に装着さ
れた各部品は端板５４を介して小径部に螺着され
たナツト５６により、締付けられる。その結果板
ばね５０とこの板ばねに隣接する皿ばね４８とは
ピストン３６の外周縁部５８とサポートプレート
４４との間に挾持されることになる。なお皿ばね
４８のばね定数は板ばね５０のばね定数よりも小
さい。
ストンであり、このピストン３６にはその摺動方
向に貫通する油路３８が複数個形成されている。
ピストンロツド１４の先端部分は小径に形成さ
れ、この小径部には端板４０、コントロールワツ
シヤ４２、サポートプレート４４、センタプレー
ト４６が順次装着される。従つてサポートプレー
ト４４とセンタプレート４６は、ピストン３６の
端面の中央付近に位置することになる。なおコン
トロールワツシヤ４２とセンタプレート４６とは
ピストン３６の約半分の外径を有し、サポートプ
レート４４はこれらより僅かに大きい外径を有す
る。４８は皿ばねであり、この皿ばね４８の内径
はセンタプレート４６の外径より僅かに大きく、
またサポートプレート４４の外径より小さい。従
つてこの皿ばね４８の内径側をセンタプレート４
６の外周に保持させた時には、サポートプレート
４４に当接する。５０の環状の板ばねであつて、
この板ばね５０はピストン３６より僅かに小さい
外径と、センタプレート４６より僅かに大きい外
径とを有する。皿ばね４８と板ばね５０とは、順
次センタプレート４６に装着されこのセンタプレ
ート４６の外周面に摺動可能に保持される。なお
この時、皿ばね４８はその大径の開口縁がピスト
ン３６側を指向するように装着される。従つてこ
の皿ばね４８は、サポートプレート４４にその小
径の開口縁が、また板ばね５０にその大径の開口
縁がそれぞれ当接する。この結果板ばね５０の外
周部は、ピストン３６の外周縁部と皿ばね４８の
大径の開口縁とで挾持される。５２はセンタプレ
ート４６より小径の外径を有するバツクセツトシ
ムであつて、このバツクセツトシム５２はセンタ
プレート４６に当接するようにピストンロツド１
４の小径部に取付けられる。その後その小径部に
はピストン３６が装着され、この小型部に装着さ
れた各部品は端板５４を介して小径部に螺着され
たナツト５６により、締付けられる。その結果板
ばね５０とこの板ばねに隣接する皿ばね４８とは
ピストン３６の外周縁部５８とサポートプレート
４４との間に挾持されることになる。なお皿ばね
４８のばね定数は板ばね５０のばね定数よりも小
さい。
次にこの実施例の動作を説明する。先づピスト
ン３６の静止時には、板ばね５０はピストン３６
の外周縁部５８に当接し油路３８を閉じている
（第３図Ａ）。ピストンロツド１４の圧縮時にはピ
ストン３６は第３図Ｂ，Ｃで右方向へ移動する。
ピストン３６が低速でこの圧縮方向へ移動する時
には、油室３２，３４の内圧差が小さいので同図
Ｂの中心線より上方に示すように、ばね定数の小
さい皿ばね４８が変形し板ばね５０が同図上左方
へ移動する。このため作動油は板ばね５０とピス
トン３６の外周縁部５８との間の間隙を流動す
る。この時の減衰力Ｒは、作動油が流動する間隙
が各油室３２，３４の内圧差に比例すると考えら
れるので、ピストン速度Ｖの2/3乗に略比例し第
４図ａのようになる。高速での圧縮時には第３図
Ｃの中心線上方に示すように板ばね５０と皿ばね
４８が一体となつて変形するようになる。従つて
この時のばね定数は各ばね４８，５０のばね定数
の和となり、減衰力Ｒは第４図ｂで示すようにな
る。なお同図中のｃは第１図に示した従来装置に
よる圧縮時の減衰力特性し、その板ばね３のばね
定数をこの実施例における各ばね４８，５０のば
ね定数の和に略等しく設定した場合のものであ
る。この図から明らかなように、この実施例によ
れば圧縮時の減衰力特性を２段階に大きく変化さ
せることができる。
ン３６の静止時には、板ばね５０はピストン３６
の外周縁部５８に当接し油路３８を閉じている
（第３図Ａ）。ピストンロツド１４の圧縮時にはピ
ストン３６は第３図Ｂ，Ｃで右方向へ移動する。
ピストン３６が低速でこの圧縮方向へ移動する時
には、油室３２，３４の内圧差が小さいので同図
Ｂの中心線より上方に示すように、ばね定数の小
さい皿ばね４８が変形し板ばね５０が同図上左方
へ移動する。このため作動油は板ばね５０とピス
トン３６の外周縁部５８との間の間隙を流動す
る。この時の減衰力Ｒは、作動油が流動する間隙
が各油室３２，３４の内圧差に比例すると考えら
れるので、ピストン速度Ｖの2/3乗に略比例し第
４図ａのようになる。高速での圧縮時には第３図
Ｃの中心線上方に示すように板ばね５０と皿ばね
４８が一体となつて変形するようになる。従つて
この時のばね定数は各ばね４８，５０のばね定数
の和となり、減衰力Ｒは第４図ｂで示すようにな
る。なお同図中のｃは第１図に示した従来装置に
よる圧縮時の減衰力特性し、その板ばね３のばね
定数をこの実施例における各ばね４８，５０のば
ね定数の和に略等しく設定した場合のものであ
る。この図から明らかなように、この実施例によ
れば圧縮時の減衰力特性を２段階に大きく変化さ
せることができる。
伸長時においてはピストン３６は第３図で左方
へ移動するが、その速度が小さい時には油室３
２，３４の内圧差が小さいので、同図Ｂの中心線
下方に示すように皿ばね４８の内径側がサポート
プレート４４から隔離するように皿ばね４８のみ
が変形する。このため作動油はこの皿ばね４８お
よび板ばね５０の内径側と、センタプレート４６
の外周面との間隙を流動する。この時の減衰力特
性は第４図ｄで示される。ピストン速度が増加す
ると油室３２，３４の内圧差が増大し、皿ばね４
８と共に板ばね５０も変形し始め、これら各ばね
４８，５０とセンタプレート４６との間隙を作動
油が流動するようになる。その時の減衰力特性は
第４図ｅのようになる。なお同図ｆは第１図に示
した従来装置における伸長時の減衰力特性を示
す。
へ移動するが、その速度が小さい時には油室３
２，３４の内圧差が小さいので、同図Ｂの中心線
下方に示すように皿ばね４８の内径側がサポート
プレート４４から隔離するように皿ばね４８のみ
が変形する。このため作動油はこの皿ばね４８お
よび板ばね５０の内径側と、センタプレート４６
の外周面との間隙を流動する。この時の減衰力特
性は第４図ｄで示される。ピストン速度が増加す
ると油室３２，３４の内圧差が増大し、皿ばね４
８と共に板ばね５０も変形し始め、これら各ばね
４８，５０とセンタプレート４６との間隙を作動
油が流動するようになる。その時の減衰力特性は
第４図ｅのようになる。なお同図ｆは第１図に示
した従来装置における伸長時の減衰力特性を示
す。
この第４図から明らかなように、この実施例に
よれば圧縮時だけでなく伸長時においても減衰力
特性を２段階に変化させ得る。しかし伸長時の特
性は、皿ばね４８および板ばね５０とセンタプレ
ート４６との間隙を変えたり、あるいはバツクセ
ツトシム５２の厚さ変更による各ばね４８，５０
とセンタプレート４６との相対位置を変えること
により、従来装置の特性ｆに接近させ得る。従つ
てこのようにした場合には伸長時の特性を大幅に
変えることなく、圧縮時の特性のみを大幅に変え
ることができる。
よれば圧縮時だけでなく伸長時においても減衰力
特性を２段階に変化させ得る。しかし伸長時の特
性は、皿ばね４８および板ばね５０とセンタプレ
ート４６との間隙を変えたり、あるいはバツクセ
ツトシム５２の厚さ変更による各ばね４８，５０
とセンタプレート４６との相対位置を変えること
により、従来装置の特性ｆに接近させ得る。従つ
てこのようにした場合には伸長時の特性を大幅に
変えることなく、圧縮時の特性のみを大幅に変え
ることができる。
第５図はこの発明の他の実施例を示す要部断面
図である。この実施例は前記第２，３図に示した
実施例におけるコントロールワツシヤ４２および
サポートプレート４４を省き、皿ばね４８の小径
側の開口縁を直接端板４０Ａに当接させるように
構成したものである。すなわちこの端板４０Ａは
前記第２，３図の実施例におけるサポートプレー
ト４４としての作用を持つことにもなつている。
なお第５図Ａはピストン静止時、同Ｂはピストン
低速時、同Ｃはピストン高速時をそれぞれ示し、
さらに同Ｂ，Ｃにおける中心線上方には圧縮時
の、また同様に中心線下方には伸長時の状態が示
されている。またこれらの図においては前記第３
図と同一部分には同一符号を付したので、その説
明は繰り返えさない。
図である。この実施例は前記第２，３図に示した
実施例におけるコントロールワツシヤ４２および
サポートプレート４４を省き、皿ばね４８の小径
側の開口縁を直接端板４０Ａに当接させるように
構成したものである。すなわちこの端板４０Ａは
前記第２，３図の実施例におけるサポートプレー
ト４４としての作用を持つことにもなつている。
なお第５図Ａはピストン静止時、同Ｂはピストン
低速時、同Ｃはピストン高速時をそれぞれ示し、
さらに同Ｂ，Ｃにおける中心線上方には圧縮時
の、また同様に中心線下方には伸長時の状態が示
されている。またこれらの図においては前記第３
図と同一部分には同一符号を付したので、その説
明は繰り返えさない。
この実施例によれば低速での圧縮時に皿ばね４
８は扁平に変形し、板ばね５０とピストン３６外
周縁部５８との間に間隙が形成される。この間隙
は油室３２，３４の内圧差に略比例して増加する
ので、その減衰力はピストン速度の2/3乗に略比
例することになる。また高速での圧縮時には皿ば
ね４８が端板４０に当接してその変形が制限され
るので、作動油の通路面積は一定になる。このた
めこの時には減衰力はピストン速度の２乗に略比
例して急速に増加することになる。すなわちピス
トンの低速時には、減衰力はピストン速度に対し
2/3乗特性によつて比較的緩やかに変化し、また
高速時にはピストン速度の増加に対し２乗特性に
よつて急速に増大することになる。従つてピスト
ンの低速時と高速時とで減衰力特性を大幅に変化
させることができる。
８は扁平に変形し、板ばね５０とピストン３６外
周縁部５８との間に間隙が形成される。この間隙
は油室３２，３４の内圧差に略比例して増加する
ので、その減衰力はピストン速度の2/3乗に略比
例することになる。また高速での圧縮時には皿ば
ね４８が端板４０に当接してその変形が制限され
るので、作動油の通路面積は一定になる。このた
めこの時には減衰力はピストン速度の２乗に略比
例して急速に増加することになる。すなわちピス
トンの低速時には、減衰力はピストン速度に対し
2/3乗特性によつて比較的緩やかに変化し、また
高速時にはピストン速度の増加に対し２乗特性に
よつて急速に増大することになる。従つてピスト
ンの低速時と高速時とで減衰力特性を大幅に変化
させることができる。
この実施例の伸長時の動作は前記第２，３図に
示した実施例と全く同じであるから、その説明は
繰り返えさない。
示した実施例と全く同じであるから、その説明は
繰り返えさない。
以上の各実施例では１枚の皿ばね４８と１組の
板ばね５０とを用い、しかも板ばね５０がピスト
ン３６側に位置するように構成したものである
が、この発明は複数組の板ばねおよび皿ばねを交
互に配列することも可能である。この場合には各
ばねのばね定数を適切に選定することにより、減
衰力特性を２段以上に階段的に大幅に変化するも
のとすることが可能になる。
板ばね５０とを用い、しかも板ばね５０がピスト
ン３６側に位置するように構成したものである
が、この発明は複数組の板ばねおよび皿ばねを交
互に配列することも可能である。この場合には各
ばねのばね定数を適切に選定することにより、減
衰力特性を２段以上に階段的に大幅に変化するも
のとすることが可能になる。
また皿ばね４８と板ばね５０の配置を逆にし
て、皿ばね４８の大径側の開口縁部がピストン３
６の外周縁部５８に接触・離隔するようにして
も、所期の目的を達成できることも明らかであ
る。要するに皿ばねは板ばねに隣接し、その大径
側の開口縁がピストン側を指向するように配置す
ればよい。
て、皿ばね４８の大径側の開口縁部がピストン３
６の外周縁部５８に接触・離隔するようにして
も、所期の目的を達成できることも明らかであ
る。要するに皿ばねは板ばねに隣接し、その大径
側の開口縁がピストン側を指向するように配置す
ればよい。
以上のように、この発明は板ばねとこの板ばね
に隣接しかつ大径の開口縁がピストン側を指向す
る皿ばねとを、センタプレート外周面に摺動可能
に保持すると共に、これら各板ばねおよび皿ばね
をピストンの外周縁部とサポートプレートとの間
は挾持し、ピストンの往復動に対して前記皿ばね
が始めに変形するように構成したから、圧縮時お
よび伸長時にはピストン速度に対して減衰力特性
を２段階以上に段階的に変化させることができ
る。特に伸長時の特性については、皿ばねおよび
板ばねと、センタプレートとの間隙およびこれら
の相対位置を適切に選定することにより、従来装
置の特性に近づけることができる一方、圧縮時の
特性については低速時に減衰力を著しく小さくし
また高速時に大きくなるようにすることが可能で
ある。この結果、伸長時の特性に大きな影響を与
えることなく圧縮時の特性だけを大幅に変えるこ
とができ、車輛に適用した場合には低速走行時に
おける乗心地の向上と、高速走行時における操安
性の向上とを図ることができる。また必要に応じ
て、伸長時の減衰力特性を、圧縮時と同様に段階
的に大幅に変化させることも可能である。
に隣接しかつ大径の開口縁がピストン側を指向す
る皿ばねとを、センタプレート外周面に摺動可能
に保持すると共に、これら各板ばねおよび皿ばね
をピストンの外周縁部とサポートプレートとの間
は挾持し、ピストンの往復動に対して前記皿ばね
が始めに変形するように構成したから、圧縮時お
よび伸長時にはピストン速度に対して減衰力特性
を２段階以上に段階的に変化させることができ
る。特に伸長時の特性については、皿ばねおよび
板ばねと、センタプレートとの間隙およびこれら
の相対位置を適切に選定することにより、従来装
置の特性に近づけることができる一方、圧縮時の
特性については低速時に減衰力を著しく小さくし
また高速時に大きくなるようにすることが可能で
ある。この結果、伸長時の特性に大きな影響を与
えることなく圧縮時の特性だけを大幅に変えるこ
とができ、車輛に適用した場合には低速走行時に
おける乗心地の向上と、高速走行時における操安
性の向上とを図ることができる。また必要に応じ
て、伸長時の減衰力特性を、圧縮時と同様に段階
的に大幅に変化させることも可能である。
第１図は従来装置の要部断面図、第２図はこの
発明を適用した一実施例の一部断面図、第３図は
その要部拡大図、第４図は同じく減衰力特性図で
ある。また第５図はこの発明の他の実施例を示す
要部拡大図である。 １０……シリンダ、３２，３４……油室、３８
……油路、４０Ａ……サポートプレートとしての
端板、４４……サポートプレート、４６……セン
タプレート、４８……皿ばね、５０……板ばね、
５８……ピストンの外周縁部。
発明を適用した一実施例の一部断面図、第３図は
その要部拡大図、第４図は同じく減衰力特性図で
ある。また第５図はこの発明の他の実施例を示す
要部拡大図である。 １０……シリンダ、３２，３４……油室、３８
……油路、４０Ａ……サポートプレートとしての
端板、４４……サポートプレート、４６……セン
タプレート、４８……皿ばね、５０……板ばね、
５８……ピストンの外周縁部。
Claims (1)
- １ シリンダ内に２つの油室を画成すると共に前
記各油室を連通する油路が形成されたピストンを
有する筒型油圧緩衝器において、前記ピストン端
面を中央付近にセンタプレートおよびサポートプ
レートを設け、環状の板ばねとこの板ばねに隣接
しかつ大径の開口縁が前記ピストン側に前記板ば
ねを押圧する皿ばねとを前記センタプレート外周
面に摺動可能に保持すると共に、これら板ばねの
外周部と皿ばねの小径の開口縁とをそれぞれ前記
ピストンの外周縁部と前記サポートプレートとの
間に挾持し、前記ピストンの往復動に対して低速
では前記皿ばねが高速では皿ばねおよび板ばねが
一体となつて変形するようにしたことを特徴とす
る筒型油圧緩衝器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5659881A JPS57171132A (en) | 1981-04-14 | 1981-04-14 | Cylindrical hydraulic buffer |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5659881A JPS57171132A (en) | 1981-04-14 | 1981-04-14 | Cylindrical hydraulic buffer |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS57171132A JPS57171132A (en) | 1982-10-21 |
| JPS6228333B2 true JPS6228333B2 (ja) | 1987-06-19 |
Family
ID=13031639
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5659881A Granted JPS57171132A (en) | 1981-04-14 | 1981-04-14 | Cylindrical hydraulic buffer |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS57171132A (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2556352Y2 (ja) * | 1992-08-07 | 1997-12-03 | 堀江金属工業株式会社 | フューエルタンク |
| KR101254285B1 (ko) | 2011-06-22 | 2013-04-12 | 주식회사 만도 | 접시스프링을 적용한 리바운드 스토퍼 구조 |
| JP6584785B2 (ja) * | 2015-02-12 | 2019-10-02 | 清水建設株式会社 | 回転慣性質量ダンパー |
| WO2020012717A1 (ja) | 2018-07-10 | 2020-01-16 | 株式会社Ihi | 改竄防止構造 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5847322Y2 (ja) * | 1978-12-04 | 1983-10-28 | カヤバ工業株式会社 | シヨツクアブソ−バの減衰バルブ |
-
1981
- 1981-04-14 JP JP5659881A patent/JPS57171132A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS57171132A (en) | 1982-10-21 |
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