JPS6227712A - 望遠ズ−ムレンズ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〈産業上の利用分野〉 本発明は、比較的小型でありながら、レンズの構成枚数
が少なく、又良好なズーム作動が得られ低コスト化に適
した望遠ズームレンズに関するものである。

〈従来の技術〉 一般的にズームレンズの移動レンズ群は主に変倍作用を
行うバリエータと像側焦点位ｔを一定に保つためのコン
ペンセータとから構成されている。

又、ズーム作動等を良好にするために、広角端から望遠
端までの移動レンズ群の移動範囲を少なくするのが望ま
しい。そのためには必然的に移動レンズ群の屈折力が増
すので、収差を補正するためにレンズの構成枚数が多く
なり、バリエータも複数の負レンズ群より構成されてい
た。このズームレンズのレンズ群を第１図（ａ）に示す
が、第１レンズ群ｌより像側に位置するバリエータ２を
２枚の負レンズとして示しである。ここで、コンペンセ
ータ３を第４レンズ群４の一部と考えて、ズーミング時
でも固定すると、別のレンズ群として考えるよりもレン
ズの構成枚数は少なくなるのが明らかであり、その状態
を第１図（ｂ）に示しである。

〈発明が解決しようとする問題点〉 しかし、コンペンセータ３を固定すると、第１図（ｂ）
で示すように、結像点がズーミングに際して点線上を移
動するので、°フィルムの像がぼけることになり、商品
価値がない。

（問題点を解決するためのｆ段〉 本発明は上記に鑑み提案されたもので、物体側から像側
に向って、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈
折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３
レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群とを配置
し、第２レンズ群及び、第３レンズ群を光軸上で同方向
に移動させることによりズーミングを行い、且つ、第１
レンズ群は１枚以上の負レンズ及び１枚以上の正レンズ
から成り、第２レンズ群と第３レンズ群の２つの負レン
ズ群は合計して少なくとも２枚の負レンズと少なくとも
１枚の正レンズとから成り、第４レンズ群は物体側から
２枚以上の正レンズと１枚以上の負レンズとから成る正
レンズ群及び物体側に強い凹面を向けた負メニスカスレ
ンズを有する負レンズ群とから成るズームレンズにおい
て、広角端の全レンズ系の合成焦点距離をｆＷ、望遠端
の全レンズ系の合成焦点距離をｆＩ、第１レンズ群の焦
点距離をｆ１、第２レンズ群の焦点距離をｆ２　、第３
レンズ群の焦点距離をｆ３．第４レンズ群の焦点距離を
ｆ１、第４レンズ群の像側主点位置から全レンズ系の像
側焦点位置迄の距離をＰ、及び、第２レンズ群と第３レ
ンズ群の２つの群に含まれる負レンズのアツベ数の乎均
値を７とすると。

（Ｄ　　Ｏ，７ＪＴ；ＴＴＶ≦ｆ＋　≦１．２　ＪＴ；
７ＴＶ■　Ｏ，ｆｆ　ｆｌ≦げ２１≦１．２５ｆ＋■　
０．５　ｆｌ　＜げ３１≦１．２　ｆ＋■　１．８　ｆ
４≦Ｐ≦２：２５ｆａ （ｆｉ′）５０≦７ の諸条件を満足することを特徴とし、第１図（Ｃ）で示
すように第１レンズ群１１より像側に位置するバリエー
タを分割して第２レンズ群１２及び第３レンズ群１３と
し、ズーミング時に第２レンズ群１２と第３レンズ群１
３との相互の間隔を変えることによりコンペンセータの
機部をもたらせ、かつコンペンセータとしてのレンズを
固定状にして第４レンズ群１４に含ませることで、ズー
ム作動等に悪影響を′Ｆえず、レンズの構成枚数が少な
くてすみ、低コスト化に適したズームレンズを提供する
ものである。

次に」二足した０）から（つの条件について説明する。

■から■の条件はパワー配置に関するもので、条件■に
おけるｆｌ　を−ヒ限以上にして最至近撮影距離を短か
くしようとすると、曲玉径を大マくシなければ至近時の
周辺先着は箸しく少なくなってしまい低コスト化の目的
に反する。又、　　ｆｌ　をｔ。

限以下にするとともに諸収差を良好に補正するためには
正レンズに高屈折率ガラスを用いることとなり、そのた
めにペッツバール和が負にかたよって設計」二好ましく
ない。

したがって、条件■が心安になる。

次に条件■は次の理由により設定した。

広角端での第１レンズ群と：５２レンズ群の合成焦点距
離をｆＩ、第１レンズ群と第２レンズ群の主点間間隔を
ｄｌ　　とすると、 が成立する。ここで、ｆｌくＯであって、−ｆｌ　≦ｆ
ｌの場合、第２レンズ群と第３レンズ群のＬ点間間隔は
広角端からのズーミングに対して単調増加となり、その
１：、点間間隔は望遠端でズーム範囲中最大となり、第
４レンズａと第３レンズ群の空気間隔を適度に保つ為に
は、第４レンズ群の屈折力を弱めるか、又は第４レンズ
群の望遠比を小さくしなければならない、これらは、レ
ンズの全長を短かくするのに不利であり、又ぺ７ツバー
ル和が負にかたよることになる。

又、ｆｌ　＞Ｏであって、ｆ、＜５・ｆｌ　を越えるよ
うに設定した場合、広角端において、第２レンズ群と第
３レンズ群の主点間間隔が大きくなり、結果として入射
瞳位ｔが第１レンズ群から遠ざかって周辺光量の不足が
生じ、前玉径を大きくしなければならないので不利であ
る。そこで、ｆｌ　＞＞ｄ１、−ｆ２＞＞ｄｌ　であり
、又、広角端より広角側で考えられるｄｌ＝ｏの時につ
いて考えれば、（１）式は でり−１えられる。

一力、前記したように−ｆ１≦ｆｌ　、ｆｌく５・ｆｌ
は設計上好ましくないから、結果として−ｆｌ　＞ｆｌ
　、ｆｌ　≧５・ｆｌが好ましいが、本発明のように低
コストを目的とする場合、少なくとも−１，５ｆ＋　≧
ｆ＋　を満足したい。したがって（２）式より であるが、ｆｌ＋ｆ２＞０の場合について考えているか
ら、即ち ０．６　ｆ＋≦−ｆ２　　　　　・・・　（３）でなけ
ればならない、又、もう一方よりこの時、ｆ１＋ｆ２＜
０について考えているから即ち −ｆ７≦１．２５ｆｌ　　　　　・・・　（４）となり
条件Ｑ）は（３）式、（４）式より定められる。

条件（ミ）は第２レンズ群と第３レンズ群の合成の屈折
力を考えた時、その負の屈折力が弱くなると、所要なズ
ーム比を得る為に、Ｌ記しンズ群を大きく移動しなけれ
ばならないので構造において不利であるから、第２レン
ズ群、第３レンズ群の合成の焦点距離をｆ　Ｉ＋とした
時、少なくともＩＬ１１≦０．４　ｆｌ　　　　　・・
・　（５）を満足したい。ち然ｆ　Ｉ＋はズーミングに
よって第２レンズ群、第３レンズ群の主点間間隔の変化
があって変わるが、主点間間隔が小さくなるに従って１
合成の負の屈折力が弱まることに注口すれば、通常考え
られる第２レンズ群、第３レンズ群の−）二点間間隔は
正の値であることから考えても、少なくとも、その主点
間間隔−〇の状態で考えておけば、実際にはより強い屈
折力をもつのは明らかであり と置き変える。

すると（５）式より となる。この時、Ｆ限値を示してないが、あまりこの合
成の屈折力を強くすることは、諸政差の補正ト、又、ペ
ンツへ−ル和が負に偏よること、さらに色収差の補正−
ヒどうしても補ＩＦ不足の傾向が生じ、できるだけ大き
い方が良いのは明らかである。

そこで、ｆ２が条件（２）で′ｊ−えられるド限イｒｔ
ｊの時、ｆ〕の絶対値は（７）式で詐される範囲で大き
い方が良く、又ｆ２が条件（りで′ｊ、えられるに限値
の時のｆ３の絶対値は（７）式によりやはりその最大値
として１Ｊ−えられるとすると考えて、（７）式を等式
として、条件■の下限値で′ｊ−えた場合 が成ケする。

したがって。

１．２　ｆ＋　＝　ｌｈ　ｌ　　　　　・・・　（８）
で示され、条件■の」二限値でグーえた場合であるから ０．５８８　ｆ＋　＝　ｌｈ　ｌ　　　　　　・・・　
（９）の（８）式、（９）式の２つの値で１ｆ３１は示
される。即ちｆ３の絶対値が（５）式と条件■を満足す
る為に（８）式はｆ３の絶対値の最大イ１となるが、（
９）式は条件■を守る為の必要条件であり、Ｐ分条件で
ある為には少なくとも、０．５　ｆ＋　＜　Ｉｆ＋　ｌ
≦１．２５　ｆ　＋であることが申ましく、条件■が必
要である。

さて、条件［相］）は、レンズ全長を短かくしようとし
た場合、第４レンズ群の物像関係における位こは等倍の
位６が一番短かくなることに注目して設定をした。当然
等倍の時の第４レンズ群における物像間距離は４−ｆ４
でかえられる。しかし、設計に自由度をもたせる為に、
第４レンズ群における物置間距離に最小値の４・ｆ４に
対して１．２５％の伸びを′ｊえても、全長に対する影
！度合は少ないから、第４レンズ群の結像関係における
物像間距離を４．０５ｆａ以下とした。

即ち １．８　ｆｎ≦Ｐ≦２．２５ｆａ であることが、無理なく全長を短かくするのに有利であ
るから、条件■が必要となる。

条件■については、丁が５０以下であれば、第２レンズ
群、第３レンズ群の色収差の補正が不足となり、又１合
せ面等を強くすることにより色収差の補正を適正に行っ
た場合、特に短波長において球面収差、非点収差が悪化
してしまう為に設計上、良好な収差補正が望めない、し
たがって、条件■が必要となる。

く実　施　例〉 以下に本発明の詳細な説明する。但しｆは全レンズ系の
合成焦点距離、Ｒは各レンズの曲率半径、ｄは軸１−間
隔及びレンズの肉厚、ｎはレンズに使用したカラスの屈
折率及び、νはレンズに使用したガラスのアツベ数であ
り、Ｒ，ｄ、ｎ、νは物体側から像側に向って順に数字
を記しである。

実施例１ ｆ　＝８７．９〜１７３．７　　　　　ＦＮｏ　　４．
８０Ｒ＋　＝　　９５．０００　　　　ｄ＋　＝　５．
１０　　　　ｎ＋　＝１．８０３１１　　　　ｖ＋　＝
８０．７Ｒ２＝−１１２，０００ｃｂ　＝　２．００　
　　　ｎ２＝１．８０５１８　　　３１２　＝２５．５
Ｒ３＝−３３２，０２０ｄ３＝　ｎ（変Ｒａ　＝−１７
５，０００ｄａ　＝　１．４０　　　　ｎ３＝１．４８
７４９　　　１７３　＝７０．４Ｒｓ　＝　１２１．８
７０　　　　ｄｓ　＝可変Ｒ６＝−１１８，０００ｄ６
＝　１．４０　　　　ｎ４＝１．７ｔ３００　　　　ｖ
４＝５３．９Ｒ７＝　　３３．９００　　　　ｄｌ＝　
２．８０　　　　ｎ５＝１．８０５１８　　　　　ν！
、　＝２５．５Ｒａ　＝　　９２．７９０　　　　ｄａ
　＝可変Ｒ９＝　　６３．０００　　　　ｄｑ　＝　５
．８０　　　　ｎ６＝１．５８９１３　　　　ｖｂ　＝
６１．３Ｒ＋ｏ＝−２９，８００ｄ＋ｏ＝　１．２０　
　　　ｎ７＝１．８０５１８　　　　ｖｌ＝２５．５Ｒ
＋＋＝−１０５，３１２ｄｌ＋＝１０．８０ＲＩ２＝　
１１０．０００　　　　ｄ＋２＝　３．３０　　　　ｎ
８＝１．ｅ４７Ｅｉ９　　　　ν８＝３３．８Ｒ１３＝
−１１０，０００ｄｏ３＝４８．０ＯＲ１４＝−２９，
０００ｄｕ＝　１．４０　　　　ｎｑ　＝１．７９９５
０　　　　ｖｑ　＝４２．３Ｒ１５＝−５１，０００ ｆ＋　＝　１４４．００　　　　　パックフォーカス　
　４０．３８８ｆ２　＝−１４７，００ ｆ３　＝−８２，１０ ｆ４＝　　４８．２０ ｐ　　＝　　９４．９２ 実施例２ ｆ　＝　１０２．５〜１９３　　　　　ＦＮｏ　　４．
ＥｉＯＲ＋　＝　１．００．ｏｏｏ　　　　ｄ＋　＝　
８．５Ｏｎ＋　＝１．６０３１１　　　　　ｐ＋　＝６
０．７Ｒ７＝−９３，１００ｃｂ　＝　３．００　　　
　ｎ？＝１．７５５２０　　　　ｖ２＝２７．５Ｒ３＝
−２９１，５８０ｄ３＝可変 Ｒ４＝−１９５，０００ｄａ　＝　１．４０　　　　ｎ
３＝１．４８７４９　　　　シ３＝７０．ＩＲ５＝　１
１３．５６０　　　　ｄｓ　＝可変Ｒ６＝−＋１Ｅｉ、
０００　　　　ｄ６＝　１．２０　　　　ｎｎ　＝１．
６９８８０　　　　　ｐａ　＝５５．５Ｒ＋　＝　　３
５．５００　　　　ｄｚ　＝　３．３０　　　　ｎｓ　
＝１．８０５１８　　　　　ｙｓ　＝２５．４Ｒｓ　−
９１，４１０ｄｓ　＝可変 Ｒ９＝　　６８．０００　　　　ｄｑ　＝　８．５５　
　　　ｎ６＝１．５８９１３　　　　ｐｂ　＝６１．Ｏ
Ｒ＋ｏ＝−３２，０５０ｄｌｏ＝　　１．２９　　　　
　　　ｎ＋　　＝１．８０５１８　　　　　　　シフ　
　＝２５．４Ｒ＋＋＝−１０８，９００ｄｕ＝１１．４
８Ｒ１２＝　１２５．１１０　　　　ｄ＋２＝　３．５
４　　　　ｎＢ　＝１．Ｅｉ４７６９　　　３１８　＝
３３．８Ｒ１３＝−１１７，０００ｄ＋：＋　＝５１．
５３Ｒ１４＝−３１，０００ｃＬａ＝　１．５０　　　
　ｎｑ　＝１．７５７００　　　　ｐｑ　＝４７．９Ｒ
１５＝−５Ｅｉ、４００ ｆｌ　＝　１４４．００　　　　　パックフォーカス　
　４３．８３４ｆ２＝−１４７，００ ｆ３　＝−８４，５０ ｆ蟲＝　　５１．７５ ｐ　　＝　１０２．５１ 実施例３ ｆ　＝８２．４〜１９３　　　　　ＦＮｏ　　４．６０
Ｒ＋　＝　　５４．９２４　　　　ｄ＋　＝　１．８０
　　　　ｎ＋　＝１．７５５２０　　　　ｖ＋　＝２７
．５Ｒ７＝　　３８．８６６　　　　ｄ；＋　＝　２．
００Ｒ３＝　　３９．６５０　　　　ｄ３＝　７．７９
　　　　ｎ２＝１．５１８３３　　　　シフ　＝６４．
ＩＨａ　＝−７２３，８３５ｄ４＝可変 Ｒ５＝−１４９，８００ｄｓ　＝　１．２２　　　　ｎ
３＝１．６０３１１　　　　ｖ３＝６０．７Ｒｈ　＝　
１４Ｌ８０１　　　　ｄ６＝１１変Ｒｒ　＝−８７，７
４４ｃｂ　＝　３．３０　　　　ｎ４＝１．７８４７２
　　　　ｖａ　＝２５．７Ｒ８＝−３０，２００ｄｓ　
＝　１．１８　　　　ｎ５＝１．７４１００　　　　ｖ
５＝５２−７Ｒ９＝　１１１．０８Ｅｉ　　　ｄｑ　＝
ｉ帽Ｒ＋ｏ＝　　７８−２８６　　　　ｄ＋ｏ＝　１．
１３　　　　ｎ６＝１．７８４７２　　　　ｖｂ　＝２
５−７Ｒｒ＋＝　　２８．２０１　　　　ｄｕ＝　５．
４５　　　　ｒｕ　＝１．５１６３ａ　　　　ｐｌ＝６
４．ｌＲ１２＝−１７５，４６３ｄｉ２＝　２．５０Ｒ
１：ｌ＝　　３４．０８８　　　　ｄ＋３＝　５．２５
　　　　ｎ８＝１．５４０７２　　　　ｖ８＝４７．２
Ｒ１４＝−１７１，８７５ｄｏｓ　＝４３．００Ｒ１５
＝−２０，７６９ｄ＋ｓ＝　１．２０　　　　ｎｑ　＝
１．６０３１１　　　　ｙｑ　＝［ｉｏ、７Ｒ＋６＝−
４２，９５８ ｆ＋　＝　１２１．１２８　　　　　パックフォーカス
　　４５．０８９ｆ２＝−１２４，０００ ｆ３　＝−７０，０００ ｆａ　＝　　４５．２００ ｐ　　＝　　９２．２５９ 実施例４ ｆ　＝８２．４〜１９３　　　　　ＦＮｏ　　４．［ｉ
０Ｒ＋　＝　　５３．＋００　　　　ｄ＋　＝　１．７
５　　　　ｎ＋　＝１．７８１８２　　　　ｐ＋　＝２
８．ｆｌＲ７＝　　３８．５５０　　　　ｄ２＝　２．
００Ｒ３＝　　３９．４５０　　　　ｄ３＝　７−８５
　　　　ｎ２＝１．５１８３３　　　１２　＝６４．Ｉ
Ｒａ　＝−８１２，９４５ｄａ　＝可変Ｒ５＝−１４４
，６９０ｄ５＝　１．２２　　　　ｎ：＋　＝ＩＪＯ３
１１３１３＝８０．７Ｒ６＝　１４４．８８９　　　　
ｄｂ　＝可変Ｒ）　＝−８４，２００ｃｂ　＝　３．３
５　　　　ｎ４＝１．７８４７２　　　　ｖａ　＝２５
．７Ｒｓ　＝−２９，５８０ｄａ−１，０５ｎ５＝１．
７４＋００　　　　ｖ５＝５２．７Ｒ９＝　１０８．５
７５　　　　ｄｑ　＝可変Ｒ＋ｏ＝　１０４．０００　
　　　ｄ＋ｏ＝　１−１０　　　　ｎ６＝１．７８４７
２　　　１７６　＝２５．７ＲＢ＝　　３１．７２０　
　　　ｄｕ＝　５．２５　　　　ｒｕ　＝１．５１８３
３　　　　ｙｌ＝６４．ＩＲ＋２＝−１１７，Ｅｉ７０
　　　　ｄ＋２＝　０．２０Ｒ１３＝　　３５．８６０
　　　　ｄ＋３＝　４．７０　　　　ｎ８＝１．５４０
？２　　　　ｖｓ　＝４７．２ＲＩ４＝−１７５，１８
０ｄ＋４＝４５．８０Ｒ＋ｓ＝−２２，３２０ｄ＋５＝
　１．２０　　　　ｎｑ　＝１．４８７４９　　　　ｐ
ｑ　＝７０．ＩＲ１＆＝−４６，８４７ ｆ＋　＝　１１７．５１８　　　　　パックフォーカス
　　４６．６２６ｆ２＝−１１９，７６３ ｈ　＝−６７，８０８ ｆａ　＝　　４６．０００ ｐ　　＝　　９５．３６２ 実施例５ ｆ＝８２．４〜１９３　　　　　ＦＮｏ　　４．ＥｉＯ
Ｒ＋　＝　　５５．７４０　　　　ｄ＋　＝　１．８Ｏ
ｎ＋　＝１．７５５２０　　　　ｐ１＝２７．５Ｒ２＝
　　３９．５００　　　　ｄ２＝　２．００Ｒ３＝　　
４０．３１０　　　　ｄ：＋　＝　７．７９　　　　ｎ
？＝１．５１Ｂ３３　　　　シ２＝６４．ＩＲ４＝−６
２３，５７９ｄ４＝可変 Ｒｓ　＝−１４９，８００ｄｓ　＝　１．２２　　　　
ｎ３＝１．８０３１１　　　　ｖ３＝６０．７Ｒ６＝　
１４！３．８０１　　　　ｃｂ、　＝＋ＩＦ変Ｒｒ　＝
−８６，９９０ｃｂ　＝　３．３０　　　　ｎ４＝１．
７８４７２　　　　ｐＡ＝２５−７Ｒｓ　＝−２９，８
９０ｄｓ　＝　１．１６　　　　ｎ５＝１．７４１００
　　　　ｖ５＝５２．７Ｒｑ　＝　１１１．９６０　　
　ｄｑ　＝＋１ｐ５Ｒ＋ｏ＝　　６０．９４０　　　　
ｄ＋ｏ＝　１．１３　　　　ｎ６＝１．７８４７２　　
　　ｐ６＝２５．７Ｒ＋＋＝　　２５．３１０　　　　
ｄ＋＋＝　５．４５　　　　ｎ＋　＝１．５１６３３　
　　　ｙｒ　＝Ｉ３４．ＩＲ＋２＝−４０Ｅｉ、３４０
　　　　ｃｈ２＝　４．００ＲＩ３＝　　３０．４８０
　　　　ｄ＋３＝　５．２５　　　　ｎｏ　＝１−５３
１７２　　　　ｖｓ　＝４８．９Ｒ１４＝−１９８，７
２０ｄｏｓ　＝３８．５０Ｒ＋ｂ＝−１８，３７０ｄ＋
５＝　１．２０　　　　ｒ＋ｑ　＝１．８０３１１　　
　　ｖｑ　＝８０．７Ｒ＋　ｂ　＝−３６，４５０ ｆ＋　＝　１２１．１２８　　　　　パックフォーカス
　　５０．２５１ｆ？＝−１２４，０００ ｈ　＝−７０，０００ ｆｎ　＝　　４Ｅｉ−２００ ｐ　　＝　　９４．３０゜ 実施例６ ｆ　＝８２．４〜１９３　　　　　　ＦＮｏ　　４．６
５ｆ２＝−１００，０００ ｆ３＝−７７，７３０ ｆａ　＝　　４６．０００ ｐ　　＝　　９５．３Ｅｉ２ 実施例７ ｆ　＝８２．４−１９３　　　　　　ＦＮｏ　　４．ｅ
ＯＲ＋　　＝　　６４．８８０　　　　ｄ＋　　＝　１
．７５　　　　　ｎ＋　＝１．７８４７２　　　　　ｙ
１＝２５．７Ｒ２＝　　４３．４１０　　　　ｃｂ　　
＝　１．８０Ｒ３＝　　４４．６００　　　　ｄ３＝　
７．１Ｏｎ？＝１．５８９１３　　　　　ｖ２＝６１．
０Ｒ４＝−５１２，１０７ｄａ　＝叶変 Ｒ５＝−１４７，０００ｄ５＝　２．１０　　　　　ｎ
：＋　＝１．７１７３１３　　　　　ｖ３＝２９．５Ｒ
６＝−６２，０００ｄ６＝　１．００　　　　　ｎａ　
＝１．ｌ３７７９０　　　　　ｖ４＝５５．３Ｒ＋　＝
　ｌＩ８．８８［ｉ　　　　ｃｂ　＝可変Ｒａ　＝−１
０７，８４０ｄａ　＝　１．００　　　　　ｎ５＝１．
６９３５０　　　　　ｖ５＝５０．８Ｒ９＝　　２９．
８１０　　　　ｄｑ　＝　３．４０　　　　　ｎ６＝１
．７５５２０　　　　　ｖ６＝２７．５Ｒ＋ｏ＝　　８
９．９３７　　　　ｄ＋ｏ＝可変Ｒｈ＝　　６９．２８
５　　　　ｄｕ＝　１．１Ｏｎ）＝１．７２８２５　　
　　　シフ　＝２８．５ＲＩ２＝　　３１．２００　　
　　ｄ＋２＝　５．６５　　　　　ｎ８＝１．４８７４
９　　　　　ｖｓ　＝７０．ＩＲＩ３＝−８５，０００
ｄ＋３＝　０．３０ＲＩ４＝　　２９．９８２　　　　
ｄｕ＝　３．９５　　　　　ｎ、ｑ　＝１．４８７４９
　　　　　ｖｑ　　＝７０．ＩＲ＋ｓ＝　１６３．８１
２　　　　ｃｌ＋５＝４８．ｏ。

Ｒ＋６＝−１９，７８０ｄ＋ｂ＝　１．０Ｏｎ＋ｏ＝１
．７００００　　　　　シｔｏ＝４８．ｌＲ１７＝−９
５．３７０　　　　ｃｂ＋＝０．３０Ｒ＋ｓ＝　３５２
．４７０　　　　ｄ＋ｓ＝　３．Ｅｆ５　　　　　ｎ＋
＋＝１．５９２７０　　　　　ν＋＋＝３５．３Ｒ＋ｑ
　＝−４４，８００ ｆ、　＝　１１６．７００　　　　　バックフォーカス
　　４２．５８４ｈ　　＝−１００，０００ ｆ３　　＝−７７，７３０ ｆａ　　＝　　４８．２２０ ｐ　　＝　　９６．１６７ 〈発明の効果〉 本発明は前記した構成から成り、各実施例からも明らか
なように、レンズの構成枚数は９〜１１枚と従来に比べ
て少なく、低コスト化に適したズームレンズである。

【図面の簡単な説明】

第１図は従来のズームレンズから本発明のズームレンズ
に至った概念図であり、（ａ）は従来のズームレンズ、
（Ｃ）は本発明のズームレンズ、（ｂ）は（ａ）から（
Ｃ）の経過を示すズームレンズ、第２図及び第３図は実
施例１のズームレンズの構成図及び収差図、第４図及び
第５図は実施例２のズームレンズの構ｒＪ、図及び収差
図、第６図及び第７図は実施例３のズームレンズの構成
図及び収差図、第８図及び第９図は実施例４のズームレ
ンズの構成図及び収差図、第１０図及び第１１図は実施
例５のズームレンズの構成図及び収差図、第１２図及び
第１３図は実施例６のズームレンズの構成図及び収差図
、第１４図及び第１５図は実施例７のズームレンズの４
Ｉｉ成図及び収差図である。 −ｌ’ｌｏ　　（Ｊ　　２’／。 ｆ　＝１４６．８５　　　　　　ｆ　＝１９３．０２−
２’１０　　（Ｊ　　ｌ’７ｏ　　　　　　−１”ｌｏ
　（Ｊ　　？／。 第７図　　ｆ＝８２．４０ 一’ｌ’ｌｏ　　（Ｊ　　？’／。 ｆ＝１２６．１１　　　　　　　ｆ、１９３．ｏ。 第９図　　ｆ：８２句 一？１０　　ＬＪ　　’ｌ’ｌ。 ｆ＝１２６．１１　　　　　　　ｆ＝１９３．ｏ。 −’ｌ’ｌｏ　　ＩＪ　　（Ｉｎ　　　　　　−１’ｌ
ｏ　　ｔＪ　　’ｌ’／。 ＝ｌ’ｌｏ　　（Ｊ　　　２’／。 ｆ＝１２６．１１　　　　　　　　ｆ＝１９３．ｏ。 −１′Ｉｏ　Ｕ　　　１ｇ１ｏ　　　　　　−７／″１
０　　Ｕ　　　、Ｉ／＋／。 ｆ＝８２．４０ づ１０（，１２％ ｆ＝１２６．１１　　　　　　　　　　　ｆ＝γａａｃ
。 第１５図　　ｆ＝８２．４０ ＝ｌ’ｌｏ　　（Ｊ　　八

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 物体側から像側に向って、正の屈折力を有する第１レン
   ズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折
   力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レ
   ンズ群とを配置し、第２レンズ群及び第３レンズ群を光
   軸上で同方向に移動させることによりズーミングを行い
   、且つ、第１レンズ群は１枚以上の負レンズ及び１枚以
   上の正レンズから成り、第２レンズ群と第３レンズ群の
   ２つの負レンズ群は合計して少なくとも２枚の負レンズ
   と少なくとも１枚の正レンズとから成り、第４レンズ群
   は物体側から２枚以上の正レンズと１枚以上の負レンズ
   とから成る正レンズ群及び物体側に強い凹面を向けた負
   メニスカスレンズを有する負レンズ群とから成るズーム
   レンズにおいて、広角端の全レンズ系の合成焦点距離を
   ｆ＿Ｗ、望遠端の全レンズ系の合成焦点距離をｆ＿Ｉ、
   第１レンズ群の焦点距離をｆ＿１、第２レンズ群の焦点
   距離をｆ＿２、第３レンズ群の焦点距離をｆ＿３、第４
   レンズ群の焦点距離をｆ＿４、第４レンズ群の像側主点
   位置から全レンズ系の像側焦点位置迄の距離をＰ、及び
   、第２レンズ群と 第３レンズ群の２つの群に含まれる負レンズのアッベ数
   の平均値を＠ν＠とすると、 ［１］０．７√（ｆ＿Ｗ・ｆ＿Ｉ）≦ｆ＿１≦１．２√
   （ｆ＿Ｗ）（ｆ＿Ｉ）［２］０．６ｆ＿≦｜ｆ＿２｜≦
   １．２５ｆ＿１［３］０．５ｆ＿１＜｜ｆ＿３｜≦１．
   ２ｆ＿１［４］１．８ｆ＿４≦Ｐ≦２．２５ｆ＿４ ［５］５０≦＠ν＠ の諸条件を満足することを特徴とする望遠ズームレンズ
   。