JPS6227627B2 - - Google Patents
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- JPS6227627B2 JPS6227627B2 JP55033538A JP3353880A JPS6227627B2 JP S6227627 B2 JPS6227627 B2 JP S6227627B2 JP 55033538 A JP55033538 A JP 55033538A JP 3353880 A JP3353880 A JP 3353880A JP S6227627 B2 JPS6227627 B2 JP S6227627B2
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- Japan
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- differential amplifier
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- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- 230000003321 amplification Effects 0.000 description 1
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 description 1
- 230000008094 contradictory effect Effects 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000003199 nucleic acid amplification method Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
- H02M7/00—Conversion of ac power input into dc power output; Conversion of dc power input into ac power output
- H02M7/02—Conversion of ac power input into dc power output without possibility of reversal
- H02M7/04—Conversion of ac power input into dc power output without possibility of reversal by static converters
- H02M7/12—Conversion of ac power input into dc power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode
- H02M7/21—Conversion of ac power input into dc power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal
- H02M7/217—Conversion of ac power input into dc power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Rectifiers (AREA)
- Amplifiers (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は整流回路に係り、例えばシグナルメ
ータ、VUメータ等のメータドライブ用半波整流
回路に好適な整流回路の改良に関する。
ータ、VUメータ等のメータドライブ用半波整流
回路に好適な整流回路の改良に関する。
一般にこの種の整流回路は、交流入力信号を検
波ないし整流して入力信号レベルに対応する電流
出力を得るための回路で、整流という目的からす
れば、１本のダイオードで構成できるものであ
る。しかし、ダイオード単独のみによる場合、入
力信号レベルがダイオードのＶFに到達しない限
り整流出力が得られず、小入力信号を取り扱う高
精度の指示計器に不適当である。しかも、IC化
で小型・高精度化されている各種の電子装置にお
いて、そのICの内部回路として組込む場合に
は、高精度化された電子装置に適するダイナミツ
クレンジの大きい出力を取り出し得ることが要求
され、さらに、その内部回路に適応できる回路構
成とされるとともに、外付け部品が少なく調整個
所も少いことが要求される。しかも、価格も低価
格であることが必要である。これらの要求から従
来差動増幅器を用いた整流回路が実用化されてい
る。
波ないし整流して入力信号レベルに対応する電流
出力を得るための回路で、整流という目的からす
れば、１本のダイオードで構成できるものであ
る。しかし、ダイオード単独のみによる場合、入
力信号レベルがダイオードのＶFに到達しない限
り整流出力が得られず、小入力信号を取り扱う高
精度の指示計器に不適当である。しかも、IC化
で小型・高精度化されている各種の電子装置にお
いて、そのICの内部回路として組込む場合に
は、高精度化された電子装置に適するダイナミツ
クレンジの大きい出力を取り出し得ることが要求
され、さらに、その内部回路に適応できる回路構
成とされるとともに、外付け部品が少なく調整個
所も少いことが要求される。しかも、価格も低価
格であることが必要である。これらの要求から従
来差動増幅器を用いた整流回路が実用化されてい
る。
第１図は従来の整流回路を示し、この整流回路
には定電流源回路２及び差動増幅器４が設けられ
ている。差動増幅器４はトランジスタ６，８，１
０，１２，１４及び抵抗１６，１８で構成され、
共通に接続されたトランジスタ８，１４のコレク
タにはダイオード２０を介して出力端子２２が設
けられ、ダイオード２０のカソードは抵抗２４を
介して接地されている。電源端子２６Ａ，２６Ｂ
には電源電圧ＶCCが供給されている。
には定電流源回路２及び差動増幅器４が設けられ
ている。差動増幅器４はトランジスタ６，８，１
０，１２，１４及び抵抗１６，１８で構成され、
共通に接続されたトランジスタ８，１４のコレク
タにはダイオード２０を介して出力端子２２が設
けられ、ダイオード２０のカソードは抵抗２４を
介して接地されている。電源端子２６Ａ，２６Ｂ
には電源電圧ＶCCが供給されている。
この整流回路において、差動増幅器４には定電
流源回路２から出力される一定の電流ＩOが供給
されている。そして、入力端子２６Ａ，２６Ｂ間
に印加された入力電圧△ＶBに対応し、出力端子
２２から入力電圧△ＶBに比例した電流ＩLを取り
出すことができる。
流源回路２から出力される一定の電流ＩOが供給
されている。そして、入力端子２６Ａ，２６Ｂ間
に印加された入力電圧△ＶBに対応し、出力端子
２２から入力電圧△ＶBに比例した電流ＩLを取り
出すことができる。
しかしながら、差動増幅器４を構成するトラン
ジスタのＶFの不一致、抵抗１６，１８の抵抗値
ＲEの不一致或いは定電流負荷となるトランジス
タの電流増幅率βにより、入力電圧△ＶB＝０の
場合においてもオフセツト出力ＩLpfが発生し、
これは前記供給電流ＩOの増加と共に増大する。
しかも、入力電圧△ＶBが大となる場合の出力電
流ＩLの最大値ＩLnaxは、供給電流ＩOで規定され
る。即ち、供給電流ＩOが一定の場合、差動増幅
器４においては、回路を構成する素子のばらつき
の比率に相当する割合が出力誤差となり、最大出
力ＩLnaxに対する誤差は素子の精度で決定され
る。従つて、これらの背反する事項のため、素子
間の精度やβの増大を極度に高めることが困難と
なることから、ダイナミツクレンジＩLnax／ＩLpf
は大きく取ることができないものであつた。
ジスタのＶFの不一致、抵抗１６，１８の抵抗値
ＲEの不一致或いは定電流負荷となるトランジス
タの電流増幅率βにより、入力電圧△ＶB＝０の
場合においてもオフセツト出力ＩLpfが発生し、
これは前記供給電流ＩOの増加と共に増大する。
しかも、入力電圧△ＶBが大となる場合の出力電
流ＩLの最大値ＩLnaxは、供給電流ＩOで規定され
る。即ち、供給電流ＩOが一定の場合、差動増幅
器４においては、回路を構成する素子のばらつき
の比率に相当する割合が出力誤差となり、最大出
力ＩLnaxに対する誤差は素子の精度で決定され
る。従つて、これらの背反する事項のため、素子
間の精度やβの増大を極度に高めることが困難と
なることから、ダイナミツクレンジＩLnax／ＩLpf
は大きく取ることができないものであつた。
この発明の目的は、出力電流量に供給電流を追
従させて、ダイナミツクレンジを大きくした整流
回路の提供にある。
従させて、ダイナミツクレンジを大きくした整流
回路の提供にある。
この発明は、定電流源回路から差動増幅器に供
給する電流量ＩOを差動増幅器の出力電流ＩLの値
に応じて電流制御回路で制御することを特徴とす
る。即ち、出力の小さいときは電流ＩOを小さく
し、ＩLpfを少なくする一方、出力の大きいとき
はＩOを大きくし大きな最大出力を得られるよう
にする。
給する電流量ＩOを差動増幅器の出力電流ＩLの値
に応じて電流制御回路で制御することを特徴とす
る。即ち、出力の小さいときは電流ＩOを小さく
し、ＩLpfを少なくする一方、出力の大きいとき
はＩOを大きくし大きな最大出力を得られるよう
にする。
以下、この発明の一実施例を図面に基づき詳細
に説明する。
に説明する。
第２図はこの発明の整流回路の基本ブロツクを
示している。図において、基本となる差動増幅器
３０には入力信号が印加される入力端子３２，３
４、出力電流が取り出される出力端子３６及び差
動増幅器３０を正常に動作させるための電流が供
給される電流供給端子３８が設けられている。前
記入力端子３４はコンデンサ４０を介して接地さ
れ、電流供給端子３８に供給される定電流源回路
４２からの電流ＩO1は微少定電流とされている。
示している。図において、基本となる差動増幅器
３０には入力信号が印加される入力端子３２，３
４、出力電流が取り出される出力端子３６及び差
動増幅器３０を正常に動作させるための電流が供
給される電流供給端子３８が設けられている。前
記入力端子３４はコンデンサ４０を介して接地さ
れ、電流供給端子３８に供給される定電流源回路
４２からの電流ＩO1は微少定電流とされている。
そして、出力端子３６から取り出される電流Ｉ
L1は電流制御回路４４に制御入力として供給され
るとともに、電流出力回路４６に入力電流として
供給されている。電流制御回路４４は前記出力電
流ＩL1を制御入力とし、出力電流ＩL1の値に応じ
て電流供給端子３８に供給される電流ＩOの値を
制御する回路で、この実施例の場合、出力電流Ｉ
L1の値に比例した電流ＩO2を電流供給端子３８に
正帰還して前記電流ＩO1に加算する電流帰還回路
４８で構成されている。この電流帰還回路４８に
は、前記出力電流ＩL1に比例した電流出力を発生
する電流出力回路５０と、この電流出力回路５０
の出力電流に比例した電流ＩO2を発生し前記電流
供給端子３８に流れる電流ＩO1に加算する電流加
算回路５２とが設けられ、図中K1、K2は各回路
５０，５２に於ける伝達関数である。
L1は電流制御回路４４に制御入力として供給され
るとともに、電流出力回路４６に入力電流として
供給されている。電流制御回路４４は前記出力電
流ＩL1を制御入力とし、出力電流ＩL1の値に応じ
て電流供給端子３８に供給される電流ＩOの値を
制御する回路で、この実施例の場合、出力電流Ｉ
L1の値に比例した電流ＩO2を電流供給端子３８に
正帰還して前記電流ＩO1に加算する電流帰還回路
４８で構成されている。この電流帰還回路４８に
は、前記出力電流ＩL1に比例した電流出力を発生
する電流出力回路５０と、この電流出力回路５０
の出力電流に比例した電流ＩO2を発生し前記電流
供給端子３８に流れる電流ＩO1に加算する電流加
算回路５２とが設けられ、図中K1、K2は各回路
５０，５２に於ける伝達関数である。
また、前記電流出力回路４６は差動増幅器３０
の出力端子３６に現われる電流ＩL1に比例した出
力電流ＩLを外部端子５４から外部回路例えば指
示計器等の負荷５６に供給する回路で、K3は前
記と同様回路の持つ伝達関数である。そして、電
源端子５８には電圧出力ＶCCを発生する所定の電
源が供給されている。
の出力端子３６に現われる電流ＩL1に比例した出
力電流ＩLを外部端子５４から外部回路例えば指
示計器等の負荷５６に供給する回路で、K3は前
記と同様回路の持つ伝達関数である。そして、電
源端子５８には電圧出力ＶCCを発生する所定の電
源が供給されている。
以上のように構成したので、入力端子３２，３
４に印加された入力電圧△ＶBに対応して差動増
幅器３０から出力される電流ＩL1に比例した電流
ＩO2が電流帰還回路４８から出力され、この結
果、差動増幅器３０は、定電流源回路４２の微少
定電流ＩO1と前記電流ＩO2の加算電流ＩO＝ＩO1
＋ＩO2で駆動状態におかれることになる。特に、
電流ＩOにおいて、電流ＩO2は入力電圧△ＶBに対
応して得られるものであり、入力電圧△ＶBが微
少であるとき、電流ＩOは微少定電流ＩO1のみに
依存している。
４に印加された入力電圧△ＶBに対応して差動増
幅器３０から出力される電流ＩL1に比例した電流
ＩO2が電流帰還回路４８から出力され、この結
果、差動増幅器３０は、定電流源回路４２の微少
定電流ＩO1と前記電流ＩO2の加算電流ＩO＝ＩO1
＋ＩO2で駆動状態におかれることになる。特に、
電流ＩOにおいて、電流ＩO2は入力電圧△ＶBに対
応して得られるものであり、入力電圧△ＶBが微
少であるとき、電流ＩOは微少定電流ＩO1のみに
依存している。
即ち、入力電圧△ＶB＝０である場合には、オ
フセツト電流ＩLpfは前記電流ＩO1を極めて小さ
くすることによつて殆んど無視できる値にするこ
とができる。
フセツト電流ＩLpfは前記電流ＩO1を極めて小さ
くすることによつて殆んど無視できる値にするこ
とができる。
また、入力電圧△ＶBが大である場合には、僅
かに増加する出力電流ＩL1の増加分△ＩL1が伝達
関数K1，K2を持つ電流帰還回路４８で正帰還さ
れ、電流ＩO2＝K1・K2・ＩL1が増加し、入力電
圧△ＶBに応じた電流ＩO2が得られる。この正帰
還作用の繰り返しは一瞬で完了し、結局電流ＩL1
の値は入力電圧△ＶBの差に応じた電流出力とな
る。この結果、入力電圧△ＶBの増大に伴つて得
られる最大出力ＩL1naxは差動増幅器３０に供給
される微少定電流ＩO1に無関係である。従つて、
入力電圧△ＶBに対応した出力電流ＩL1が得ら
れ、例えばＩL1を電流帰還回路４８で線形変換し
て得た電流ＩO2を供給すれば、入力電圧△ＶBに
比例する出力電流ＩL1を得ることができる。
かに増加する出力電流ＩL1の増加分△ＩL1が伝達
関数K1，K2を持つ電流帰還回路４８で正帰還さ
れ、電流ＩO2＝K1・K2・ＩL1が増加し、入力電
圧△ＶBに応じた電流ＩO2が得られる。この正帰
還作用の繰り返しは一瞬で完了し、結局電流ＩL1
の値は入力電圧△ＶBの差に応じた電流出力とな
る。この結果、入力電圧△ＶBの増大に伴つて得
られる最大出力ＩL1naxは差動増幅器３０に供給
される微少定電流ＩO1に無関係である。従つて、
入力電圧△ＶBに対応した出力電流ＩL1が得ら
れ、例えばＩL1を電流帰還回路４８で線形変換し
て得た電流ＩO2を供給すれば、入力電圧△ＶBに
比例する出力電流ＩL1を得ることができる。
この電流ＩL1は伝達関数K3を持つ電流出力回
路４６で電流ＩLに変換されて出力され、この入
力電圧△ＶBに対応して得られる出力電流ＩLは負
荷５６に供給される。
路４６で電流ＩLに変換されて出力され、この入
力電圧△ＶBに対応して得られる出力電流ＩLは負
荷５６に供給される。
このようにこの実施例によれば、入力電圧△Ｖ
Bが小さいときのオフセツト出力を小さくでき、
しかも出力電流ＩL1に依存する供給電流ＩOを差
動増幅器３０に与えることによつて、その最大出
力は非常に大きくすることができる。この結果、
ダイナミツクレンジの拡大が図られる。また、差
動増幅器３０への無信号時供給電流ＩO及び電流
制御回路４４の伝達関数Ｋ（＝K1・K2）を適当に
選ぶことにより入出力特性の線形性の改善もでき
る。
Bが小さいときのオフセツト出力を小さくでき、
しかも出力電流ＩL1に依存する供給電流ＩOを差
動増幅器３０に与えることによつて、その最大出
力は非常に大きくすることができる。この結果、
ダイナミツクレンジの拡大が図られる。また、差
動増幅器３０への無信号時供給電流ＩO及び電流
制御回路４４の伝達関数Ｋ（＝K1・K2）を適当に
選ぶことにより入出力特性の線形性の改善もでき
る。
なお、この実施例において、電流制御回路４４
は前記のような電流帰還回路４８で構成したが、
差動増幅器３０の電流出力ＩL1を制御入力とし、
この制御入力に対応して差動増幅器３０の供給電
流ＩOを制御する手段で構成でき、例えば定電流
源回路４２を差動増幅器３０の出力電流ＩL1で直
接制御しても同様の効果が得られる。
は前記のような電流帰還回路４８で構成したが、
差動増幅器３０の電流出力ＩL1を制御入力とし、
この制御入力に対応して差動増幅器３０の供給電
流ＩOを制御する手段で構成でき、例えば定電流
源回路４２を差動増幅器３０の出力電流ＩL1で直
接制御しても同様の効果が得られる。
次に、前記整流回路の具体的実施例を第３図に
ついて説明する。図において、前記実施例と同一
部分には同一符号が付してある。
ついて説明する。図において、前記実施例と同一
部分には同一符号が付してある。
差動増幅器３０にはトランジスタ６２，６４，
６６，６８，７０，７２，７４及び抵抗７６，７
８で構成される差動増幅器が用いられ、トランジ
スタ６２と６４，６６と６８はダーリントン接続
されている。トランジスタ６２，６６のベースに
設けられた入力端子３２，３４間には入力電圧△
ＶBが印加され、トランジスタ６４，６８のエミ
ツタに抵抗７６，７８を介して設けられた電流供
給端子３８には定電流源回路４２及び電流帰還回
路４８の出力による電流ＩOが供給されている。
そして、差動増幅器３０の出力電流ＩL1はトラン
ジスタ７２のコレクタに設けられた出力端子３６
から取り出され、電流出力回路８０に入力されて
いる。
６６，６８，７０，７２，７４及び抵抗７６，７
８で構成される差動増幅器が用いられ、トランジ
スタ６２と６４，６６と６８はダーリントン接続
されている。トランジスタ６２，６６のベースに
設けられた入力端子３２，３４間には入力電圧△
ＶBが印加され、トランジスタ６４，６８のエミ
ツタに抵抗７６，７８を介して設けられた電流供
給端子３８には定電流源回路４２及び電流帰還回
路４８の出力による電流ＩOが供給されている。
そして、差動増幅器３０の出力電流ＩL1はトラン
ジスタ７２のコレクタに設けられた出力端子３６
から取り出され、電流出力回路８０に入力されて
いる。
電流出力回路８０は前記実施例の電流出力回路
４６，５０の機能を併有しており、トランジスタ
８２，８４，９６及び抵抗８８，１００からなる
カレントミラー回路で前記電流出力回路４６が構
成され、前記電流出力回路５０は前記トランジス
タ８２，８４及び抵抗８８にトランジスタ８６及
び抵抗９１を加えて構成されている。即ち、トラ
ンジスタ７２の出力端子３６から取り出された出
力電流ＩL1は前記トランジスタ８２に流入し、こ
れに対応してトランジスタ８６には電流ＩL2が流
れ、また、トランジスタ９０には電流ＩLが流れ
る。
４６，５０の機能を併有しており、トランジスタ
８２，８４，９６及び抵抗８８，１００からなる
カレントミラー回路で前記電流出力回路４６が構
成され、前記電流出力回路５０は前記トランジス
タ８２，８４及び抵抗８８にトランジスタ８６及
び抵抗９１を加えて構成されている。即ち、トラ
ンジスタ７２の出力端子３６から取り出された出
力電流ＩL1は前記トランジスタ８２に流入し、こ
れに対応してトランジスタ８６には電流ＩL2が流
れ、また、トランジスタ９０には電流ＩLが流れ
る。
電流加算回路５２はトランジスタ９２及びダイ
オード接続されたトランジスタ９４，９６からな
るカレントミラー回路で構成され、前記電流ＩL2
はこの電流加算回路５２に帰還されている。即
ち、両トランジスタ８６，９４の通流電流は前記
出力電流ＩL1に対応する電流ＩL2となつている。
この結果、この電流ＩL2に対応する電流ＩO2がト
ランジスタ９２から出力され、この電流ＩO2は定
電流源回路４２の微少出力電流ＩO1に合流し、差
動増幅器３０の電流供給端子３８には両電流ＩO
１、ＩO2の加算された電流ＩOが供給される。換
言すれば、電流供給端子３８には一定微少電流Ｉ
O1に加えて入力電圧△ＶBに対応して発生した電
流ＩO2が供給されている。
オード接続されたトランジスタ９４，９６からな
るカレントミラー回路で構成され、前記電流ＩL2
はこの電流加算回路５２に帰還されている。即
ち、両トランジスタ８６，９４の通流電流は前記
出力電流ＩL1に対応する電流ＩL2となつている。
この結果、この電流ＩL2に対応する電流ＩO2がト
ランジスタ９２から出力され、この電流ＩO2は定
電流源回路４２の微少出力電流ＩO1に合流し、差
動増幅器３０の電流供給端子３８には両電流ＩO
１、ＩO2の加算された電流ＩOが供給される。換
言すれば、電流供給端子３８には一定微少電流Ｉ
O1に加えて入力電圧△ＶBに対応して発生した電
流ＩO2が供給されている。
このように出力電流ＩL1に対応する電流ＩO2を
差動増幅器３０に帰還する電流帰還回路４８の電
流出力回路５０及び電流加算回路５２は共にカレ
ントミラー回路で構成され、即ち、電流帰還回路
４８が２組のカレントミラー回路で構成される結
果、出力電流ＩL1に対応した精度の高い電流ＩO2
を得ることができ、しかも回路構成上もIC化に
適したものとなつている。
差動増幅器３０に帰還する電流帰還回路４８の電
流出力回路５０及び電流加算回路５２は共にカレ
ントミラー回路で構成され、即ち、電流帰還回路
４８が２組のカレントミラー回路で構成される結
果、出力電流ＩL1に対応した精度の高い電流ＩO2
を得ることができ、しかも回路構成上もIC化に
適したものとなつている。
また、前記トランジスタ９０に流れる電流ＩL
は抵抗１００を介して出力され、端子５４から指
示計器１０２に供給されている。抵抗１００は
IC内部の抵抗、指示計器１０２の内部抵抗及び
付加抵抗を含み前記実施例の負荷５６に対応する
等価抵抗で、所定インピーダンスの整合が抵抗１
００の値で調整されている。
は抵抗１００を介して出力され、端子５４から指
示計器１０２に供給されている。抵抗１００は
IC内部の抵抗、指示計器１０２の内部抵抗及び
付加抵抗を含み前記実施例の負荷５６に対応する
等価抵抗で、所定インピーダンスの整合が抵抗１
００の値で調整されている。
以上のように構成したので、入力電圧△ＶBが
小さい場合のオフセツト電流ＩLpfは、定電流源
回路４２からの電流ＩO1を極めて小さく設定する
ことで、殆んど無視できる値にすることができ
る。なお、図中I1はトランジスタ６４を流れる電
流、I2はトランジスタ６８を流れる電流である。
また、入力電圧△ＶBが大きい場合には電流帰還
回路４８による△ＶBの差に応じた電流ＩO2の正
帰還によつて、主としてエミツタ抵抗７６，７８
の抵抗値ＲEで規定される入力電圧△ＶBに応じた
電流出力ＩL1が得られる。しかも、入力電圧△Ｖ
Bの増大に伴つて得られる最大出力ＩL1naxを規定
する要素は電源電圧ＶCC、入力端子３２，３４の
電位或いはエミツタ抵抗７６，７８によるもので
あつて、差動増幅器３０に流す定電流ＩO1によら
ないものである。この結果、前記のようにＫを設
定すれば、△ＶBに比例する極めてリニアな出力
電流ＩLを電流出力回路４６から指示計器１０２
に供給することができる。従つて、この実施例に
よれば、出力電流ＩLのダイナミツクレンジが拡
大でき、しかも、Ｋ（＝K1，K2）を適当に選ぶこ
とにより入出力特性の線形性をも改善できる。特
に、この実施例によれば、IC化に適し、しかも
各種の電子装置を構成するICの内部回路に適応
でき、安価に提供できる。
小さい場合のオフセツト電流ＩLpfは、定電流源
回路４２からの電流ＩO1を極めて小さく設定する
ことで、殆んど無視できる値にすることができ
る。なお、図中I1はトランジスタ６４を流れる電
流、I2はトランジスタ６８を流れる電流である。
また、入力電圧△ＶBが大きい場合には電流帰還
回路４８による△ＶBの差に応じた電流ＩO2の正
帰還によつて、主としてエミツタ抵抗７６，７８
の抵抗値ＲEで規定される入力電圧△ＶBに応じた
電流出力ＩL1が得られる。しかも、入力電圧△Ｖ
Bの増大に伴つて得られる最大出力ＩL1naxを規定
する要素は電源電圧ＶCC、入力端子３２，３４の
電位或いはエミツタ抵抗７６，７８によるもので
あつて、差動増幅器３０に流す定電流ＩO1によら
ないものである。この結果、前記のようにＫを設
定すれば、△ＶBに比例する極めてリニアな出力
電流ＩLを電流出力回路４６から指示計器１０２
に供給することができる。従つて、この実施例に
よれば、出力電流ＩLのダイナミツクレンジが拡
大でき、しかも、Ｋ（＝K1，K2）を適当に選ぶこ
とにより入出力特性の線形性をも改善できる。特
に、この実施例によれば、IC化に適し、しかも
各種の電子装置を構成するICの内部回路に適応
でき、安価に提供できる。
なお、実施例においてはメータドライブ用整流
回路について説明しているが、この発明はこの種
の整流回路に限定されるものではなく、各種の電
子装置において、高精度の整流に利用できるもの
である。
回路について説明しているが、この発明はこの種
の整流回路に限定されるものではなく、各種の電
子装置において、高精度の整流に利用できるもの
である。
以上説明したようにこの発明によれば、小入力
信号時のオフセツト出力を小さくできるととも
に、入力信号レベルに応じた出力を取り出すこと
ができ、かつ最大出力を大きくすることができる
ので、ダイナミツクレンジの拡大が達成できる。
信号時のオフセツト出力を小さくできるととも
に、入力信号レベルに応じた出力を取り出すこと
ができ、かつ最大出力を大きくすることができる
ので、ダイナミツクレンジの拡大が達成できる。
第１図は従来の整流回路を示す回路図、第２図
はこの発明の整流回路の実施例を示すブロツク
図、第３図はその具体的実施例を示す回路図であ
る。 ３０…差動増幅器、４２…定電流源回路、４４
…電流制御回路、４８…電流帰還回路、５０…電
流出力回路、５２…電流加算回路。
はこの発明の整流回路の実施例を示すブロツク
図、第３図はその具体的実施例を示す回路図であ
る。 ３０…差動増幅器、４２…定電流源回路、４４
…電流制御回路、４８…電流帰還回路、５０…電
流出力回路、５２…電流加算回路。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 一対のトランジスタを含んで構成され入力信
号に対応して整流出力を発生する差動増幅器を有
する整流回路において、前記差動増幅器の出力電
流を制御入力としこの電流の大きさに応じて前記
差動増幅器の駆動用供給電流の大きさを制御し、
小入力信号時のオフセツト出力を小さくしかつ入
力信号に応じて得られる出力電流の最大値を拡大
する電流制御回路を付加して構成したことを特徴
とする整流回路。 ２ 前記電流制御回路は、差動増幅器に供給され
ている微少電流に、差動増幅器の出力電流に対応
して得た電流を正帰還して加算する電流帰還回路
で構成したことを特徴とする特許請求の範囲第１
項に記載の整流回路。 ３ 前記電流帰還回路は、差動増幅器の出力電流
に対応した電流出力を発生する電流出力回路と、
この電流出力回路の出力電流に対応した電流を発
生しこの電流を差動増幅器に供給されている微少
電流に加算する電流加算回路とから構成したこと
を特徴とする特許請求の範囲第２項に記載の整流
回路。 ４ 前記電流出力回路及び前記電流加算回路は、
入力電流を通流するダイオード接続されたトラン
ジスタと、このトランジスタに流れる電流に対応
する電流を通流し出力するトランジスタとで構成
されるカレントミラー回路を用いたことを特徴と
する特許請求の範囲第３項に記載の整流回路。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3353880A JPS56132172A (en) | 1980-03-17 | 1980-03-17 | Rectification circuit |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3353880A JPS56132172A (en) | 1980-03-17 | 1980-03-17 | Rectification circuit |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS56132172A JPS56132172A (en) | 1981-10-16 |
| JPS6227627B2 true JPS6227627B2 (ja) | 1987-06-16 |
Family
ID=12389336
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3353880A Granted JPS56132172A (en) | 1980-03-17 | 1980-03-17 | Rectification circuit |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS56132172A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2020138243A1 (ja) * | 2018-12-25 | 2020-07-02 | 竜也 新谷 | 保温システム及び保温装置 |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61148908A (ja) * | 1984-12-21 | 1986-07-07 | Rohm Co Ltd | ドライブ回路 |
| JPH0821819B2 (ja) * | 1990-08-30 | 1996-03-04 | 三洋電機株式会社 | 増幅回路 |
| JP4859285B2 (ja) * | 2001-05-30 | 2012-01-25 | 新日本無線株式会社 | 差動増幅器 |
-
1980
- 1980-03-17 JP JP3353880A patent/JPS56132172A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2020138243A1 (ja) * | 2018-12-25 | 2020-07-02 | 竜也 新谷 | 保温システム及び保温装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS56132172A (en) | 1981-10-16 |
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