JPS62274049A - 連鋳製耐サワ−性及び低温靭性の優れた電縫鋼管用鋼 - Google Patents
連鋳製耐サワ−性及び低温靭性の優れた電縫鋼管用鋼Info
- Publication number
- JPS62274049A JPS62274049A JP11800486A JP11800486A JPS62274049A JP S62274049 A JPS62274049 A JP S62274049A JP 11800486 A JP11800486 A JP 11800486A JP 11800486 A JP11800486 A JP 11800486A JP S62274049 A JPS62274049 A JP S62274049A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- resistance
- toughness
- steel
- inclusions
- sour
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 229910001208 Crucible steel Inorganic materials 0.000 title 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 29
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 29
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims abstract description 12
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims abstract description 11
- 238000003466 welding Methods 0.000 claims abstract description 11
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims abstract 4
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims abstract 4
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims abstract 3
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims abstract 2
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 5
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 claims description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 2
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 238000005336 cracking Methods 0.000 abstract description 6
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 abstract description 5
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 abstract description 5
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 4
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 4
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 abstract description 4
- RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N Dihydrogen sulfide Chemical compound S RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 3
- 229910000037 hydrogen sulfide Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 abstract description 2
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 abstract description 2
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 abstract description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 abstract 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 19
- 239000011575 calcium Substances 0.000 description 17
- 238000005204 segregation Methods 0.000 description 15
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 10
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 7
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 7
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 6
- 239000010953 base metal Substances 0.000 description 5
- 239000000292 calcium oxide Substances 0.000 description 5
- ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N calcium oxide Inorganic materials [Ca]=O ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 5
- 229910000655 Killed steel Inorganic materials 0.000 description 4
- JGIATAMCQXIDNZ-UHFFFAOYSA-N calcium sulfide Chemical compound [Ca]=S JGIATAMCQXIDNZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 4
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 4
- 238000000034 method Methods 0.000 description 4
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 description 3
- 238000011160 research Methods 0.000 description 3
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 3
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N Sulphide Chemical compound [S-2] UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 2
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 2
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 2
- YZCKVEUIGOORGS-UHFFFAOYSA-N Hydrogen atom Chemical compound [H] YZCKVEUIGOORGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- BRPQOXSCLDDYGP-UHFFFAOYSA-N calcium oxide Chemical compound [O-2].[Ca+2] BRPQOXSCLDDYGP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 230000002542 deteriorative effect Effects 0.000 description 1
- 238000001784 detoxification Methods 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 150000002431 hydrogen Chemical class 0.000 description 1
- 238000007654 immersion Methods 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 230000002265 prevention Effects 0.000 description 1
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 1
- 239000013535 sea water Substances 0.000 description 1
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 1
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 1
- CADICXFYUNYKGD-UHFFFAOYSA-N sulfanylidenemanganese Chemical compound [Mn]=S CADICXFYUNYKGD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 150000004763 sulfides Chemical class 0.000 description 1
- 238000010998 test method Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Arc Welding In General (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
３、発明の詳細な説明
〔産業上の利用分野〕
この発明は、ラインパイプとして使用される電縫鋼管に
関し、特に寒冷地でしかも硫化水素や二酸化炭素を含む
湿潤環境（以下サワー環境という）において使用される
ものの、鋼管母材部の耐水素誘起割れ性を得ると同時に
、電縫溶接部の耐水素誘起割れ性及び低温靱性を著しく
向上させるものである。
関し、特に寒冷地でしかも硫化水素や二酸化炭素を含む
湿潤環境（以下サワー環境という）において使用される
ものの、鋼管母材部の耐水素誘起割れ性を得ると同時に
、電縫溶接部の耐水素誘起割れ性及び低温靱性を著しく
向上させるものである。
サワー環境において使用されるラインパイプ等の鋼材に
は、水素誘起割れ（Ｈｙｄｒｏｇｅｎ Ｉｎｄｕｃｅｄ
Ｃｒａｃｋｉｎｇ ：以後ＨＩＣという）と称する割れ
が発生し、漏洩やバースト事故の原因となることが知ら
れている。ＨＩＣの発生機構は、サワー環境下で起る鋼
材表面の腐食によって生じた原子状の水素が鋼材中に浸
入し、さらにこの水素が鋼材中に存在する硫化物系介在
物（特に硫化マンガン： ＭｎＳ ）や酸化物系クラス
ター状介在物（特にアルミナ：Ａｔ２０． ）のような
層状の広がりを持つ介在物のまわりに集積することで分
子化し、圧力が高くなることてよって割れが生じるもの
と考えられている。
は、水素誘起割れ（Ｈｙｄｒｏｇｅｎ Ｉｎｄｕｃｅｄ
Ｃｒａｃｋｉｎｇ ：以後ＨＩＣという）と称する割れ
が発生し、漏洩やバースト事故の原因となることが知ら
れている。ＨＩＣの発生機構は、サワー環境下で起る鋼
材表面の腐食によって生じた原子状の水素が鋼材中に浸
入し、さらにこの水素が鋼材中に存在する硫化物系介在
物（特に硫化マンガン： ＭｎＳ ）や酸化物系クラス
ター状介在物（特にアルミナ：Ａｔ２０． ）のような
層状の広がりを持つ介在物のまわりに集積することで分
子化し、圧力が高くなることてよって割れが生じるもの
と考えられている。
介在物を起点に発生したＨＩＣは、鋼材中の成分。
組織、硬さ等の不均質な部分に沿って伝播、成長する。
この不均質部分は、特に鋳片の最終凝固部、つまり均等
冷却で凝固した連鋳鋳片の中心部に相等する位置（以下
、中心偏析帯という）に発生しやすい。さらにこの位置
は、ＭｎＳのような介在物と中心偏析帯という不均質部
分が共存するため、最もＨＩＣを発生しやすい。
冷却で凝固した連鋳鋳片の中心部に相等する位置（以下
、中心偏析帯という）に発生しやすい。さらにこの位置
は、ＭｎＳのような介在物と中心偏析帯という不均質部
分が共存するため、最もＨＩＣを発生しやすい。
以上述べたＨＩＣを減少させるためには、中心偏析帯に
形成されるＭｎＳを少くすることが必要であり、そのた
めＫは、特公昭５７−１６１８４号公報。
形成されるＭｎＳを少くすることが必要であり、そのた
めＫは、特公昭５７−１６１８４号公報。
特公昭５７−１４７４７号公報に示されているＣａ添加
法が、最も有効である。これらの方法は、鋼中にＣａを
添加することによって、不純物として存在しているイオ
ウ（Ｓ）を硫化カルシウム（ＣａＳ）として固定し、Ｍ
ｎＳが形成しにくくなることを目的としている。′ここ
で形成されるＣａＳは球状で融点も高く、通常の圧延程
度の熱間加工では全く変形せず、無害であるとされてき
た。以下、ＣａによるＳの無害化を、Ｃａによる硫化物
の形態制御と言うことにする。
法が、最も有効である。これらの方法は、鋼中にＣａを
添加することによって、不純物として存在しているイオ
ウ（Ｓ）を硫化カルシウム（ＣａＳ）として固定し、Ｍ
ｎＳが形成しにくくなることを目的としている。′ここ
で形成されるＣａＳは球状で融点も高く、通常の圧延程
度の熱間加工では全く変形せず、無害であるとされてき
た。以下、ＣａによるＳの無害化を、Ｃａによる硫化物
の形態制御と言うことにする。
Ｃａによる硫化物の形態制御を有効に行うためには、先
にＡｔ脱酸を行った状態でＣａを添加することが必要で
ある。これは、Ｃａが、Ｓよりも酸素（０）と親和力が
強いためである。従って前述のＣａ添加法も、Ａｔキル
ド鋼を使用している。
にＡｔ脱酸を行った状態でＣａを添加することが必要で
ある。これは、Ｃａが、Ｓよりも酸素（０）と親和力が
強いためである。従って前述のＣａ添加法も、Ａｔキル
ド鋼を使用している。
Ａｔキルド鋼にＣａを添加した場合（は、ＣａＳの他に
Ａｔ２ｏ、とＣａが反応して、Ａｔ２０３と酸化カルシ
ウム（Ｃａｂ）の複合介在物が形成される。この介在物
は、凝固後の鋳片で球状であり、通常の圧延程度の熱間
加工では球形のままで全く変形せず、無害であるとされ
てきた。
Ａｔ２ｏ、とＣａが反応して、Ａｔ２０３と酸化カルシ
ウム（Ｃａｂ）の複合介在物が形成される。この介在物
は、凝固後の鋳片で球状であり、通常の圧延程度の熱間
加工では球形のままで全く変形せず、無害であるとされ
てきた。
しかし発明者らの研究によれば、Ｃａを添加したＡｔキ
ルド鋼を使用して電縫鋼管を製造すると、電縫溶接衝合
部付近で板厚方向に鋭く伸延した介在物が形成され、こ
の伸延した介在物を起点として新たに）ＩＩＣが発生し
、かつ電縫溶接部での低温靱性が著しく低下することが
判明した。さらに研究を進めると、鋭く伸延した介在物
は、鋼板までは球形であったＡｔ２０ ｓ −ＣａＯ複
合介在物が変形したものであることが判明した。また、
通常の圧延程度の熱間加工では変形しない介在物が、電
縫溶接時の熱影響によって鋼の融点近くまで加熱される
ことで軟化し、さらにスクイズ・ロールによって両側か
ら強く加圧されるために鋭く伸延することが明らかにな
った。従って電縫溶接衝合部に溢りて板厚方向に伸延し
た介在物が連続して存在することになり、連続して靭性
の低い部分が存在し、さらに板厚方向に進展しうるＨＩ
Ｃ発生核を有することにをり、電縫鋼管としては致命的
な欠陥となりかねない。
ルド鋼を使用して電縫鋼管を製造すると、電縫溶接衝合
部付近で板厚方向に鋭く伸延した介在物が形成され、こ
の伸延した介在物を起点として新たに）ＩＩＣが発生し
、かつ電縫溶接部での低温靱性が著しく低下することが
判明した。さらに研究を進めると、鋭く伸延した介在物
は、鋼板までは球形であったＡｔ２０ ｓ −ＣａＯ複
合介在物が変形したものであることが判明した。また、
通常の圧延程度の熱間加工では変形しない介在物が、電
縫溶接時の熱影響によって鋼の融点近くまで加熱される
ことで軟化し、さらにスクイズ・ロールによって両側か
ら強く加圧されるために鋭く伸延することが明らかにな
った。従って電縫溶接衝合部に溢りて板厚方向に伸延し
た介在物が連続して存在することになり、連続して靭性
の低い部分が存在し、さらに板厚方向に進展しうるＨＩ
Ｃ発生核を有することにをり、電縫鋼管としては致命的
な欠陥となりかねない。
従って本発明くより解決しようとする問題点は、耐ＨＩ
Ｃ性を改善する目的でＣａを添加したＡｔキルド鋼を電
縫鋼管として使用した場合に特有な前記の問題点を解決
し、電縫溶接衝合部の耐ＨＩＣ性と低温靱性の両特性を
同時に発揮する連鋳製電縫鋼管用鋼を得ることにある。
Ｃ性を改善する目的でＣａを添加したＡｔキルド鋼を電
縫鋼管として使用した場合に特有な前記の問題点を解決
し、電縫溶接衝合部の耐ＨＩＣ性と低温靱性の両特性を
同時に発揮する連鋳製電縫鋼管用鋼を得ることにある。
本発明の要旨は、Ｃ： ０．０５〜０．１２ ％ 、
Ｓｔ ： ０．１０〜０．４０％、 Ａｔ： ０．００
５〜０．１０ ％を含有し、かっＭｎ：≦１．２０チ、
Ｐ：≦０．０１０％１．Ｓ：≦０．００１０チに制限し
てＣ，ａを添加せず、残部は鉄及び不純物から成ること
により、電縫溶接衝合部付近で伸延する介在物を形成し
ないことを特徴とする連鋳製耐サワー性及び低温靱性の
優れた電縫鋼管用鋼及び、ｃ ：ｏ、ｏｓ〜０．１２％
、Ｓｉ：０．１０〜０．４０％、Ａｔ：０．００５〜０
．１０チを含有し、かツＭｎ ： ≦１．２０％、 Ｐ
：≦０．０１０％。
Ｓｔ ： ０．１０〜０．４０％、 Ａｔ： ０．００
５〜０．１０ ％を含有し、かっＭｎ：≦１．２０チ、
Ｐ：≦０．０１０％１．Ｓ：≦０．００１０チに制限し
てＣ，ａを添加せず、残部は鉄及び不純物から成ること
により、電縫溶接衝合部付近で伸延する介在物を形成し
ないことを特徴とする連鋳製耐サワー性及び低温靱性の
優れた電縫鋼管用鋼及び、ｃ ：ｏ、ｏｓ〜０．１２％
、Ｓｉ：０．１０〜０．４０％、Ａｔ：０．００５〜０
．１０チを含有し、かツＭｎ ： ≦１．２０％、 Ｐ
：≦０．０１０％。
Ｓ：≦ｏ、ｏ ｏ ｉ ｏ％に制限してＣａを添加せず
、さらにＣｒ：≦１．ＯＯ％、Ｎｌ：≦０．６０％ 、
Ｃｕ ：≦０．６０ ％ 、 Ｍｏ ：≦０．６０％
、Ｎｂ：≦０．１０％、■＝≦０．１０％ 、 Ｚｒ
：≦０．１０チ、Ｔ１：≦０．１０％のうち１種ま九は
２種以上を含へ残部は鉄及び不純物から成ることにより
、電縫溶接衝合部付近で伸延する介在物を形成しないこ
とを特徴とする連鋳製耐サワー性及び低温靱性の優れた
成縫鋼管用鋼にある。
、さらにＣｒ：≦１．ＯＯ％、Ｎｌ：≦０．６０％ 、
Ｃｕ ：≦０．６０ ％ 、 Ｍｏ ：≦０．６０％
、Ｎｂ：≦０．１０％、■＝≦０．１０％ 、 Ｚｒ
：≦０．１０チ、Ｔ１：≦０．１０％のうち１種ま九は
２種以上を含へ残部は鉄及び不純物から成ることにより
、電縫溶接衝合部付近で伸延する介在物を形成しないこ
とを特徴とする連鋳製耐サワー性及び低温靱性の優れた
成縫鋼管用鋼にある。
以下に、本発明の成分の限定理由について述べる。
Ｃは強度元素として重要な元素であるが、０．１２％を
超えると靭性を劣化させ、０．０５％未満では必要々強
度を確保することができないだけでなく、現地溶接での
高温割れが発生しやすくなるため、０．０５〜０．１２
チとした。
超えると靭性を劣化させ、０．０５％未満では必要々強
度を確保することができないだけでなく、現地溶接での
高温割れが発生しやすくなるため、０．０５〜０．１２
チとした。
Ｓｔは脱酸材として添加するもので、０．１％以上でな
いと脱酸の効果がなく、０．４０％を超えると靭性を劣
化させるため、０．１０〜０．４０％とし喪。
いと脱酸の効果がなく、０．４０％を超えると靭性を劣
化させるため、０．１０〜０．４０％とし喪。
Ａｔは脱酸上必要であり、結晶粒の粗大化防止の効果も
ある。０．００５１未満では脱酸の効果がなく、０．１
０％を超すと靭性が劣化し、さらにＡｔ２０３クラスタ
ーも発生しやすくなるため、０．００５〜０．１０１と
した。
ある。０．００５１未満では脱酸の効果がなく、０．１
０％を超すと靭性が劣化し、さらにＡｔ２０３クラスタ
ーも発生しやすくなるため、０．００５〜０．１０１と
した。
Ｍｎ 、 Ｐ 、 Ｓの上限値は、中心偏析帯での耐Ｈ
ＩＣ性を得る丸めに設定し比値である。前述のように発
明者らの研究により、溶接着合部付近で造管時に伸延し
、新たなＨＩＣ発生核となり、靭性低下の原因となる介
在物は、紅２０ ｓ −Ｃ息０複合介在物であることが
判明している。これは、ｍ２０３−ＣａＯ複合介在物の
融点が低い九めに発生する問題であり、複合介在物でな
いＡｔ２０３単体、 ＣａＯ単体であれば融点が高く、
溶接着合部付近でも伸延しない。ここで研究者らは、ｋ
ｌ’／Ｃよる脱酸及び結晶粒の粗大化防止効果を優先さ
せ、ｋＡを使用してしかも中心偏析帯での耐ＨＩＣ性を
得ると同時に、溶接着合部付近で伸延させない方法を検
討し之。この際、中心偏析帯での偏析及びＭｎＳの形成
について注目し、その結果、Ｃａ添加なしでもＭｎＳ１
．２０％、Ｐ≦０．０１０％、Ｓ≦０．００１０チであ
れば、比較的緩やかなサワー環境（ＰＨ４，８〜５．４
）で、十分な耐）（ＩＣ性が得られることが判明した。
ＩＣ性を得る丸めに設定し比値である。前述のように発
明者らの研究により、溶接着合部付近で造管時に伸延し
、新たなＨＩＣ発生核となり、靭性低下の原因となる介
在物は、紅２０ ｓ −Ｃ息０複合介在物であることが
判明している。これは、ｍ２０３−ＣａＯ複合介在物の
融点が低い九めに発生する問題であり、複合介在物でな
いＡｔ２０３単体、 ＣａＯ単体であれば融点が高く、
溶接着合部付近でも伸延しない。ここで研究者らは、ｋ
ｌ’／Ｃよる脱酸及び結晶粒の粗大化防止効果を優先さ
せ、ｋＡを使用してしかも中心偏析帯での耐ＨＩＣ性を
得ると同時に、溶接着合部付近で伸延させない方法を検
討し之。この際、中心偏析帯での偏析及びＭｎＳの形成
について注目し、その結果、Ｃａ添加なしでもＭｎＳ１
．２０％、Ｐ≦０．０１０％、Ｓ≦０．００１０チであ
れば、比較的緩やかなサワー環境（ＰＨ４，８〜５．４
）で、十分な耐）（ＩＣ性が得られることが判明した。
さらにＣｍを添加しないため、融点の高いＡｔ２ｏ３介
在物しか形成されｔいため、溶接着合部付近でも伸延介
在物は形成されず、耐ＨＩＣ性及び靭性が得られる。
在物しか形成されｔいため、溶接着合部付近でも伸延介
在物は形成されず、耐ＨＩＣ性及び靭性が得られる。
Ｃｒｊは、耐ＨＩＣ性及び靭性を劣化させずに強度を増
加させることができるが、１．０Ｏ％を超えると靭性を
劣化させるため、≦１．００％とした。
加させることができるが、１．０Ｏ％を超えると靭性を
劣化させるため、≦１．００％とした。
Ｎ１は、耐食性の向上１強度の増加、靭性の向上に有効
であるが、０．６０チを超えると局部腐食が増大するた
め、５０．６０％とした。
であるが、０．６０チを超えると局部腐食が増大するた
め、５０．６０％とした。
Ｃｕは、耐食性の向上９強度の増加に有効であるが、０
．６０％を超えると圧延欠陥を生じやすいため、５０．
６０％とした。
．６０％を超えると圧延欠陥を生じやすいため、５０．
６０％とした。
ＭＯは焼き入れ性１強度の向上に効果があるが、０．６
０％を超えると靭性の劣化をまねくので、≦０．６０チ
とした。
０％を超えると靭性の劣化をまねくので、≦０．６０チ
とした。
Ｎｂ 、 Ｖ及びＺｒは、Ｍｏと同様な効果があるが、
０゜１０チを超えると靭性の劣化をまねくため、６０．
１０％とした。
０゜１０チを超えると靭性の劣化をまねくため、６０．
１０％とした。
Ｔ１は、溶接熱影響部の靭性向上（Ｃ効果があるが、０
．１０％を超えると逆に靭性を劣化させるため、６０．
１０％とした。
．１０％を超えると逆に靭性を劣化させるため、６０．
１０％とした。
工業的に可能な脱Ｓ限界であるＳ≦Ｏ，０Ｏ１０％の領
域でも、中心偏析帯にはＭｎＳが形成されるが、Ｓ）０
．００１０ ％の領域に比べて、その量は著しく減少す
る。さらに偏析しやすい元素であるＭｎ及びＰをそれぞ
れＭｎＳ１．２０′％、Ｐ≦０．０１０％とすることに
よって、中心偏析帯での偏析が抑制され、さらには圧延
後に見られる中心偏析帯での硬化組織も少く、比較的緩
やかなサワー環境（ＰＨ４，ｓ〜５．４）での十分な耐
ＨＩＣ性が得られる。また、Ａｔのみを使用しＣａを使
用しない丸め、融点の低いＡｔ２０３−ＣａＯ複合介在
物が形成せず、溶接着合部付近での耐ＨＩＣ性及び低温
靱性も得られる。
域でも、中心偏析帯にはＭｎＳが形成されるが、Ｓ）０
．００１０ ％の領域に比べて、その量は著しく減少す
る。さらに偏析しやすい元素であるＭｎ及びＰをそれぞ
れＭｎＳ１．２０′％、Ｐ≦０．０１０％とすることに
よって、中心偏析帯での偏析が抑制され、さらには圧延
後に見られる中心偏析帯での硬化組織も少く、比較的緩
やかなサワー環境（ＰＨ４，ｓ〜５．４）での十分な耐
ＨＩＣ性が得られる。また、Ａｔのみを使用しＣａを使
用しない丸め、融点の低いＡｔ２０３−ＣａＯ複合介在
物が形成せず、溶接着合部付近での耐ＨＩＣ性及び低温
靱性も得られる。
発明者らは、中心偏析帯での耐ＨＩＣ性に及ぼすＭｎ
、 Ｐ 、 Ｓの影響を明らかにするためて、Ｍｎ ＋
Ｐ ｒ Ｓ含有量を変えた鋼を用い、実験を行った。
、 Ｐ 、 Ｓの影響を明らかにするためて、Ｍｎ ＋
Ｐ ｒ Ｓ含有量を変えた鋼を用い、実験を行った。
試料はすべて連続鋳造法により鋳造し、ホットコイルに
圧延した後、電縫鋼管に造管した。耐ＨＩＣ性評価試験
は、いわゆるＢＰ試験法に準じた方法で行った。すなわ
ち、試料ｔ−ＢＰ液（硫化水素を飽和させ九人工海水で
−は４．８〜５．４）中に９６時間浸漬した。ＨＩＣ発
生の有無は、浸漬を完了した試験片をＵＳＴで探傷する
ことにより、計価した。
圧延した後、電縫鋼管に造管した。耐ＨＩＣ性評価試験
は、いわゆるＢＰ試験法に準じた方法で行った。すなわ
ち、試料ｔ−ＢＰ液（硫化水素を飽和させ九人工海水で
−は４．８〜５．４）中に９６時間浸漬した。ＨＩＣ発
生の有無は、浸漬を完了した試験片をＵＳＴで探傷する
ことにより、計価した。
表１〜４に、本発明の実施例を比較例とともに示す。本
供試鋼では、実施例に示すような広い範囲において母材
部の耐）ＩＩＣ性、電縫溶接衝合部の耐ＨＩＣ性及び低
温靱性が得られることがわかる。
供試鋼では、実施例に示すような広い範囲において母材
部の耐）ＩＩＣ性、電縫溶接衝合部の耐ＨＩＣ性及び低
温靱性が得られることがわかる。
表２ 溶接衝合部の特性に及ぼすＣａの影響（）内は、
板表面からの投影面積に対する欠陥の面積率を示す。
板表面からの投影面積に対する欠陥の面積率を示す。
第１図に電縫溶接部の耐ＨＩＣ性、靭性に及ぼすＣａの
添加量の影響を示す。
添加量の影響を示す。
表３ 母材中心偏析帯の耐ＨＩＣ性に及ぼすＭｎ 、
Ｐ 、 Ｓの影響第２図に母材部の耐ＨＩＣ性に及ぼす
Ｍｎ量の影響について示し、第３図に、母材部の耐ＨＩ
Ｃ性に及ぼすＰ量の影響について示し、第４図に母材部
の耐ＨＩＣ性に及ぼすＳ量の影響について示す。
Ｐ 、 Ｓの影響第２図に母材部の耐ＨＩＣ性に及ぼす
Ｍｎ量の影響について示し、第３図に、母材部の耐ＨＩ
Ｃ性に及ぼすＰ量の影響について示し、第４図に母材部
の耐ＨＩＣ性に及ぼすＳ量の影響について示す。
以上述べたように、本発明は、比較的緩やかなサワー環
境での耐ＨＩＣ性と、低温靱性に優れだ電縫鋼管が製造
できる電縫鋼管用鋼であり、寒冷地のサワー環境で、Ｈ
ＩＣの発生及び低温脆性破壊によるバースト事故が発生
しないパイプラインの建設が可能である。
境での耐ＨＩＣ性と、低温靱性に優れだ電縫鋼管が製造
できる電縫鋼管用鋼であり、寒冷地のサワー環境で、Ｈ
ＩＣの発生及び低温脆性破壊によるバースト事故が発生
しないパイプラインの建設が可能である。
第１図は、電縫溶接衝合部の耐ＨｒＣ性、靭性に及ぼす
Ｃａ添加の影響を示す図、第２図、第３図及び第４図は
、母材の中心偏析帯の耐ＨＩＣ性に及ぼすＭｎ 、 Ｐ
、 Ｓの影響を示す図、第５図は、本発明鋼の適用例
を示す図である。 第１図 第２図 ｒｌｎ ｔ Ｃ％） 第３図 第４図 Ｓ＋（％）
Ｃａ添加の影響を示す図、第２図、第３図及び第４図は
、母材の中心偏析帯の耐ＨＩＣ性に及ぼすＭｎ 、 Ｐ
、 Ｓの影響を示す図、第５図は、本発明鋼の適用例
を示す図である。 第１図 第２図 ｒｌｎ ｔ Ｃ％） 第３図 第４図 Ｓ＋（％）
Claims (2)
- （１）Ｃ：０．０５〜０．１２％、 Ｓｉ：０．１０〜０．４０％、 Ａｌ：０．００５〜０．１０％を含有し、かつＭｎ：≦
１．２０％、 Ｐ：≦０．０１０％、 Ｓ：≦０．００１０％に制限してＣａを添加せず、残部
は鉄及び不純物から成ることにより、電縫溶接衝合部付
近で伸延する介在物を形成しないことを特徴とする連鋳
製耐サワー性及び低温靱性の優れた電縫鋼管用鋼。 - （２）Ｃ：０．０５〜０．１２％、 Ｓｉ：０．１０〜０．４０％、 Ａｌ：０．００５〜０．１０％を含有し、かつＭｎ：≦
１．２０％、 Ｐ：≦０．０１０％、 Ｓ：≦０．００１０％に制限してＣａを添加せず、さら
にＣｒ：≦１．００％、Ｎｉ：≦０．６０％、Ｃｕ：≦
０．６０％、Ｍｏ：≦０．６０％、Ｎｂ：≦０．１０％
、Ｖ：≦０．１０％、Ｚｒ：≦０．１０％、Ｔｉ：≦０
．１０％のうち１種または２種以上を含み、 残部は鉄及び不純物から成ることにより、電縫溶接衝合
部付近で伸延する介在物を形成しないことを特徴とする
連鋳製耐サワー性及び低温靱性の優れた電縫鋼管用鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11800486A JPS62274049A (ja) | 1986-05-22 | 1986-05-22 | 連鋳製耐サワ−性及び低温靭性の優れた電縫鋼管用鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11800486A JPS62274049A (ja) | 1986-05-22 | 1986-05-22 | 連鋳製耐サワ−性及び低温靭性の優れた電縫鋼管用鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62274049A true JPS62274049A (ja) | 1987-11-28 |
Family
ID=14725669
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11800486A Pending JPS62274049A (ja) | 1986-05-22 | 1986-05-22 | 連鋳製耐サワ−性及び低温靭性の優れた電縫鋼管用鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62274049A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0616042A1 (en) * | 1993-03-16 | 1994-09-21 | Sumitomo Chemical Company, Limited | Steel product excellent in sulfide cracking resistance |
| JP2012012697A (ja) * | 2010-05-31 | 2012-01-19 | Jfe Steel Corp | 拡管性に優れる油井用電縫鋼管及びその製造方法 |
| JP2013006207A (ja) * | 2011-06-27 | 2013-01-10 | Jfe Steel Corp | 電縫溶接部の耐サワー特性に優れた高強度厚肉電縫鋼管の製造方法 |
| JP2013007112A (ja) * | 2011-06-27 | 2013-01-10 | Jfe Steel Corp | 電縫溶接部の耐サワー特性に優れた高強度厚肉電縫鋼管 |
| US20150251268A1 (en) * | 2012-09-24 | 2015-09-10 | Jfe Steel Corporation | Electric resistance welded steel pipe or steel tube having excellent hic resistance and low-temperature toughness in electric resistance welded part, and method for manufacturing the same |
| CN114411058A (zh) * | 2022-01-06 | 2022-04-29 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种直缝埋弧焊管用耐热钢板及其生产方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS54112369A (en) * | 1978-02-23 | 1979-09-03 | Nippon Steel Corp | Electric welded steel tube provided with high toughness electric welded zone |
| JPS59153839A (ja) * | 1983-02-23 | 1984-09-01 | Nippon Steel Corp | 低温靭性のすぐれた高張力電縫鋼管の製造方法 |
-
1986
- 1986-05-22 JP JP11800486A patent/JPS62274049A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS54112369A (en) * | 1978-02-23 | 1979-09-03 | Nippon Steel Corp | Electric welded steel tube provided with high toughness electric welded zone |
| JPS59153839A (ja) * | 1983-02-23 | 1984-09-01 | Nippon Steel Corp | 低温靭性のすぐれた高張力電縫鋼管の製造方法 |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0616042A1 (en) * | 1993-03-16 | 1994-09-21 | Sumitomo Chemical Company, Limited | Steel product excellent in sulfide cracking resistance |
| US5555916A (en) * | 1993-03-16 | 1996-09-17 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Steel product excellent in sulfide cracking resistance |
| JP2012012697A (ja) * | 2010-05-31 | 2012-01-19 | Jfe Steel Corp | 拡管性に優れる油井用電縫鋼管及びその製造方法 |
| JP2013006207A (ja) * | 2011-06-27 | 2013-01-10 | Jfe Steel Corp | 電縫溶接部の耐サワー特性に優れた高強度厚肉電縫鋼管の製造方法 |
| JP2013007112A (ja) * | 2011-06-27 | 2013-01-10 | Jfe Steel Corp | 電縫溶接部の耐サワー特性に優れた高強度厚肉電縫鋼管 |
| US20150251268A1 (en) * | 2012-09-24 | 2015-09-10 | Jfe Steel Corporation | Electric resistance welded steel pipe or steel tube having excellent hic resistance and low-temperature toughness in electric resistance welded part, and method for manufacturing the same |
| US9873164B2 (en) * | 2012-09-24 | 2018-01-23 | Jfe Steel Corporation | Electric resistance welded steel pipe or steel tube having excellent HIC resistance and low-temperature toughness in electric resistance welded part, and method for manufacturing the same |
| CN114411058A (zh) * | 2022-01-06 | 2022-04-29 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种直缝埋弧焊管用耐热钢板及其生产方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CA1326143C (en) | Ferritic stainless steel and processing therefore | |
| JP5439887B2 (ja) | 高張力鋼およびその製造方法 | |
| JP3898814B2 (ja) | 低温靱性に優れた高強度鋼用の連続鋳造鋳片およびその製造法、および低温靱性に優れた高強度鋼 | |
| WO2010093057A1 (ja) | 耐水素誘起割れ性に優れた高強度ラインパイプ用鋼板及び高強度ラインパイプ用鋼管 | |
| JPH06220577A (ja) | 耐ｈｉｃ特性に優れた高張力鋼及びその製造方法 | |
| JP3303647B2 (ja) | 耐サワー性と耐炭酸ガス腐食性とに優れた溶接鋼管 | |
| JPS62274049A (ja) | 連鋳製耐サワ−性及び低温靭性の優れた電縫鋼管用鋼 | |
| RU2731223C1 (ru) | Высокопрочная свариваемая хладостойкая сталь и изделие, выполненное из нее | |
| CN102057070A (zh) | 抗硫性优异的钢板和管线管用钢管 | |
| JP2000256777A (ja) | 強度および低温靱性に優れた高張力鋼板 | |
| JP4119706B2 (ja) | 溶接部靱性に優れた高強度溶接鋼管およびその製造方法 | |
| JPS61124554A (ja) | 耐サワ−性の優れた高靭性電縫鋼管用鋼 | |
| JP3526722B2 (ja) | 低温靭性に優れた超高強度鋼管 | |
| JP2007224404A (ja) | 強度および低温靭性の優れた高張力鋼板および高張力鋼板の製造方法 | |
| JPH08232042A (ja) | 耐食性電縫溶接鋼管用鋼 | |
| JP2000178697A (ja) | 耐食性と溶接性に優れたマルテンサイト系ステンレス鋼 | |
| JP3526723B2 (ja) | 耐低温割れ性に優れた超高強度鋼管 | |
| JP3850913B2 (ja) | 優れた溶接金属部靱性を有する高強度ベンド管の製造法 | |
| JPH0359124B2 (ja) | ||
| JPH06256894A (ja) | 耐水素誘起割れ性に優れた高強度ラインパイプ | |
| JP3836919B2 (ja) | 低温靭性の優れた極厚高強度ベンド管の製造法 | |
| JP2721420B2 (ja) | 耐サワー電縫鋼管用鋼 | |
| JPH07150217A (ja) | 耐水素誘起割れ用鋼材の製造方法 | |
| JP4369555B2 (ja) | 溶接部靱性に優れた高強度鋼管およびパイプライン | |
| JP3764593B2 (ja) | 溶接熱影響部靱性の優れた高強度鋼管 |