JPS62268710A - 空気入りラジアルタイヤ - Google Patents
空気入りラジアルタイヤInfo
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- JPS62268710A JPS62268710A JP61113213A JP11321386A JPS62268710A JP S62268710 A JPS62268710 A JP S62268710A JP 61113213 A JP61113213 A JP 61113213A JP 11321386 A JP11321386 A JP 11321386A JP S62268710 A JPS62268710 A JP S62268710A
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- Japan
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- carcass ply
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Landscapes
- Tires In General (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
この発明は自動車の空気入りタイヤに関するものである
。
。
(従来の技術)
トラック、バス、軽トラツクなどに使用されているラジ
アルタイヤのカーカスプライには、スチールコードまた
は有機繊維コードが使用されているが、スチールコード
は、タイヤを長期間使用するとタイヤに充填した空気や
、空気中に含まれている水によってスチールコードに錆
を発生し、ゴムに対する接着力が低下し、場合によって
はスチールコードが破断してタイヤの故障の原因となる
。
アルタイヤのカーカスプライには、スチールコードまた
は有機繊維コードが使用されているが、スチールコード
は、タイヤを長期間使用するとタイヤに充填した空気や
、空気中に含まれている水によってスチールコードに錆
を発生し、ゴムに対する接着力が低下し、場合によって
はスチールコードが破断してタイヤの故障の原因となる
。
他方の有機繊維コードは、ビード部の剛性が小さくて耐
久性が低くなるので、カーカスプライをビードワイヤの
内側より外側へ折返し、折返し端部の外側に補強層を配
置して耐久性を向上したものが知られている(特開昭6
0−229804号公報、特開昭57−182502号
公報参照)。しかしながら上記のように折返し端部に補
強層を配置したタイヤでも、高速高荷重の条件では、折
返し端部や補強層上端のセパレーションには効果が認め
られるが、ビードワイヤの内側のカーカスプライの強力
が劣化し。
久性が低くなるので、カーカスプライをビードワイヤの
内側より外側へ折返し、折返し端部の外側に補強層を配
置して耐久性を向上したものが知られている(特開昭6
0−229804号公報、特開昭57−182502号
公報参照)。しかしながら上記のように折返し端部に補
強層を配置したタイヤでも、高速高荷重の条件では、折
返し端部や補強層上端のセパレーションには効果が認め
られるが、ビードワイヤの内側のカーカスプライの強力
が劣化し。
カーカスプライの安全率が低下する場合があることが判
明した。これは、ビードワイヤの内側部は。
明した。これは、ビードワイヤの内側部は。
高内圧によるカーカスプライの支持する部分であり、応
力が集中し易い部分であるので1弾性率600〜lo0
0kg/mm2の有機繊維コードからなるカーカスプラ
イでは、スチールコードに比べてコードの成長が大きく
、この成長に伴ってビード部の変形が大きくなり、また
有機繊維コードは破断強力が小さいのでスチールコード
より損傷し易く、カーカスプライがビードワイヤの接触
などによって一部損傷したり、タイヤ走行時の高温状態
による疲労劣化してコード強力が低下するためと推定さ
れる。
力が集中し易い部分であるので1弾性率600〜lo0
0kg/mm2の有機繊維コードからなるカーカスプラ
イでは、スチールコードに比べてコードの成長が大きく
、この成長に伴ってビード部の変形が大きくなり、また
有機繊維コードは破断強力が小さいのでスチールコード
より損傷し易く、カーカスプライがビードワイヤの接触
などによって一部損傷したり、タイヤ走行時の高温状態
による疲労劣化してコード強力が低下するためと推定さ
れる。
ビードワイヤ内側のカーカスプライの安全率を向上する
ために、カーカスプライ自体の強力を大きくすることが
考えられるが、製造コストが高くなり、また製造上の困
難性が増加するので実用的でない、またビードワイヤと
カーカスプライとの間に通常1〕の有機繊維コードから
なるフリッパ−を設ける方法や、またビードワイヤとカ
ーカスプライとの間に有機短繊維とゴム配合物との混合
物からなる流動剛性ゴム層のフリッパ−を設ける方法(
特公昭59−8563号公報参照)などが知られている
。
ために、カーカスプライ自体の強力を大きくすることが
考えられるが、製造コストが高くなり、また製造上の困
難性が増加するので実用的でない、またビードワイヤと
カーカスプライとの間に通常1〕の有機繊維コードから
なるフリッパ−を設ける方法や、またビードワイヤとカ
ーカスプライとの間に有機短繊維とゴム配合物との混合
物からなる流動剛性ゴム層のフリッパ−を設ける方法(
特公昭59−8563号公報参照)などが知られている
。
(発明が解決しようとする問題点)
上記のビードワイヤとカーカスプライとの間にフリッパ
−を設ける方法は、カーカスプライの安全率の低下を十
分に防止することができず、また補強層端部やフリッパ
一端部にセパレーションが発生し、さらに後者の場合は
製造上の困難性がある。特に今後の高荷重、高速度が進
むときには、測成カーカスプライの安全率を維持するこ
とができない。
−を設ける方法は、カーカスプライの安全率の低下を十
分に防止することができず、また補強層端部やフリッパ
一端部にセパレーションが発生し、さらに後者の場合は
製造上の困難性がある。特に今後の高荷重、高速度が進
むときには、測成カーカスプライの安全率を維持するこ
とができない。
(問題点を解決するための手段)
この発明は、弾性率600〜1000kg/m2の有機
繊維コードからなるカーカスプライをビード部外側に折
返したラジアルタイヤにおいて、ビード部内側における
カーカスプライの外側に上記カーカスプライより小さい
弾性率の有機繊維コードからなる少なくとも1〕の補強
層を有し、該補強層の少なくともlFlの内面側巻込端
部の高さがリムフランジ基や線より40rn以上であり
、かつ内側巻込側でビードワイヤ上面より5ffn高い
位置からビードワイヤ直下に至る範囲において、式 補強形の強度i=Σ(TnXコード密度密度X Cos
αn)n=1 〔ただしTnはn層目のコード1本当りの強力(kg
)、コード密度nはn層目のコード密度(本数/ am
)、αnはn層目のコードがカーカスプライとなす角
度であり、カーカスプライと平行な場合はα=0、Nは
補強層の全プライ数を示す〕 で示される補強層の強度iが400kg/c+i以上で
あることを特徴とする空気入りラジアルタイヤである。
繊維コードからなるカーカスプライをビード部外側に折
返したラジアルタイヤにおいて、ビード部内側における
カーカスプライの外側に上記カーカスプライより小さい
弾性率の有機繊維コードからなる少なくとも1〕の補強
層を有し、該補強層の少なくともlFlの内面側巻込端
部の高さがリムフランジ基や線より40rn以上であり
、かつ内側巻込側でビードワイヤ上面より5ffn高い
位置からビードワイヤ直下に至る範囲において、式 補強形の強度i=Σ(TnXコード密度密度X Cos
αn)n=1 〔ただしTnはn層目のコード1本当りの強力(kg
)、コード密度nはn層目のコード密度(本数/ am
)、αnはn層目のコードがカーカスプライとなす角
度であり、カーカスプライと平行な場合はα=0、Nは
補強層の全プライ数を示す〕 で示される補強層の強度iが400kg/c+i以上で
あることを特徴とする空気入りラジアルタイヤである。
この発明のラジアルタイヤの構造の例を図面によって説
明すると、lはビードワイヤであり、カーカスプライ2
はビードワイヤ1の外側に折返されている。カーカスプ
ライ2の外側に3層の補強層3a、3b、3cが設けら
れ、この補強層3a、3b、3cの内側巻込端部の高さ
hはビードワイヤ1の上面yより5−以上であり、また
補強層の少なくとも1〕3Cの内面側巻込端部のリムフ
ランジ基11!線4からの高さHは40−以上である。
明すると、lはビードワイヤであり、カーカスプライ2
はビードワイヤ1の外側に折返されている。カーカスプ
ライ2の外側に3層の補強層3a、3b、3cが設けら
れ、この補強層3a、3b、3cの内側巻込端部の高さ
hはビードワイヤ1の上面yより5−以上であり、また
補強層の少なくとも1〕3Cの内面側巻込端部のリムフ
ランジ基11!線4からの高さHは40−以上である。
なお補強層3a。
3b、3cはビードワイヤ1の外側に折返されている。
なおまたχはビードワイヤ1の中央部の直下の位置を示
す。
す。
この発明は、主としてビードワイヤの内側上面からビー
ドワイヤの真下にあるビード部の内側部を補強すること
を目的とする。補強層は少くなどもIM!J、好ましく
は1〜4層である。補強層の強度iは、内側巻込側でビ
ードワイヤ上面yより5■高い位置からビードワイヤ直
下χの範囲lこおいて400kg/cm以上である。実
際的には補強層の内面側巻込端部の高さhは、ビードワ
イヤ上面より5国以上、好ましくは10〜20mo+で
ある。hが5閣未満の場合は、カーカスプライの強力劣
化の部分との重なりが十分でなく、カーカスプライの安
全率が不十分となる。またhが20mmを趣えて余り大
きくなってもカーカスプライの安全率をそれ以上に向上
させるものでなく、却って製造コストが高くなる。
ドワイヤの真下にあるビード部の内側部を補強すること
を目的とする。補強層は少くなどもIM!J、好ましく
は1〜4層である。補強層の強度iは、内側巻込側でビ
ードワイヤ上面yより5■高い位置からビードワイヤ直
下χの範囲lこおいて400kg/cm以上である。実
際的には補強層の内面側巻込端部の高さhは、ビードワ
イヤ上面より5国以上、好ましくは10〜20mo+で
ある。hが5閣未満の場合は、カーカスプライの強力劣
化の部分との重なりが十分でなく、カーカスプライの安
全率が不十分となる。またhが20mmを趣えて余り大
きくなってもカーカスプライの安全率をそれ以上に向上
させるものでなく、却って製造コストが高くなる。
補強層の強度iはビードワイヤの中央真下χの範囲まで
必要である。なお実用的には該補強層はビードワイヤの
真下を越えて外側に延長して巻上げたり、またビードワ
イヤ外側部分に別の補強層を組合せたりすることができ
ろ。
必要である。なお実用的には該補強層はビードワイヤの
真下を越えて外側に延長して巻上げたり、またビードワ
イヤ外側部分に別の補強層を組合せたりすることができ
ろ。
補強層のうち少なくとも1〕、好ましくはカーカスプラ
イ側の補強層3aの内面側巻込端部のリムフランジ基準
線4よりの高さHは40m以上、好ましくは45〜65
m+である。Hが40mm未満の場合は、該補強層とカ
ーカスプライとの接着面積が小さくなり、カーカスプラ
イのグロースや走行時の歪みによって補強層とカーカス
プライ間に発生する剪断力より、これらの間にセパレー
ションが発生することがあり好ましくない、またHが8
0rmを越えて余り大きくなっても、補強層端が歪の大
きな部分に位置することになり、補強層端にセパレーシ
ョンが発生することが好ましくない。
イ側の補強層3aの内面側巻込端部のリムフランジ基準
線4よりの高さHは40m以上、好ましくは45〜65
m+である。Hが40mm未満の場合は、該補強層とカ
ーカスプライとの接着面積が小さくなり、カーカスプラ
イのグロースや走行時の歪みによって補強層とカーカス
プライ間に発生する剪断力より、これらの間にセパレー
ションが発生することがあり好ましくない、またHが8
0rmを越えて余り大きくなっても、補強層端が歪の大
きな部分に位置することになり、補強層端にセパレーシ
ョンが発生することが好ましくない。
補強層の各層に使用されるコード1本当りの強力(kg
)、各層のコード密度(本数/ cm )およびCos
αの値は、それぞれ異なるものであってもよいが。
)、各層のコード密度(本数/ cm )およびCos
αの値は、それぞれ異なるものであってもよいが。
各層のコード密度またはCosα をそれぞれ変更する
ことはタイヤ製造上、操作が複雑になるので。
ことはタイヤ製造上、操作が複雑になるので。
各層のコード密度およびCosαは各層間じであること
が好ましい。
が好ましい。
各層に使用されるコード1本当りの強力は、20〜40
kg、コード密度は15〜24本/2.54cm、αは
0〜45度であることが好ましく、これらの数値を適宜
に選択することによって補強層の強度iは400kg/
c+++以上でなければならない。補強層の強度iが4
00kg/cm未満の場合は、カーカスプライの強力劣
化が進んだときにカーカスプライの安全率を十分に確保
できなくなる。
kg、コード密度は15〜24本/2.54cm、αは
0〜45度であることが好ましく、これらの数値を適宜
に選択することによって補強層の強度iは400kg/
c+++以上でなければならない。補強層の強度iが4
00kg/cm未満の場合は、カーカスプライの強力劣
化が進んだときにカーカスプライの安全率を十分に確保
できなくなる。
補強層に使用されるコードは、ポリエステル、レーヨン
、ナイロンなどのフィラメントからなるものであり、接
着性、耐疲労性1強力などの点からナイロンコードが好
ましい。補強層に使用されるコードの弾性率は、カーカ
スプライの弾性率より小さく、好ましくは200〜60
0kg/w”である。
、ナイロンなどのフィラメントからなるものであり、接
着性、耐疲労性1強力などの点からナイロンコードが好
ましい。補強層に使用されるコードの弾性率は、カーカ
スプライの弾性率より小さく、好ましくは200〜60
0kg/w”である。
補強層コードの弾性率がカーカスプライの弾性率より大
きくなるとカーカスプライに比べて補強層の剛性が大き
くなり、補強層内側巻込端でセパレーションが発生する
。
きくなるとカーカスプライに比べて補強層の剛性が大き
くなり、補強層内側巻込端でセパレーションが発生する
。
(作用)
この発明は、ビード部内側におけるカーカスプライの外
側に補強層を設け、この補強層の内面側巻込端部の高さ
を限定し、かつ補強層の強度iを400kg/cm以上
としたものであるから、弾性率がスチールコードに比べ
て小さい有機繊維コードのカーカスプライにかかる外力
抵抗によって生ずるカーカスプライの強力低下による安
全率の低下を防止することができる。
側に補強層を設け、この補強層の内面側巻込端部の高さ
を限定し、かつ補強層の強度iを400kg/cm以上
としたものであるから、弾性率がスチールコードに比べ
て小さい有機繊維コードのカーカスプライにかかる外力
抵抗によって生ずるカーカスプライの強力低下による安
全率の低下を防止することができる。
実施例
ポリエステルコード(1500デニ一ル73本、弾性率
700kg/nun” )の3層のカーカスプライがビ
ード部の内側から外側に折返されており、前記図面に示
したナイロン66コード(弾性率300kg/me”
)の補強層を設けたlO,oOR2014PRのトラッ
ク、バス用のラジアルタイヤを製造した。なお、タイヤ
の破壊試験のため、タイヤ製造時に、ビード部の内側に
おいてビードワイヤと隣接する第1〕のカーカスプライ
とこれに隣接する第2層のカーカスプライとの間に、[
20cmのニクロム線を挿入し。
700kg/nun” )の3層のカーカスプライがビ
ード部の内側から外側に折返されており、前記図面に示
したナイロン66コード(弾性率300kg/me”
)の補強層を設けたlO,oOR2014PRのトラッ
ク、バス用のラジアルタイヤを製造した。なお、タイヤ
の破壊試験のため、タイヤ製造時に、ビード部の内側に
おいてビードワイヤと隣接する第1〕のカーカスプライ
とこれに隣接する第2層のカーカスプライとの間に、[
20cmのニクロム線を挿入し。
このニクロム線にリード線を接続し、タイヤ加硫後に通
電して上記カーカスプライの部分を破損させた。これら
のタイヤを空気圧9 kg/ cJ、 JIS−042
02に規定するタイヤ荷重の210%の荷重をかけて、
速度40Km/時でドラムテスト機で5000にm走行
させた。ドラムテスト後に、タイヤ内のチューブに、圧
力水を圧入してタイヤのビード部を破壊させた。この時
の圧力水の水圧(kg / cd )を、通常のタイヤ
破壊試験時の空気圧7.25kg/cJで除した値を極
限安全率とした。なお、上記ドラムテスト試験でビード
部が破損に至るまでの走行正着を極限ビードワイヤとし
、従来の比較例3の場合で走折曲のカーカスプライの破
損なしのタイヤの走行距離を100としてその指数で示
した。
電して上記カーカスプライの部分を破損させた。これら
のタイヤを空気圧9 kg/ cJ、 JIS−042
02に規定するタイヤ荷重の210%の荷重をかけて、
速度40Km/時でドラムテスト機で5000にm走行
させた。ドラムテスト後に、タイヤ内のチューブに、圧
力水を圧入してタイヤのビード部を破壊させた。この時
の圧力水の水圧(kg / cd )を、通常のタイヤ
破壊試験時の空気圧7.25kg/cJで除した値を極
限安全率とした。なお、上記ドラムテスト試験でビード
部が破損に至るまでの走行正着を極限ビードワイヤとし
、従来の比較例3の場合で走折曲のカーカスプライの破
損なしのタイヤの走行距離を100としてその指数で示
した。
表
上表の実施例の極限安全率は上記数値においていずれも
ビードワイヤが破損した。また実施例の極限ビード酎入
力はいずれもカーカスプライの巻上げ端で故障し、比較
例と同様な故障であった。
ビードワイヤが破損した。また実施例の極限ビード酎入
力はいずれもカーカスプライの巻上げ端で故障し、比較
例と同様な故障であった。
なお、上表の高さくffl11)は補強層の各層のリム
フランジ基準線よりの高さを示しており、リムフランジ
基11!線からビードワイヤ上面までの高さは20am
とした。
フランジ基準線よりの高さを示しており、リムフランジ
基11!線からビードワイヤ上面までの高さは20am
とした。
(発明の効果)
この発明によれば、有機繊維コードをカーカスプライと
するラジアルタイヤにおいて、今後の高荷重化、高速度
化に対応して、ビード部のカーカスプライの安全率を向
上することができる。
するラジアルタイヤにおいて、今後の高荷重化、高速度
化に対応して、ビード部のカーカスプライの安全率を向
上することができる。
図面はこの発明のタイヤのビード部の断面図である。
1:ビードワイヤ、2:カーカスプライ、3a、3b、
3c:補強層、4:リムフランジ基準線、χ:ビードワ
イヤの真下、y:ビードワイヤの上面。 特許出願人 東洋ゴム工業株式会社 代理人 弁理士 坂 野 威 夫 吉田了司
3c:補強層、4:リムフランジ基準線、χ:ビードワ
イヤの真下、y:ビードワイヤの上面。 特許出願人 東洋ゴム工業株式会社 代理人 弁理士 坂 野 威 夫 吉田了司
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 〔1〕弾性率600〜1000kg/mm^2の有機繊
維コードからなるカーカスプライをビード部外側に折返
したラジアルタイヤにおいて、ビード部内側におけるカ
ーカスプライの外側に上記カーカスプライより小さい弾
性率の有機繊維コードからなる少なくとも1層の補強層
を有し、該補強層の少なくとも1層の内面側巻込端部の
高さがリムフランジ基準線より40mm以上であり、か
つ内側巻込側でビードワイヤ上面より5mm高い位置か
らビードワイヤ直下に至る範囲において、式 補強層の強度i=Σ^N_n_=_1(Tn×コード密
度n×Cosαn)〔ただしTnはn層目のコード1本
当りの強力(kg)、コード密度nはn層目のコード密
度(本数/cm)、αnはn層目のコードがカーカスプ
ライとなす角度であり、カーカスプライと平行な場合は
α=0、Nは補強層の全プライ数を示す〕 で示される補強層の強度iが400kg/cm以上であ
ることを特徴とする空気入りラジアルタイヤ。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61113213A JPS62268710A (ja) | 1986-05-16 | 1986-05-16 | 空気入りラジアルタイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61113213A JPS62268710A (ja) | 1986-05-16 | 1986-05-16 | 空気入りラジアルタイヤ |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS62268710A true JPS62268710A (ja) | 1987-11-21 |
Family
ID=14606430
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP61113213A Pending JPS62268710A (ja) | 1986-05-16 | 1986-05-16 | 空気入りラジアルタイヤ |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS62268710A (ja) |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5422604A (en) * | 1977-07-21 | 1979-02-20 | Toyo Tire & Rubber Co Ltd | Structure of bead portion of radial tire |
JPS5546884B2 (ja) * | 1975-12-22 | 1980-11-27 | ||
JPS60229809A (ja) * | 1984-04-26 | 1985-11-15 | Toyo Tire & Rubber Co Ltd | 大型車両用ラジアルタイヤ |
-
1986
- 1986-05-16 JP JP61113213A patent/JPS62268710A/ja active Pending
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5546884B2 (ja) * | 1975-12-22 | 1980-11-27 | ||
JPS5422604A (en) * | 1977-07-21 | 1979-02-20 | Toyo Tire & Rubber Co Ltd | Structure of bead portion of radial tire |
JPS60229809A (ja) * | 1984-04-26 | 1985-11-15 | Toyo Tire & Rubber Co Ltd | 大型車両用ラジアルタイヤ |
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