JPS62266138A - 蒸気改質設備等における低レベルの熱を回収する方法及び装置 - Google Patents
蒸気改質設備等における低レベルの熱を回収する方法及び装置Info
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B3/00—Hydrogen; Gaseous mixtures containing hydrogen; Separation of hydrogen from mixtures containing it; Purification of hydrogen
- C01B3/02—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen
- C01B3/32—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air
- C01B3/34—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上■刊朋捌団
本発明は蒸気改質設備等の装置で低レベルの熱を回収す
るプロセスに関し、特にこの熱回収を炭化水素供給材料
をプロセス凝縮液に飽和させて行う方法と装置に関する
。
るプロセスに関し、特にこの熱回収を炭化水素供給材料
をプロセス凝縮液に飽和させて行う方法と装置に関する
。
従米勿肢血
水素、アンモニア、メタノール等の製品の生産のための
蒸気改質の市場用途には炭化水素供給材料を蒸気と共に
触媒反応させて水素、−酸化炭素二酸化炭素、水蒸気、
残存炭化水素の混合物を形成する。この改質反応用の蔑
気を供給するボイラーは処理したボイラー給水を使用す
る。触媒反応によるガス製品の混合物は各種のその下流
のプロセスによって処理され、その下流プロセス処理に
は、水蒸気を凝縮させてガス流から分離する冷却処理を
含む。この凝縮した水蒸気を「プロセス凝縮液」と称し
５通常は触媒改質反応の下流のプロセスで生成される二
酸化炭素および他の化合物例えばメタノール、アンモニ
ア等によって汚染されている。この凝縮液は通常は浄化
装置即ちストリッパーに送って二酸化炭素等の汚染物を
除去し。
蒸気改質の市場用途には炭化水素供給材料を蒸気と共に
触媒反応させて水素、−酸化炭素二酸化炭素、水蒸気、
残存炭化水素の混合物を形成する。この改質反応用の蔑
気を供給するボイラーは処理したボイラー給水を使用す
る。触媒反応によるガス製品の混合物は各種のその下流
のプロセスによって処理され、その下流プロセス処理に
は、水蒸気を凝縮させてガス流から分離する冷却処理を
含む。この凝縮した水蒸気を「プロセス凝縮液」と称し
５通常は触媒改質反応の下流のプロセスで生成される二
酸化炭素および他の化合物例えばメタノール、アンモニ
ア等によって汚染されている。この凝縮液は通常は浄化
装置即ちストリッパーに送って二酸化炭素等の汚染物を
除去し。
この後に装置のボイラーの給水として再使用する。
近代の技法によって組合せる方式は、プロセス凝縮液を
加熱して密閉タワー等の容器内に噴射して設備に対する
炭化水素ガス供給材料を飽和させる。この形式の方式は
プロセス凝縮液の液相加熱の範囲だけでの低レベル熱回
収が可能であり、温度差は熱源と凝縮液との間、凝縮液
と炭化水素ガス供給材料との間とする必要がある。
加熱して密閉タワー等の容器内に噴射して設備に対する
炭化水素ガス供給材料を飽和させる。この形式の方式は
プロセス凝縮液の液相加熱の範囲だけでの低レベル熱回
収が可能であり、温度差は熱源と凝縮液との間、凝縮液
と炭化水素ガス供給材料との間とする必要がある。
発■ （Ｓ しよ′と る口 へ
本発明の目的は、改質炉煙道ガス又はシフト反応装置流
出流体等の蒸気改質設備内の低レベル熱源から炭化水素
供給材料をプロセス凝縮液で飽和することによって、最
大量の熱を回収し得るプロセスを提供するにある。他の
目的と利点は以下の説明によって明らかにされる。
出流体等の蒸気改質設備内の低レベル熱源から炭化水素
供給材料をプロセス凝縮液で飽和することによって、最
大量の熱を回収し得るプロセスを提供するにある。他の
目的と利点は以下の説明によって明らかにされる。
別の密閉タワー又は他の容器を必要とせずに凝縮液を蒸
発させて炭化水素供給材料をプロセス凝縮液で飽和させ
る方法は既知ではない。現在の方法はすべて２種の温度
差を必要とする。即ち、熱源とプロセス凝縮液との間、
及びプロセス凝縮液と炭化水素供給材料との間の温度差
である。本発明によって、１種の温度差のみを必要とし
、これによって、蒸気改質設備での低レベル熱回収を最
大とする。
発させて炭化水素供給材料をプロセス凝縮液で飽和させ
る方法は既知ではない。現在の方法はすべて２種の温度
差を必要とする。即ち、熱源とプロセス凝縮液との間、
及びプロセス凝縮液と炭化水素供給材料との間の温度差
である。本発明によって、１種の温度差のみを必要とし
、これによって、蒸気改質設備での低レベル熱回収を最
大とする。
皿剋盃１１字Ｕ譲冒１軸以１攻
本発明による低温又は中温の第１の流体流から低レベル
の熱を回収する方法の概要は。
の熱を回収する方法の概要は。
ａ） プロセス凝縮液を多重ノズル等を経て炭化水素供
給材料の多数の流れを含む管状コイルに噴射する； ｂ）炭化水素供給材料と凝縮液の二相混合物を管状コイ
ル内で改質炉煙道ガス又はシフト反応装置流出流体等の
低レベル熱源からの熱伝達による同時加熱によってプロ
セス凝縮液の全部又は一部を蒸発させる； Ｃ）飽和炭化水素ガスを過剰凝縮液から分離し。
給材料の多数の流れを含む管状コイルに噴射する； ｂ）炭化水素供給材料と凝縮液の二相混合物を管状コイ
ル内で改質炉煙道ガス又はシフト反応装置流出流体等の
低レベル熱源からの熱伝達による同時加熱によってプロ
セス凝縮液の全部又は一部を蒸発させる； Ｃ）飽和炭化水素ガスを過剰凝縮液から分離し。
飽和炭化水素ガスを蒸気改質ユニットに供給し。
過剰凝縮液をプロセス凝縮液装置に再循環する。
上述の過程（ｂ）において炭化水素供給材料とプロセス
凝縮液とを同時に加熱することによって。
凝縮液とを同時に加熱することによって。
飽和のための凝縮液と供給材料との間の温度差は必要と
しない。
しない。
実路桝
本発明を例示とした実施例並びに図面について説明する
。
。
第１図において、圧縮機、配管、低温脱硫器等からの天
然ガス流を導管７で供給し、高圧凝縮液流６と合流点２
０で混合する。形成された混合物は導管２１を経て熱交
換器２３の入口２２に供給される。
然ガス流を導管７で供給し、高圧凝縮液流６と合流点２
０で混合する。形成された混合物は導管２１を経て熱交
換器２３の入口２２に供給される。
この混合は入口供給ガスの多重流にノズルから凝縮液を
噴射して行なわれる。第５図に示す方法では、多重ノズ
ル２４がマニホールド７からの天然ガス導管７ａ内に突
出している。凝縮液はマニホールド６から導管６ａを経
て噴射ノズルに供給され、導管６ａの制御弁又はオリフ
ィス板２５等を通る。導管７ａはコイル２６に接続され
ている。
噴射して行なわれる。第５図に示す方法では、多重ノズ
ル２４がマニホールド７からの天然ガス導管７ａ内に突
出している。凝縮液はマニホールド６から導管６ａを経
て噴射ノズルに供給され、導管６ａの制御弁又はオリフ
ィス板２５等を通る。導管７ａはコイル２６に接続され
ている。
第１図において、導管２１によって熱交換器に供給され
る二相混合物は熱交換器内部スペース２３ａ内部を金属
コイル２６を経て上方に流れ、出口２７で交換器を出る
。コイル２６はステンレス鋼等の合金製とされ、＃槽液
中の二酸化炭素、煙道ガス中の酸化硫黄等による酸化作
用を防ぐ。低温度レベル流体流１１１例えば燃焼生成物
の煙道ガスは熱交換器内を下方に流れてガス流１１から
コイル壁を経てコイル内を流れる二相混合物に熱を伝達
し、これによってプロセス凝縮液を蒸発させて混合物内
の炭化水素供給ガスを飽和させる。流体流１１は他の例
として配管又は圧縮機からの低温ガス、又はカーボンヘ
ッド又はスポンジ鉄脱硫装置からのガスとすることもで
きる。
る二相混合物は熱交換器内部スペース２３ａ内部を金属
コイル２６を経て上方に流れ、出口２７で交換器を出る
。コイル２６はステンレス鋼等の合金製とされ、＃槽液
中の二酸化炭素、煙道ガス中の酸化硫黄等による酸化作
用を防ぐ。低温度レベル流体流１１１例えば燃焼生成物
の煙道ガスは熱交換器内を下方に流れてガス流１１から
コイル壁を経てコイル内を流れる二相混合物に熱を伝達
し、これによってプロセス凝縮液を蒸発させて混合物内
の炭化水素供給ガスを飽和させる。流体流１１は他の例
として配管又は圧縮機からの低温ガス、又はカーボンヘ
ッド又はスポンジ鉄脱硫装置からのガスとすることもで
きる。
熱交換器からの流体は導管３０を経て分離器３１に入り
、飽和炭化水素を過剰凝縮液から分離する。
、飽和炭化水素を過剰凝縮液から分離する。
飽和ガスは次に導管９を経て蒸気改質ユニット３２に供
給され、過剰凝縮液は導管１０を経て入口供給ガスに混
合される。
給され、過剰凝縮液は導管１０を経て入口供給ガスに混
合される。
第１図に示す導管１内の合成ガスの代表的組成は４０−
６０χ炭化水素、 ２０−３０χ水蒸気、 １０−２０
χ二酸化炭素、１−２χメタン、０．５−１χ−酸化炭
素、 ０−３０χ窒素にアルゴン、ヘリウム等の他の微
量要素ｍを含有しており、蔑気改質装置から冷却器３３
を通りこの冷却されたガスは導管２を経て分離器３ａに
供給される。分離器での凝縮液は水に各０．１χの二酸
化炭素、アンモニア、メタノールを含み、ガスから分離
され、乾燥合成ガスは導管３を経て回収されて使用者に
供給される。プロセス凝縮液は流れ４．５に分割され、
流れ４はストリッパー３４に入り入口流又は空気と混合
される。ストリップされた炭化水素気体は大気又はフレ
アに導管３５を経て供給される。液は導管３６を経てボ
イラー給水装置に供給される。
６０χ炭化水素、 ２０−３０χ水蒸気、 １０−２０
χ二酸化炭素、１−２χメタン、０．５−１χ−酸化炭
素、 ０−３０χ窒素にアルゴン、ヘリウム等の他の微
量要素ｍを含有しており、蔑気改質装置から冷却器３３
を通りこの冷却されたガスは導管２を経て分離器３ａに
供給される。分離器での凝縮液は水に各０．１χの二酸
化炭素、アンモニア、メタノールを含み、ガスから分離
され、乾燥合成ガスは導管３を経て回収されて使用者に
供給される。プロセス凝縮液は流れ４．５に分割され、
流れ４はストリッパー３４に入り入口流又は空気と混合
される。ストリップされた炭化水素気体は大気又はフレ
アに導管３５を経て供給される。液は導管３６を経てボ
イラー給水装置に供給される。
流体流５はブースターポンプ３７に供給されて圧力約５
５０−６００ｐｓ ｉｇで導管６に供給される。
５０−６００ｐｓ ｉｇで導管６に供給される。
次の表は各流体流の臨界値とした圧力と温度の例を示す
。
。
第１表
専萱 ■ 星度二り圧方用釦１ 改質装置
からの合成ガス２００−４００ ３８０−４００２ ガ
ス分離器への冷却ガス１００−１５０ ３７０−３９０
３ 使用者への乾燥合成ガス１００−１５０ ３６０−
３８０４ ストリッパへの凝縮液 １００−１５０ ３
６０−３８０５ ブースタポンプへの凝縮液１００−１
５０３６０−３８０６ 飽和装置への高圧凝縮液１００
−１５０ ５５０−６００７ 圧縮機からの天然ガス
１００−２５０ ５５０−６００８ ボット３１への飽
和ガス ３６０−４１０ ５３０−５８０９ 改質装置
への飽和ガス ３６０−４１０ ５３０−５８０１０
ストリッパへの凝縮液 ３６０−４１０ ５３０−５
８０１１ 低温煙道ガス熱源 ３５０−６５０ −
５−８ｉｎ ＷＣｌ２ 熱回収後の煙道ガス ２４０
−３００ −７−１１ｉｎＷＧ既知の合成ガス生産プロ
セスは例えば米国特許第３４４２６１３号、第４３１２
８５１号、第４３７５３６３号に記載される。
からの合成ガス２００−４００ ３８０−４００２ ガ
ス分離器への冷却ガス１００−１５０ ３７０−３９０
３ 使用者への乾燥合成ガス１００−１５０ ３６０−
３８０４ ストリッパへの凝縮液 １００−１５０ ３
６０−３８０５ ブースタポンプへの凝縮液１００−１
５０３６０−３８０６ 飽和装置への高圧凝縮液１００
−１５０ ５５０−６００７ 圧縮機からの天然ガス
１００−２５０ ５５０−６００８ ボット３１への飽
和ガス ３６０−４１０ ５３０−５８０９ 改質装置
への飽和ガス ３６０−４１０ ５３０−５８０１０
ストリッパへの凝縮液 ３６０−４１０ ５３０−５
８０１１ 低温煙道ガス熱源 ３５０−６５０ −
５−８ｉｎ ＷＣｌ２ 熱回収後の煙道ガス ２４０
−３００ −７−１１ｉｎＷＧ既知の合成ガス生産プロ
セスは例えば米国特許第３４４２６１３号、第４３１２
８５１号、第４３７５３６３号に記載される。
第２図に示す装置とプロセスは第１図と同様に天然ガス
供給材料を蒸気改質装置内で飽和させるが、導管９に供
給される乾燥飽和ガスを高温脱硫器３８５例えば酸化亜
鉛ベッドに通し９次に改質ユニット３２に供給する。こ
のために、導管９のガス流を熱交換器２３の上部２３ａ
内のコイル３９に通す。
供給材料を蒸気改質装置内で飽和させるが、導管９に供
給される乾燥飽和ガスを高温脱硫器３８５例えば酸化亜
鉛ベッドに通し９次に改質ユニット３２に供給する。こ
のために、導管９のガス流を熱交換器２３の上部２３ａ
内のコイル３９に通す。
交換器に入る中間温度煙道ガス流１２から熱がコイル内
のガスに伝達され、これによって、導管９内のガス流の
温度を脱硫器３８に流れる出口導管１３内で５００−７
５０ °Ｆに上昇させる。改質装置への導管４０内の
ガスはほぼ硫黄を含まない。熱交換器２３ａに供給され
る高温ガス流１２は交換器２３内では低温ガス１１とな
りコイル２６内の流体の熱伝達効率を良くする。
のガスに伝達され、これによって、導管９内のガス流の
温度を脱硫器３８に流れる出口導管１３内で５００−７
５０ °Ｆに上昇させる。改質装置への導管４０内の
ガスはほぼ硫黄を含まない。熱交換器２３ａに供給され
る高温ガス流１２は交換器２３内では低温ガス１１とな
りコイル２６内の流体の熱伝達効率を良くする。
次の第２表は第２図に示す導管内の流体圧力と温度の例
示とした臨界値を示す。
示とした臨界値を示す。
第２表
専萱 焼立 籠度二り正方川口１ 改
質装置からの合成ガス２００−４００ ３８０−４００
２ ガス分離器への冷却ガス１００−１５０ ３７０−
３９０３ 使用者への乾燥合成ガス１００−１５０ ３
６０−３８０４ ストリッパへの凝縮液 １００−１５
０ ３６０−３８０５ 飽和装置への装置凝縮液１００
−１５０ ３６０−３８０６ 飽和装置への高圧凝縮液
１００−１５０ ５６０−６１０７ 圧縮機からの天然
ガス １００−２５０ ５６０−６］０８ ボット３１
への飽和ガス ３６０−４１０ ５４０−５９０９ 予
熱コイルへの飽和ガス３６０−４１０ ５４０−５９０
１０ ストリンパへの凝縮液 ３６０−４１０ ５４
０−５９０１１ 低温煙道ガス熱源 ３５０−６５
０ −４−８ｉｎ ＷＣｌ２ 中温度煙道ガス
６００−８００ −３−６ｉｎＷＧ１３ 脱硫器への
高温飽和ガス５００−７５０ ５３０−５８０１４
熱回収後の煙道ガス ２４０−３００ −７−１１ｉＪ
Ｇ第３図に示す装置とプロセスは第１図と同様に天然ガ
ス供給材料を蒸気改質装置内で飽和させるが、導管７内
の炭化水素供給ガスは予備脱硫を行なわれる。図に示す
通り、導管１４内の供給ガスを熱交換器２３の上部２３
ａ内のコイル４３を通す。第１の流体導管１２空の中間
温度の熱はコイル４３内の供給ガスの伝達される。予熱
された供給ガスは導管１５を経て酸化亜鉛ヘッド脱硫器
４４に入って硫黄を餘去される。脱硫された供給ガスは
導管７を経て混合器に入る。更に、ガス流７内の熱は熱
交換器４５内でガス流１３に伝達され、上述の通りガス
流１４による予熱によって効率は上昇する。
質装置からの合成ガス２００−４００ ３８０−４００
２ ガス分離器への冷却ガス１００−１５０ ３７０−
３９０３ 使用者への乾燥合成ガス１００−１５０ ３
６０−３８０４ ストリッパへの凝縮液 １００−１５
０ ３６０−３８０５ 飽和装置への装置凝縮液１００
−１５０ ３６０−３８０６ 飽和装置への高圧凝縮液
１００−１５０ ５６０−６１０７ 圧縮機からの天然
ガス １００−２５０ ５６０−６］０８ ボット３１
への飽和ガス ３６０−４１０ ５４０−５９０９ 予
熱コイルへの飽和ガス３６０−４１０ ５４０−５９０
１０ ストリンパへの凝縮液 ３６０−４１０ ５４
０−５９０１１ 低温煙道ガス熱源 ３５０−６５
０ −４−８ｉｎ ＷＣｌ２ 中温度煙道ガス
６００−８００ −３−６ｉｎＷＧ１３ 脱硫器への
高温飽和ガス５００−７５０ ５３０−５８０１４
熱回収後の煙道ガス ２４０−３００ −７−１１ｉＪ
Ｇ第３図に示す装置とプロセスは第１図と同様に天然ガ
ス供給材料を蒸気改質装置内で飽和させるが、導管７内
の炭化水素供給ガスは予備脱硫を行なわれる。図に示す
通り、導管１４内の供給ガスを熱交換器２３の上部２３
ａ内のコイル４３を通す。第１の流体導管１２空の中間
温度の熱はコイル４３内の供給ガスの伝達される。予熱
された供給ガスは導管１５を経て酸化亜鉛ヘッド脱硫器
４４に入って硫黄を餘去される。脱硫された供給ガスは
導管７を経て混合器に入る。更に、ガス流７内の熱は熱
交換器４５内でガス流１３に伝達され、上述の通りガス
流１４による予熱によって効率は上昇する。
次の第３表は流体流の圧力と温度の例示とした臨界パラ
メータを示す。
メータを示す。
第３表
専管 １ 温度二り瓜方競口１ 改
質装置からの合成ガス２００−４００ ３８０−４００
２ ガス分離器への冷却ガス１００−１５０ ３７０−
３９０３ 使用者への乾燥合成ガス１００−１５０ ３
６０−３８０４ ストリッパへの凝縮液 １００−１５
０ ３６０−３８０５ ポンプへの装置凝縮液 １００
−１５０ ３６０−３８０６ 飽和装置への高圧凝縮液
１００−１５０ ５５０−６００７ ＺｎＯ冷却器から
の天然ガス２５０−４００ ５５０−６００８ ボット
３１への飽和ガス ３６０−４１０ ５３０−５８０９
改質装置への天然ガス ３６０−４１０ ５３０−５
８０１０ ストリッパへの凝縮液 ３６０−４１０
５３０−５８０１１ 低温煙道ガス熱源 ３５０−
６５０ −４−８ｉｎ ＷＣｌ２ 中温度煙道ガス
６００−８００ −３−６ｉｎＷＧ１３ 圧縮機
からの天然ガス １００−２５０ ５７０−６２０１４
予熱コイルへの高温ガス２５０−５５０ ５６５−
６１５１５ 脱硫器への高温ガス ５５０−７５０
５６０−６１０１６ 熱回収後の煙道ガス ２４０
−３００ −７−１１ｉｎＷＧ第４図に示す装置とプロ
セスも第１図と同様に天然ガスの飽和を行うが、導管６
を経て混合部２０に供給する凝縮液に凝縮液ストリップ
装置３４からの凝縮炭化水素オーバーヘッドを補給し、
この過程は第１−３図の何れのプロセスにも適用できる
。
質装置からの合成ガス２００−４００ ３８０−４００
２ ガス分離器への冷却ガス１００−１５０ ３７０−
３９０３ 使用者への乾燥合成ガス１００−１５０ ３
６０−３８０４ ストリッパへの凝縮液 １００−１５
０ ３６０−３８０５ ポンプへの装置凝縮液 １００
−１５０ ３６０−３８０６ 飽和装置への高圧凝縮液
１００−１５０ ５５０−６００７ ＺｎＯ冷却器から
の天然ガス２５０−４００ ５５０−６００８ ボット
３１への飽和ガス ３６０−４１０ ５３０−５８０９
改質装置への天然ガス ３６０−４１０ ５３０−５
８０１０ ストリッパへの凝縮液 ３６０−４１０
５３０−５８０１１ 低温煙道ガス熱源 ３５０−
６５０ −４−８ｉｎ ＷＣｌ２ 中温度煙道ガス
６００−８００ −３−６ｉｎＷＧ１３ 圧縮機
からの天然ガス １００−２５０ ５７０−６２０１４
予熱コイルへの高温ガス２５０−５５０ ５６５−
６１５１５ 脱硫器への高温ガス ５５０−７５０
５６０−６１０１６ 熱回収後の煙道ガス ２４０
−３００ −７−１１ｉｎＷＧ第４図に示す装置とプロ
セスも第１図と同様に天然ガスの飽和を行うが、導管６
を経て混合部２０に供給する凝縮液に凝縮液ストリップ
装置３４からの凝縮炭化水素オーバーヘッドを補給し、
この過程は第１−３図の何れのプロセスにも適用できる
。
これによって、ストリップ装置のオーバーヘッドを外界
に放出するのを防ぐ。
に放出するのを防ぐ。
図に示す通り、ストリップ装置のオーバーヘッド３５を
熱交換器６０．導管６１．冷却器６２．導管１６゜ブー
スターポンプ６３．導管１７を経て導管６の供給し、導
管５．ブースターポンプ３７．導管１８を経て導管６に
供給される凝縮液入口に補給する。
熱交換器６０．導管６１．冷却器６２．導管１６゜ブー
スターポンプ６３．導管１７を経て導管６の供給し、導
管５．ブースターポンプ３７．導管１８を経て導管６に
供給される凝縮液入口に補給する。
次の第４表は各導管内流体の圧力と温度の例示とした臨
界値を示す。
界値を示す。
第４表
皇室 肚 益度立り圧力■几】 改質
装置からの合成ガス２００−４００ ３８０−４００２
ガス分離器への冷却ガス１００−１５０ ３７０−３
９０３ 使用者への乾燥合成ガス１００−１５０ ３６
０−３８０４ ストリッパへの凝縮液 １００−１５０
３６０−３８０５ ブースタポンプへの凝縮液１００
−１５０３６０−３８０６８ポンプへの上部凝縮液 １
５０−２５０ ２０−６０７ 圧縮機からの天然ガス
１００−２５０ ５５０−６００８ ボット３１への飽
和ガス ３６０−４１０ ５３０−５８０９ 改質装置
への飽和ガス ３６０−４１０ ５３０−５８０１０
ストリッパへの凝縮液 ３６０−４１０ ５３０−５
８０１１ 低温煙道ガス熱源 ３５０−６５０ −
５−８ｉｎ ＷＣｌ２ 熱回収後の煙道ガス ２４０
−３００ −７−１１ｉｎＷＧ１７ 飽和装置への上
部凝縮液１５０−２５０ ５５０−６００１８ 飽和
装置への装置凝縮液１００−１５０ ５５０−６００説
明に使用したプロセス凝縮液とは一部分又は全部をボイ
ラー給水とする。
装置からの合成ガス２００−４００ ３８０−４００２
ガス分離器への冷却ガス１００−１５０ ３７０−３
９０３ 使用者への乾燥合成ガス１００−１５０ ３６
０−３８０４ ストリッパへの凝縮液 １００−１５０
３６０−３８０５ ブースタポンプへの凝縮液１００
−１５０３６０−３８０６８ポンプへの上部凝縮液 １
５０−２５０ ２０−６０７ 圧縮機からの天然ガス
１００−２５０ ５５０−６００８ ボット３１への飽
和ガス ３６０−４１０ ５３０−５８０９ 改質装置
への飽和ガス ３６０−４１０ ５３０−５８０１０
ストリッパへの凝縮液 ３６０−４１０ ５３０−５
８０１１ 低温煙道ガス熱源 ３５０−６５０ −
５−８ｉｎ ＷＣｌ２ 熱回収後の煙道ガス ２４０
−３００ −７−１１ｉｎＷＧ１７ 飽和装置への上
部凝縮液１５０−２５０ ５５０−６００１８ 飽和
装置への装置凝縮液１００−１５０ ５５０−６００説
明に使用したプロセス凝縮液とは一部分又は全部をボイ
ラー給水とする。
第１図〜第４図は本発明によるプロセスフローダイアグ
ラム、第５図は混合制御ダイアグラム。 第６図は管状コイル熱交換器に入口出口接続を示す側面
図である。
ラム、第５図は混合制御ダイアグラム。 第６図は管状コイル熱交換器に入口出口接続を示す側面
図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、入力炭化水素供給ガスを使用しかつプロセス凝縮液
と乾燥ガスに分離可能のプロセス流出流体を供給するプ
ロセスの作動に組合せられ、低温又は中温の第１の流体
流から低レベルの熱を回収する方法であって、 ａ）該凝縮液を該入力供給ガスと混合し、その結果生ず
る二相混合物を熱交換器を通らせ、 ｂ）該低温又は中温流体流を該熱交換器を通して流体流
の熱を壁を介して該混合物に伝達し、これによってプロ
セス凝縮液を蒸発させて炭化水素供給ガスを該混合物内
に飽和させ、 ｃ）該飽和炭化水素供給ガスを過剰凝縮液からほぼ分離
し、これによって分離した飽和供給ガスをプロセス内で
使用し、過剰凝縮液は該入力供給ガスに混合するために
再循環させる ことを特徴とする方法。 ２、蒸気改質設備からの合成ガスから成るプロセス流出
流体を乾燥合成ガスと凝縮液とに分離させ、凝縮液の圧
力を上昇させて入力供給ガスに上記混合させることを特
徴とする特許請求の範囲第１項に記載の方法。 ３、前記入力供給ガスは天然ガスから成ることを特徴と
する特許請求の範囲第２項に記載の方法。 ４、前記プロセスは蒸気改質から成り、このプロセスに
前記過程（ｃ）で分離された供給ガスを供給することを
特徴とする特許請求の範囲第１項に記載の方法。 ５、前記低温又は中温流体流は３５０−８００°Ｆ（１
７７−４２５℃）の温度の燃焼生成物から成ることを特
徴とする特許請求の範囲第１項に記載の方法。 ６、前記過程（ａ）の混合は多重ノズルの供給によって
行い、前記凝縮液を該ノズルから噴射して前記入力供給
ガスの多重流内に供給することを特徴とする特許請求の
範囲第１項に記載の方法。 ７、前記分離した炭化水素ガスを５００−７５０°Ｆ（
２６０−４００℃）の温度の前記第１の流体流によって
加熱し、次に高温脱硫器に送って硫黄を除去し、この炭
化水素ガスを蒸気改質プロセスに供給することを特徴と
する特許請求の範囲第１項に記載の方法。 ８、供給された炭化水素ガスを脱硫する過程を含むこと
を特徴とする特許請求の範囲第１項に記載の方法。 ９、前記第１の流体流から前記炭化水素供給ガスに熱を
伝達して脱硫のために温度を上昇させ、次に供給ガスを
酸化亜鉛ベッド脱硫器内で脱硫した後に前記過程（ａ）
で供給ガスに凝縮液を混合することを特徴とする特許請
求の範囲第１項に記載の方法。 １０、前記凝縮液の側部流からオーバーヘッドをストリ
ップし、該オーバーヘッドを凝縮して前記凝縮液に混合
することを特徴とする特許請求の範囲第１項に記載の方
法。 １１、前記凝縮液の側部流からオーバーヘッドをストリ
ップし、該オーバーヘッドを凝縮して前記凝縮液に混合
することを特徴とする特許請求の範囲第２項ないし第９
項のいずれか１項に記載の方法。 １２、炭化水素ガス供給材料を装置内のプロセス凝縮液
で飽和させて蒸気改質設備で低レベルの熱を回収する装
置であって、 ａ）プロセス凝縮液を多重ノズルを経て炭化水素ガス供
給材料の多重流を有する管状コイル内に噴射する手段と ｂ）改質炉煙道ガス又はシフト反応装置流出流体等の低
レベル熱源からの熱伝達によって管状コイル内で炭化水
素供給材料と液との二相混合物を同時加熱することによ
ってプロセス凝縮液の全部又は一部を蒸発させる手段と
、 ｃ）飽和炭化水素ガスを過剰凝縮液から分離させて飽和
炭化水素ガスを蒸気改質ユニットに供給しかつ過剰凝縮
液をプロセス凝縮装置に再循環させる手段とを備える、 ことを特徴とする装置。 １３、入力炭化水素供給ガスを使用しかつプロセス凝縮
液と乾燥ガスに分離可能のプロセス流出流体を供給する
プロセスの作動に組合せられ、低温又は中温の第１の流
体流から低レベルの熱を回収する装置であって、 ａ）該凝縮液を該入力供給ガスと混合し、その結果生ず
る二相混合物を熱交換器を通らせる手段と、ｂ）該低温
又は中温流体流を該熱交換器を通して流体流の熱を壁を
介して該混合物に伝達し、これによってプロセス凝縮液
を蒸発させて炭化水素供給ガスを該混合物内に飽和させ
る手段と、 ｃ）該飽和炭化水素供給ガスを過剰凝縮液からほぼ分離
し、これによって分離した飽和供給ガスをプロセス内で
使用し、過剰凝縮液は該入力供給ガスに混合するために
再循環させる手段とを備えることを特徴とする装置。 １４、前記低温又は中温流体流は３５０−８００°Ｆ（
１７７−４２５℃）の温度の燃焼生成物から成ることを
特徴とする特許請求の範囲第１３項に記載の装置。 １５、前記（ａ）の手段に多重ノズルを含み、該ノズル
を経て凝縮液を前記入力供給ガスの多重流内に噴射する
ことを特徴とする特許請求の範囲第１３項に記載の装置
。 １６、前記分離した炭化水素ガスを５００−７５０°Ｆ
（２６０−４００℃）の温度の前記第１の流体流によっ
て加熱し、次に高温脱硫器に送って硫黄を除去し、この
炭化水素ガスを蒸気改質プロセスに供給することを特徴
とする特許請求の範囲第１３項に記載の装置。 １７、供給された炭化水素ガスを脱硫する過程を含むこ
とを特徴とする特許請求の範囲第１３項に記載の装置。 １８、前記脱硫装置に供給ガスを凝縮液に混合する前に
処理する酸化亜鉛ベッド脱硫器を含むことを特徴とする
特許請求の範囲第１７項に記載の装置。 １９、前記凝縮液の側部流からオーバーヘッドをストリ
ップし、該オーバーヘッドを凝縮させて該凝縮液に混合
する装置を含むことを特徴とする特許請求の範囲第１３
項に記載の装置。 ２０、前記プロセス凝縮液をボイラー給水とすることを
特徴とする特許請求の範囲第１項又は第１２鋼に記載の
方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US06/829,020 US4681603A (en) | 1986-02-13 | 1986-02-13 | Feed gas saturation system for steam reforming plants |
| US829020 | 1986-02-13 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62266138A true JPS62266138A (ja) | 1987-11-18 |
Family
ID=25253316
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62031311A Pending JPS62266138A (ja) | 1986-02-13 | 1987-02-13 | 蒸気改質設備等における低レベルの熱を回収する方法及び装置 |
Country Status (7)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4681603A (ja) |
| EP (1) | EP0235429B1 (ja) |
| JP (1) | JPS62266138A (ja) |
| AT (1) | ATE57894T1 (ja) |
| CA (1) | CA1261630A (ja) |
| DE (1) | DE3675381D1 (ja) |
| IN (1) | IN170435B (ja) |
Families Citing this family (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4940828A (en) * | 1989-10-13 | 1990-07-10 | The M. W. Kellogg Company | Steam cracking feed gas saturation |
| US5120892A (en) * | 1989-12-22 | 1992-06-09 | Phillips Petroleum Company | Method and apparatus for pyrolytically cracking hydrocarbons |
| TW216453B (en) * | 1992-07-08 | 1993-11-21 | Air Prod & Chem | Integrated plate-fin heat exchange reformation |
| DE4339882C2 (de) * | 1993-11-23 | 1997-12-11 | Krupp Uhde Gmbh | Konvertierungsreaktor zur CO-Konvertierung bei der Erzeugung eines Rohsynthesegases aus kohlenwasserstoffhaltigem Einsatzgas |
| DE102006019699A1 (de) * | 2006-04-27 | 2007-10-31 | Linde Ag | Dampferzeugung in Dampfreformierungsprozessen |
| US7879119B2 (en) * | 2007-07-20 | 2011-02-01 | Kellogg Brown & Root Llc | Heat integration and condensate treatment in a shift feed gas saturator |
| DE102008056538A1 (de) * | 2008-11-10 | 2010-05-12 | Uhde Gmbh | Prozessgaserzeugung mittels Wärmerückgewinnung aus Niedertemperaturabwärme |
| CN101880027B (zh) * | 2010-07-05 | 2012-04-11 | 中石油东北炼化工程有限公司吉林设计院 | 一种燃油气化炉 |
| US9790434B2 (en) * | 2014-05-27 | 2017-10-17 | Portable GTL Systems, LLC | Portable fuel synthesizer |
| WO2016134075A1 (en) * | 2015-02-17 | 2016-08-25 | Portable GTL Systems, LLC | Fuel-cell reactor |
| EP4114793B9 (en) * | 2020-03-03 | 2024-08-07 | Topsoe A/S | Process for the production of synthesis gas |
Family Cites Families (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US1800217A (en) * | 1923-07-07 | 1931-04-14 | Babcock & Wilcox Co | Method for steam-boiler economizer systems |
| US3026969A (en) * | 1958-10-02 | 1962-03-27 | Belge Produits Chimiques Sa | Gas treating process |
| US3210912A (en) * | 1963-09-23 | 1965-10-12 | Westinghouse Electric Corp | Removal of soluble gases from a steam generator feedwater system |
| GB1135935A (en) * | 1965-12-08 | 1968-12-11 | Humphreys & Glasgow Ltd | Process and apparatus for the recovery of waste heat |
| US3542121A (en) * | 1967-05-16 | 1970-11-24 | Packard Instrument Co Inc | Heat exchanging method for fluid material containing condensible vapor |
| US3915222A (en) * | 1969-05-19 | 1975-10-28 | Francis R Hull | Compressible fluid contact heat exchanger |
| US3613333A (en) * | 1969-07-17 | 1971-10-19 | Hugh E Gardenier | Process and apparatus for cleaning and pumping contaminated industrial gases |
| US3655172A (en) * | 1970-04-14 | 1972-04-11 | Glenn R Ingels | Saturated fluid mixtures generator |
| JPS4830665A (ja) * | 1971-08-24 | 1973-04-23 | ||
| US3762394A (en) * | 1971-09-08 | 1973-10-02 | Food Technology | Elimination of cooking odors |
| IT1063626B (it) * | 1976-06-24 | 1985-02-11 | Tecnimont Spa | Miglioramenti nel procedimento per la produzione di miscele gassose contenenti idrogeno |
| US4166799A (en) * | 1977-10-31 | 1979-09-04 | Chemetron Corporation | Apparatus formation of gaseous mixtures and method of use |
| US4299561A (en) * | 1980-03-18 | 1981-11-10 | Stokes Keith J | Recovery of heat from flue gas |
| US4349358A (en) * | 1981-03-26 | 1982-09-14 | Union Carbide Corporation | Method of mixing a gas and a vaporizable liquid |
-
1986
- 1986-02-13 US US06/829,020 patent/US4681603A/en not_active Expired - Lifetime
- 1986-07-16 AT AT86305488T patent/ATE57894T1/de active
- 1986-07-16 EP EP86305488A patent/EP0235429B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1986-07-16 DE DE8686305488T patent/DE3675381D1/de not_active Expired - Lifetime
- 1986-11-12 CA CA000522693A patent/CA1261630A/en not_active Expired
-
1987
- 1987-02-10 IN IN102/DEL/87A patent/IN170435B/en unknown
- 1987-02-13 JP JP62031311A patent/JPS62266138A/ja active Pending
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| IN170435B (ja) | 1992-03-28 |
| ATE57894T1 (de) | 1990-11-15 |
| CA1261630A (en) | 1989-09-26 |
| EP0235429B1 (en) | 1990-10-31 |
| DE3675381D1 (de) | 1990-12-06 |
| EP0235429A1 (en) | 1987-09-09 |
| US4681603A (en) | 1987-07-21 |
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