JPS62263878A - クラツド板の製造方法 - Google Patents
クラツド板の製造方法Info
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- JPS62263878A JPS62263878A JP61107174A JP10717486A JPS62263878A JP S62263878 A JPS62263878 A JP S62263878A JP 61107174 A JP61107174 A JP 61107174A JP 10717486 A JP10717486 A JP 10717486A JP S62263878 A JPS62263878 A JP S62263878A
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Landscapes
- Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
- Laser Beam Processing (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
利用産業分野
この発明は、金属または合金基板上に、被る+A料を冷
間圧接法にて、全面部るいは所東箇所に局部的に、圧着
するクラッド板の製造方法に係り、冷間圧接後の拡散焼
なまし処理を必要とぜず、品質および密右1生良好に、
被着材料を高師・キζにクラッドできる製造方法に関す
る。
間圧接法にて、全面部るいは所東箇所に局部的に、圧着
するクラッド板の製造方法に係り、冷間圧接後の拡散焼
なまし処理を必要とぜず、品質および密右1生良好に、
被着材料を高師・キζにクラッドできる製造方法に関す
る。
背案技術
電子部品用クラット材料として、
Fe−Ni系封着材料(40〜55%N1−Fe) −
/V仮、(基板−被看材料、以下同配列) Fe−Ni系封着材料(40〜55%N1−Fe) −
Agろう仮、Fe−Ni系封着材料(40〜55%Ni
−Fe) −AC+板、コバール合金板(25〜50
%Ni−10〜20%Co−Fe)−Agろう仮、 等からなる2層ストライプクラット板、またはre−1
t+i系月着月利(40=55%N1−Fe) −基板
、コバール合金板(25〜50%N1−10〜20%C
〇−「e)−Agろう板、等からなる仝面りラッド仮、
おるいはさらに、積層塁仮に被着材料を圧着した多層ク
ラッド板が利用されている。
/V仮、(基板−被看材料、以下同配列) Fe−Ni系封着材料(40〜55%N1−Fe) −
Agろう仮、Fe−Ni系封着材料(40〜55%Ni
−Fe) −AC+板、コバール合金板(25〜50
%Ni−10〜20%Co−Fe)−Agろう仮、 等からなる2層ストライプクラット板、またはre−1
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、コバール合金板(25〜50%N1−10〜20%C
〇−「e)−Agろう板、等からなる仝面りラッド仮、
おるいはさらに、積層塁仮に被着材料を圧着した多層ク
ラッド板が利用されている。
例えば、AI2ストライプ状クラット材料の製造には、
42%Ni−4e合金の金属塁仮帯を還元雰囲気中で焼
鈍し、基板表面の清浄化辺埋を施したのら、ざらに冷間
圧接すべき表面部分にバフω11fを施して清浄化し、
1条あるいは所凹パターンの複数条のへρ条をこの基板
上に蛋ね合lて冷間圧接し、圧接後部るいは少なくとも
1回の冷間圧延を行なった後、600°C以下て拡故焼
なまし処理して、JV条と金属基板との接合を完全にし
、ざらに、クラッド材料の寸法、形状を調整するため、
少イjくと51回の冷間圧延を行ない、さらに、ストラ
イプ状にクラッドすることによる基板幅方向に不均一に
残沼した内部応力歪部るいは打央き加工後のエツジ部の
残留歪を除去するため、550°C以下C熱処理したり
、550’C以下で加熱してクラット条に張力を付与し
、伸びを(’J IJOして矯正する:に造方法が、−
暇に採用されている。
42%Ni−4e合金の金属塁仮帯を還元雰囲気中で焼
鈍し、基板表面の清浄化辺埋を施したのら、ざらに冷間
圧接すべき表面部分にバフω11fを施して清浄化し、
1条あるいは所凹パターンの複数条のへρ条をこの基板
上に蛋ね合lて冷間圧接し、圧接後部るいは少なくとも
1回の冷間圧延を行なった後、600°C以下て拡故焼
なまし処理して、JV条と金属基板との接合を完全にし
、ざらに、クラッド材料の寸法、形状を調整するため、
少イjくと51回の冷間圧延を行ない、さらに、ストラ
イプ状にクラッドすることによる基板幅方向に不均一に
残沼した内部応力歪部るいは打央き加工後のエツジ部の
残留歪を除去するため、550°C以下C熱処理したり
、550’C以下で加熱してクラット条に張力を付与し
、伸びを(’J IJOして矯正する:に造方法が、−
暇に採用されている。
しかし、ワイヤ八)研摩等の機械的6ノ1摩では、所要
圧接予定表面以外の基板表面、例えば全表面まで研摩さ
れ、研摩によって研摩表面に:’:lIれの発生や鱗片
状金属粉の発生付着及び異物か残存する恐れかあり、被
石材の圧接の際に圧接面に金属粉。
圧接予定表面以外の基板表面、例えば全表面まで研摩さ
れ、研摩によって研摩表面に:’:lIれの発生や鱗片
状金属粉の発生付着及び異物か残存する恐れかあり、被
石材の圧接の際に圧接面に金属粉。
該異物おるいは気体の巻き込みか起り、被着材表面の膨
れを生じる問題がある。また、基板表面に1条または復
数条の被石材を設(りる所謂ス1へライブ状りラッド仮
の場合は、特に、に1れか冷間圧接または後続の冷間圧
延時に金属@粉を生成して、前記金属微粉かクラッド板
に付着する原因となり、クラッド板表面の品質を劣化さ
せる等の問題を何Jるほか、従来の製造方法では、多大
の工程や熱処理を要し、製造コストの上背、並びに拡散
炉なまし時のAI、M合金面等の疵や表面品質の低下が
問題となっていた。
れを生じる問題がある。また、基板表面に1条または復
数条の被石材を設(りる所謂ス1へライブ状りラッド仮
の場合は、特に、に1れか冷間圧接または後続の冷間圧
延時に金属@粉を生成して、前記金属微粉かクラッド板
に付着する原因となり、クラッド板表面の品質を劣化さ
せる等の問題を何Jるほか、従来の製造方法では、多大
の工程や熱処理を要し、製造コストの上背、並びに拡散
炉なまし時のAI、M合金面等の疵や表面品質の低下が
問題となっていた。
発明の目的
この発明は、従来のクラット法において、金属板表面の
清浄化に起因する問題点を解消し、被着材表面の崩れ防
止とすぐれたクラッド板表面品質か得られるとともに、
従来、不可欠C゛あった冷間圧接後の拡散炉なまし処理
工程を省略でき、冷間圧接工程のみで完全な接合が可能
なりラッド板の製造方法を目的としている。
清浄化に起因する問題点を解消し、被着材表面の崩れ防
止とすぐれたクラッド板表面品質か得られるとともに、
従来、不可欠C゛あった冷間圧接後の拡散炉なまし処理
工程を省略でき、冷間圧接工程のみで完全な接合が可能
なりラッド板の製造方法を目的としている。
発明の構成と効果
この発明は、クラッド材料の製造方法において、冷間圧
接後の拡散炉なまし処理工程を省略できる製造方法を目
的に種々検討し、かつ基板表面の清浄化とクラッド板の
被着材表面の品質改善並びに被着強度の向上を目的に種
々検討した結果、走11中の基板表面の被着予定表面に
、少なくとも1条のレーザービームを、ジグザグ状、蛇
11あるいは縞状に照q4を行ない、接合不良となる異
物、油脂。
接後の拡散炉なまし処理工程を省略できる製造方法を目
的に種々検討し、かつ基板表面の清浄化とクラッド板の
被着材表面の品質改善並びに被着強度の向上を目的に種
々検討した結果、走11中の基板表面の被着予定表面に
、少なくとも1条のレーザービームを、ジグザグ状、蛇
11あるいは縞状に照q4を行ない、接合不良となる異
物、油脂。
水分に吸収され易い波長のレーず−ビームを照q1する
ことにより、表面に付ねしている置物、油脂。
ことにより、表面に付ねしている置物、油脂。
水分がレーク“−光を吸収してカス化し、除去されるた
め、清浄な表面が得られ、前記表面に被着材料を圧接す
ると表面か清浄なために容易に13;ミ子間結合が起り
、実用上、差支えない範囲の充分な被着強度か得られる
ことを知見した。
め、清浄な表面が得られ、前記表面に被着材料を圧接す
ると表面か清浄なために容易に13;ミ子間結合が起り
、実用上、差支えない範囲の充分な被着強度か得られる
ことを知見した。
ざらに、異物等だけでなく、楢板にも1狡収され易い波
長、ずなわら、波長5μm以下のレーI7’ −ビーム
を用いれば、10μm以下、望ましくlユリブミク1]
ンオーダーの極表面層を、溶融凝固さUて硬化層を形成
し、被着材の冷間圧接時に、基板表面の硬化層に内部の
すへり変形によって&而に微細な亀裂を生じざUること
により、内部の新生面を露出させて基板と被着材料との
密着強度を著しく向上させることかでき、従来の別域的
fiJl摩にともなう表面の割れ、金属粉、残留置物の
イご生、付4を防止でさ、気体の巻き込みか発生けりに
クラッド材表面の膨れがなくなり、特に、被着材料がN
の場合は、前記の拡散炉なまし処理工程が不要となり、
冷間圧接のまま、あるいは冷間圧接後の冷間圧延のみで
、打(友き後の変形がないクラッド板が得られることを
知見し、この発明を完成したしのでおる。
長、ずなわら、波長5μm以下のレーI7’ −ビーム
を用いれば、10μm以下、望ましくlユリブミク1]
ンオーダーの極表面層を、溶融凝固さUて硬化層を形成
し、被着材の冷間圧接時に、基板表面の硬化層に内部の
すへり変形によって&而に微細な亀裂を生じざUること
により、内部の新生面を露出させて基板と被着材料との
密着強度を著しく向上させることかでき、従来の別域的
fiJl摩にともなう表面の割れ、金属粉、残留置物の
イご生、付4を防止でさ、気体の巻き込みか発生けりに
クラッド材表面の膨れがなくなり、特に、被着材料がN
の場合は、前記の拡散炉なまし処理工程が不要となり、
冷間圧接のまま、あるいは冷間圧接後の冷間圧延のみで
、打(友き後の変形がないクラッド板が得られることを
知見し、この発明を完成したしのでおる。
この発明は、金属または合金の基板表面の少なくとも1
主面に、少なくとも1条のレーザービームをジグザグ状
、蛇行必るいは縞状に照射し、該照射により形成した基
板の照射層表面に、被着材料を冷間1工接する手段を、
少なくとも1回行ない、′1層または多層の金属または
合金の基板表面に、被ン1材料を圧着したことを!1−
1I徴とするクラッド板の′+!U漬方法である。
主面に、少なくとも1条のレーザービームをジグザグ状
、蛇行必るいは縞状に照射し、該照射により形成した基
板の照射層表面に、被着材料を冷間1工接する手段を、
少なくとも1回行ない、′1層または多層の金属または
合金の基板表面に、被ン1材料を圧着したことを!1−
1I徴とするクラッド板の′+!U漬方法である。
ざらに詳述すれば、平滑な少なくとも1主面を何する金
属あるいは合金基板、例えば、42%Ni−Fe合合金
ココパール合金少なくとも1主而に、少なくとも1条の
レーザービームを、ジグザグ状。
属あるいは合金基板、例えば、42%Ni−Fe合合金
ココパール合金少なくとも1主而に、少なくとも1条の
レーザービームを、ジグザグ状。
蛇行あるい(よ縞状に照射し、該照射に照射により生成
した塁仮の照射層表面に、AI、A&合金条を25%〜
70%の圧下率て冷間圧接すると、該11史化にツ(J
亀裂を生じ、この亀裂内にAil、/V合金条か、冷間
圧接助に押込まれた状態となり、圧接か完全となり、従
来不可欠とされていた接合を支足化さけるための拡散焼
なまし]膓よ不四となる。
した塁仮の照射層表面に、AI、A&合金条を25%〜
70%の圧下率て冷間圧接すると、該11史化にツ(J
亀裂を生じ、この亀裂内にAil、/V合金条か、冷間
圧接助に押込まれた状態となり、圧接か完全となり、従
来不可欠とされていた接合を支足化さけるための拡散焼
なまし]膓よ不四となる。
この発明の製造方法によって、基板表面の8清浄化とク
ラッド仮の被石材表面の品質改善ならびに密着強度向上
か得られ、圧延り、)の灯下−+−の低減を図ることが
でき、軟質のクラッド仮をjシIることかできる利点か
ある。
ラッド仮の被石材表面の品質改善ならびに密着強度向上
か得られ、圧延り、)の灯下−+−の低減を図ることが
でき、軟質のクラッド仮をjシIることかできる利点か
ある。
発明の好ましい実施態様
この発明において、レーザービームの照射ノj法は、被
橘材料の被着予定表面にスポット法のビームをミラーを
用いて2次元的に走行、あるいはレンズ、ミラーを用い
て、ビームを拡げ″CC輻幅方向一括照射を行ない、被
着予定表面の全面に均一に照射するか、あるいは被着予
定表面上にビームをジグザグ走行、蛇行させたり、縞状
に部分前4NJするものである。
橘材料の被着予定表面にスポット法のビームをミラーを
用いて2次元的に走行、あるいはレンズ、ミラーを用い
て、ビームを拡げ″CC輻幅方向一括照射を行ない、被
着予定表面の全面に均一に照射するか、あるいは被着予
定表面上にビームをジグザグ走行、蛇行させたり、縞状
に部分前4NJするものである。
また、この発明において、レーク4−じ一ムを部ヅ)的
に照射した被着材料の表面状態は、前記の如く、照射表
面の清浄化と極表面層の溶融凝固による硬化層を形成し
、非照射部分も周囲の照q1部分の熱影響により、表面
か清浄化されている。このため、レーザービームの照射
部分に被着材料を冷間圧接すると、前述の如く、照Q4
部分において、被る材料と基板材料か強固に接看し、非
照射部分、し表面が清浄化されるため、波谷材料と基板
材料との曹肴性か向上して充分な接4強度がIJられる
。
に照射した被着材料の表面状態は、前記の如く、照射表
面の清浄化と極表面層の溶融凝固による硬化層を形成し
、非照射部分も周囲の照q1部分の熱影響により、表面
か清浄化されている。このため、レーザービームの照射
部分に被着材料を冷間圧接すると、前述の如く、照Q4
部分において、被る材料と基板材料か強固に接看し、非
照射部分、し表面が清浄化されるため、波谷材料と基板
材料との曹肴性か向上して充分な接4強度がIJられる
。
この発明にJ−3いて、重板及び被着材料の種類や組み
合せは、任意でクラッドできる組み合せてあればよく、
また、レーザービームの照q旧よ、表面の付着物、油脂
、水分の除去がでさればよく、好ましくは10 (i
m以下の極表面層の溶融凝固が可能Cおれば、いかなる
方法でしよく、例えば、スポット状にビームを集光させ
′C基板表面の1白交方向に照射し、基板とレーザービ
ームとを基板の長手方向に同方向あるいは逆方向に移動
させたり、さらには、レーザービームを基板幅方向に1
辰幅さぜなから基板長手方向に移動させるなとの方法が
採用できる。
合せは、任意でクラッドできる組み合せてあればよく、
また、レーザービームの照q旧よ、表面の付着物、油脂
、水分の除去がでさればよく、好ましくは10 (i
m以下の極表面層の溶融凝固が可能Cおれば、いかなる
方法でしよく、例えば、スポット状にビームを集光させ
′C基板表面の1白交方向に照射し、基板とレーザービ
ームとを基板の長手方向に同方向あるいは逆方向に移動
させたり、さらには、レーザービームを基板幅方向に1
辰幅さぜなから基板長手方向に移動させるなとの方法が
採用できる。
また、レーザ−ビームは、レーザー介(取器から発振さ
れて、]リメータ、レンズにより染;・tし、光フ1イ
バーにて所要位置に導いて照則りる方法し採用できる。
れて、]リメータ、レンズにより染;・tし、光フ1イ
バーにて所要位置に導いて照則りる方法し採用できる。
この発明において、レーザ−ビームの照則条1′1とし
て、ビームのパワー密度は、100kW y’ mm2
〜1500に臀/” m12の範囲が好ましく、ざらに
θfよしくは、300kW/’m12〜900kW/m
m2テアル。
て、ビームのパワー密度は、100kW y’ mm2
〜1500に臀/” m12の範囲が好ましく、ざらに
θfよしくは、300kW/’m12〜900kW/m
m2テアル。
レーザ−ビームのパワー密1哀か10[)kW7mm−
未満ては、圧接に対−する表面清浄化効果か4J:り、
また、1500kW/mm″を越えると、表面の凹凸か
激しくなり、パワー密度の上昇に伴ない)、J、仮に孔
か牛成し好ましくない。
未満ては、圧接に対−する表面清浄化効果か4J:り、
また、1500kW/mm″を越えると、表面の凹凸か
激しくなり、パワー密度の上昇に伴ない)、J、仮に孔
か牛成し好ましくない。
また、レーザー波長は、5μm以下であれぽイ]効であ
るが、2μm8!、−越えると重板への吸収効果か悪い
ため、2μm以下の波長を用いることか望ましい13 この発明にあける金属また【よ合金基板(よ、re−N
i系i=J a +411 (j10〜55%N1−F
e)、]バール合金板(25〜50%Ni−10□〜2
0%Co−Fe)、Cu合金板(Be1.1%以下、
Ti 1.0%以下、 Cr 1.6%以下、 Fe
6.0%以下、 Ni15.0%以下、 Zn43%以
下、80.5%以下、 Si 6.0%以下、 Pb
O,08%以下、Po、5以下、 Tc O,6%以下
、 MCI 0.6%以上。
るが、2μm8!、−越えると重板への吸収効果か悪い
ため、2μm以下の波長を用いることか望ましい13 この発明にあける金属また【よ合金基板(よ、re−N
i系i=J a +411 (j10〜55%N1−F
e)、]バール合金板(25〜50%Ni−10□〜2
0%Co−Fe)、Cu合金板(Be1.1%以下、
Ti 1.0%以下、 Cr 1.6%以下、 Fe
6.0%以下、 Ni15.0%以下、 Zn43%以
下、80.5%以下、 Si 6.0%以下、 Pb
O,08%以下、Po、5以下、 Tc O,6%以下
、 MCI 0.6%以上。
Zr0.7%以下、 )In 7%以下、Co2%以下
、 Ag 1.5%以下、 Cd 1.3%以下、/V
12%以下、 5n12%以下の少なくとし1種を含イ
jし、()I L、添hO元素を2種以上含右づる場合
、その総¥は45%以下、残部Cυからなる)か好まし
い、。
、 Ag 1.5%以下、 Cd 1.3%以下、/V
12%以下、 5n12%以下の少なくとし1種を含イ
jし、()I L、添hO元素を2種以上含右づる場合
、その総¥は45%以下、残部Cυからなる)か好まし
い、。
この発明において、金属または合金の基板【よ、単板で
しよく、また、導電性、耐食性1強度向上のため、例え
ば、前記Cu合金と42%Ni−Fe合金、あるいは前
記Cu合金と]バール合金の積層板を用いることもC′
きる。
しよく、また、導電性、耐食性1強度向上のため、例え
ば、前記Cu合金と42%Ni−Fe合金、あるいは前
記Cu合金と]バール合金の積層板を用いることもC′
きる。
/よa5、前記積層基板は、レーザービームを使用して
、表面清浄1〈に圧接してもよく、従来のワイVブラッ
シングにより衣面清浄後に圧接してもよい。
、表面清浄1〈に圧接してもよく、従来のワイVブラッ
シングにより衣面清浄後に圧接してもよい。
また、被る材料として、AU仮、 AN仮、 A&合金
板、A(J板、 A(]ろう板、黄銅ろう板、はんだ仮
が好ましい。
板、A(J板、 A(]ろう板、黄銅ろう板、はんだ仮
が好ましい。
また、この発明によるクラッド板として、仝面りラッド
板の場合、その板1テは、0.05〜5.0mmが好ま
しく、ス1〜ライブ状りラッド仮の場合、その板厚は、
0.05〜1.0mmか好ましく、[1的用途に応じて
板厚を適宜選定するとよい。
板の場合、その板1テは、0.05〜5.0mmが好ま
しく、ス1〜ライブ状りラッド仮の場合、その板厚は、
0.05〜1.0mmか好ましく、[1的用途に応じて
板厚を適宜選定するとよい。
発明の図面に基づく開示
第1図はこの発明によるクラッド法を示す基板の斜視説
明図である。ここでは、42% N1−Fe合金板の幅
り向中央にA/1板を1条、ストライプ状に冷間圧接す
る例を説明する。
明図である。ここでは、42% N1−Fe合金板の幅
り向中央にA/1板を1条、ストライプ状に冷間圧接す
る例を説明する。
42%Ni−Fe合金板(1)コイルは、アンコイリン
グされて冷間圧接ロール(2)へ進行する。圧接ロール
(2)後方には、通過する合金板(1)の上面にレーザ
ービームを照射するための照射ボックス(3)か配置さ
れ、照射ボックス(3)は合金板(1)全体を包囲し、
内部にArガスを通気してあり、Arガス雰囲気中でレ
ーザービームを照射でさる構成である。
グされて冷間圧接ロール(2)へ進行する。圧接ロール
(2)後方には、通過する合金板(1)の上面にレーザ
ービームを照射するための照射ボックス(3)か配置さ
れ、照射ボックス(3)は合金板(1)全体を包囲し、
内部にArガスを通気してあり、Arガス雰囲気中でレ
ーザービームを照射でさる構成である。
レーザービームは、例えば、YAGレーザーのレーザー
発振器(4)から発振されてコリメーター(5)、カル
バニックミラー(6)を介して、fθレンズ(7)によ
り集光し焦点を結んだのち、焦点より所要距離、離間し
た位置で、合金板(1)の幅方向中央位置の所要幅部分
を照射できるよう、fθレンズ(7)位置が調整される
。
発振器(4)から発振されてコリメーター(5)、カル
バニックミラー(6)を介して、fθレンズ(7)によ
り集光し焦点を結んだのち、焦点より所要距離、離間し
た位置で、合金板(1)の幅方向中央位置の所要幅部分
を照射できるよう、fθレンズ(7)位置が調整される
。
なお、この発明に使用されるレーザ“−ビーム発生装置
は、ガルバニックミラー(6)に代えて、多面体ミラー
ちしくはセグメントミラーを用いることにより、レーザ
ー走査速度を速くすることができ、また、シリンダリカ
ルレンズを用いて、板幅方向を一括して照射することに
より、加工速度の向上を図ることかできる。
は、ガルバニックミラー(6)に代えて、多面体ミラー
ちしくはセグメントミラーを用いることにより、レーザ
ー走査速度を速くすることができ、また、シリンダリカ
ルレンズを用いて、板幅方向を一括して照射することに
より、加工速度の向上を図ることかできる。
合金板(1)は幅方向中央位置の所要幅部分を、ジグザ
グ状おるいは縞状に、レーザービーム照射されて、極表
面層が溶融凝固し、表面の付着物。
グ状おるいは縞状に、レーザービーム照射されて、極表
面層が溶融凝固し、表面の付着物。
油脂、水分が除去された新生面となる。
一方、M板(8)はアンコイリングされたのち、合金板
(1)上方より圧接[I−ル(2)へ送給され、前記の
レーザービーム照射による照射面上に圧接される。この
際、照射面の)d融凝固層か内部のすべり変形の影響に
より表面に微細な亀裂を生じ、内部の新生面が露出して
N板(8)が圧接されるため、従来の機械的fIJi摩
表面に比較して、h′j浄磨かすぐれ、合金板(1)と
N板(8)との密行強度か向上し、従来法より圧延率を
小ざくでき、軟71製品を高効率で1qることかできる
。
(1)上方より圧接[I−ル(2)へ送給され、前記の
レーザービーム照射による照射面上に圧接される。この
際、照射面の)d融凝固層か内部のすべり変形の影響に
より表面に微細な亀裂を生じ、内部の新生面が露出して
N板(8)が圧接されるため、従来の機械的fIJi摩
表面に比較して、h′j浄磨かすぐれ、合金板(1)と
N板(8)との密行強度か向上し、従来法より圧延率を
小ざくでき、軟71製品を高効率で1qることかできる
。
例えば、リードフレーム十A利の場合、クラッド後の工
程で、打I々き加工及び折曲げ加工か容易になり、材料
のリード強度1品質の向上に極めて有利である。
程で、打I々き加工及び折曲げ加工か容易になり、材料
のリード強度1品質の向上に極めて有利である。
第1図では、合金板上に1条の被着材料を冷間圧接した
例を説明したが、合金板全面であっても、また、複数条
でおっても同様に製造でき、1ぐれた密着強度と製品性
状をjqることかできる。
例を説明したが、合金板全面であっても、また、複数条
でおっても同様に製造でき、1ぐれた密着強度と製品性
状をjqることかできる。
また、1主面のみならず、他面にも圧接した両面クラッ
ド板についても同様に製造できる、。
ド板についても同様に製造できる、。
従って、基板となる材11の+A質や1法、ざらに被着
材料の材質寸法等により、シー+1−ビームの発振方法
や照射出力、fθレンズによる焦点と照射表面までの距
離、被照射側の移動速度などを適宜選定する必要がある
。
材料の材質寸法等により、シー+1−ビームの発振方法
や照射出力、fθレンズによる焦点と照射表面までの距
離、被照射側の移動速度などを適宜選定する必要がある
。
実施例
よ匝邸ユ
金属基板には、
板厚0.36m111、板幅23mmの42%N1−F
e合金板、被着材料には、 板厚0.08 [1111,板幅5.5順、純−199
,r%のN板を使用した。
e合金板、被着材料には、 板厚0.08 [1111,板幅5.5順、純−199
,r%のN板を使用した。
照射ボックス内雰囲気ガス、A「ガス、塞板移動速度I
Q m/minであった。。
Q m/minであった。。
レーザー照0=1装置には、100’vV出力、 10
ktlzQスイッチレーザーを用い、上)ホした第1
図のこの発明による方法で、レンズ焦点間距離10(>
Im、波長が1.00μmレーザーパワー密度500囮
/ mm2の条件で、枯板幅方向中央部に幅5.5mm
で、ビーム照射幅 5.5m−ピッチ幅0.5順で、基板長手方向に連続し
て、レーリービームによるジグザグ状の照射而を形成し
、第2図に示す如く、照射部分aと非照射部分すとを形
成し、同焦q・1面に、前記A&仮を圧接ロールにて、
圧延率29%で冷間圧接した。
ktlzQスイッチレーザーを用い、上)ホした第1
図のこの発明による方法で、レンズ焦点間距離10(>
Im、波長が1.00μmレーザーパワー密度500囮
/ mm2の条件で、枯板幅方向中央部に幅5.5mm
で、ビーム照射幅 5.5m−ピッチ幅0.5順で、基板長手方向に連続し
て、レーリービームによるジグザグ状の照射而を形成し
、第2図に示す如く、照射部分aと非照射部分すとを形
成し、同焦q・1面に、前記A&仮を圧接ロールにて、
圧延率29%で冷間圧接した。
その後、1回の冷間圧延を施して、板厚0.25mm、
板幅23mm寸法からなるこの発明によるストライプ状
クラッド板を得た。なお、仝L「延・柑ま30%であっ
た。
板幅23mm寸法からなるこの発明によるストライプ状
クラッド板を得た。なお、仝L「延・柑ま30%であっ
た。
また、比較のため、同種の金属基板と波谷材料を用い、
基板表面に、0.1mmφワイV−回転ブラシ、移動速
度22 m/sのツイヤ−バフ仙摩条イ1で、従来の機
械的jll摩を施したのち、N板を冷間圧接し、同一寸
法のストライプ状クラッド板を1!1だ。
基板表面に、0.1mmφワイV−回転ブラシ、移動速
度22 m/sのツイヤ−バフ仙摩条イ1で、従来の機
械的jll摩を施したのち、N板を冷間圧接し、同一寸
法のストライプ状クラッド板を1!1だ。
jqられた2種のクラッド板の寸法、外観性状及び■械
的性質を調べ、その結末を第1表に示ター。
的性質を調べ、その結末を第1表に示ター。
第1表から明らかなように、本発明方法によると、従来
法より軟質製品を1qることかてさ、かつ外観性状がす
ぐれ、すこぶる品質のよいクラッド板が得られることが
分る。
法より軟質製品を1qることかてさ、かつ外観性状がす
ぐれ、すこぶる品質のよいクラッド板が得られることが
分る。
以下余白
第1表
さらに、本発明におけるレーザービーム照射後の基板の
圧接前表層から内部にかcノての硬さの状況及び比較例
のワイヤーパフ研摩後の基板表層から内部にかけての硬
さの状況を測定し、第3図にその結果を示す。
圧接前表層から内部にかcノての硬さの状況及び比較例
のワイヤーパフ研摩後の基板表層から内部にかけての硬
さの状況を測定し、第3図にその結果を示す。
第3図から明らかなように、ワイA7−ハフ仙摩後の表
層は約10umの厚さにわたり、硬化してJ3す、硬化
層は内部より変形能力か劣るため、圧接時の変形により
割れを生じ、その割れに現われる新生面に被る材がよく
密着覆る。このことは、圧接後の密着性試験として加熱
処理を施りと、この割れが拡散の起点となることから理
解される。
層は約10umの厚さにわたり、硬化してJ3す、硬化
層は内部より変形能力か劣るため、圧接時の変形により
割れを生じ、その割れに現われる新生面に被る材がよく
密着覆る。このことは、圧接後の密着性試験として加熱
処理を施りと、この割れが拡散の起点となることから理
解される。
ワイA7−パフ研摩で生じる上記の態様は、圧接前の表
面処理としてイ]効であるが、その反面、付着物、油脂
、水分を減少させ、圧接に必黄/J:清浄面を得るまで
かかる処理を行4工うと、II)l摩面は名しく粗面と
なり、鱗片状金属粉の発生イ」?1及び圧接面への気体
の巻き込む障害を残1恐れかあり、また、かかる67F
摩を、基板上の細いストライプ状の被る予定部分に、限
定して施づこと(31困知である。
面処理としてイ]効であるが、その反面、付着物、油脂
、水分を減少させ、圧接に必黄/J:清浄面を得るまで
かかる処理を行4工うと、II)l摩面は名しく粗面と
なり、鱗片状金属粉の発生イ」?1及び圧接面への気体
の巻き込む障害を残1恐れかあり、また、かかる67F
摩を、基板上の細いストライプ状の被る予定部分に、限
定して施づこと(31困知である。
これに対して、この発明によるレーザービーム照射では
、実施例の如く、ストライプ状の所要部分に施すことが
可能であり、照射部11の選定により、粗面が生じるこ
となく、付着物、油脂、水分か除去され、溶@凝固層の
厚さをコント[1−ルてきる。
、実施例の如く、ストライプ状の所要部分に施すことが
可能であり、照射部11の選定により、粗面が生じるこ
となく、付着物、油脂、水分か除去され、溶@凝固層の
厚さをコント[1−ルてきる。
また、この溶融凝固層には硬化か認められ、硬化層は圧
接時、内部のすべり変形の影響により表面に微細な亀裂
を生じ、その亀裂に現われる新生面は、比較例の場合よ
り、小さい圧延率でより多くの圧接面積を占め、かつ均
一に分イfiL、被着材がよく密着することは、圧接後
の密層性試験として加熱処理を施すと、拡散が均一に進
行することからも5(f認できた。
接時、内部のすべり変形の影響により表面に微細な亀裂
を生じ、その亀裂に現われる新生面は、比較例の場合よ
り、小さい圧延率でより多くの圧接面積を占め、かつ均
一に分イfiL、被着材がよく密着することは、圧接後
の密層性試験として加熱処理を施すと、拡散が均一に進
行することからも5(f認できた。
第1図はこの発明によるクララ1〜法を示1基板及び装
置の斜視説明図でおる。7f52図は実施例にお(ブる
レーザービームの照射方法を示す基板の上面図である。 第3図はこの発明によるクラット仮の基板深さとヒラカ
ースIl!llrさとの関係を小ナグラフである。 1・・・合金板、2・・・/、f接ロール、3・・・照
射ホックス、4・・・レーリー−光]取器、5・・・]
リメータ、6・・・カルバニックミラー、7・・・1°
θレンズ、8・・・/V板、a・・・照射部分、b・・
・非照射部分。
置の斜視説明図でおる。7f52図は実施例にお(ブる
レーザービームの照射方法を示す基板の上面図である。 第3図はこの発明によるクラット仮の基板深さとヒラカ
ースIl!llrさとの関係を小ナグラフである。 1・・・合金板、2・・・/、f接ロール、3・・・照
射ホックス、4・・・レーリー−光]取器、5・・・]
リメータ、6・・・カルバニックミラー、7・・・1°
θレンズ、8・・・/V板、a・・・照射部分、b・・
・非照射部分。
Claims (1)
- 1 金属または合金の単板あるいは積層状基板表面の少
なくとも1主面に、少なくとも1条のレーザービームを
ジグザグ状、蛇行あるいは縞状に照射し、該照射により
形成した基板の照射層表面に、被着材料を冷間圧接する
ことを特徴とするクラッド板の製造方法。
Priority Applications (6)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61107174A JPS62263878A (ja) | 1986-05-10 | 1986-05-10 | クラツド板の製造方法 |
US06/873,350 US4826736A (en) | 1985-06-14 | 1986-06-12 | Clad sheets |
EP19860108119 EP0205183B1 (en) | 1985-06-14 | 1986-06-13 | Clad sheet and process and apparatus for producing same |
DE8686108119T DE3677065D1 (de) | 1985-06-14 | 1986-06-13 | Plattiertes blech und verfahren und vorrichtung zu seiner herstellung. |
CN86105621A CN1008900B (zh) | 1985-06-14 | 1986-06-14 | 复合板、复合板的制造方法和设备 |
US07/271,503 US4923100A (en) | 1985-06-14 | 1988-11-15 | Process for producing clad sheets |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61107174A JPS62263878A (ja) | 1986-05-10 | 1986-05-10 | クラツド板の製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS62263878A true JPS62263878A (ja) | 1987-11-16 |
Family
ID=14452349
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP61107174A Pending JPS62263878A (ja) | 1985-06-14 | 1986-05-10 | クラツド板の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS62263878A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN102284833A (zh) * | 2011-05-23 | 2011-12-21 | 宋洪海 | 一种钛铝复合板的生产方法 |
JP2017140825A (ja) * | 2015-12-01 | 2017-08-17 | ザ・グッドイヤー・タイヤ・アンド・ラバー・カンパニー | セルフシーリングタイヤの製造方法及びタイヤ |
JP2017140609A (ja) * | 2015-12-01 | 2017-08-17 | ザ・グッドイヤー・タイヤ・アンド・ラバー・カンパニー | タイヤ内表面のレーザークリーニング法及びタイヤ |
-
1986
- 1986-05-10 JP JP61107174A patent/JPS62263878A/ja active Pending
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN102284833A (zh) * | 2011-05-23 | 2011-12-21 | 宋洪海 | 一种钛铝复合板的生产方法 |
JP2017140825A (ja) * | 2015-12-01 | 2017-08-17 | ザ・グッドイヤー・タイヤ・アンド・ラバー・カンパニー | セルフシーリングタイヤの製造方法及びタイヤ |
JP2017140609A (ja) * | 2015-12-01 | 2017-08-17 | ザ・グッドイヤー・タイヤ・アンド・ラバー・カンパニー | タイヤ内表面のレーザークリーニング法及びタイヤ |
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