JPS62254112A - テレセントリツクｆ・θレンズ - Google Patents
テレセントリツクｆ・θレンズInfo
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- JPS62254112A JPS62254112A JP9906686A JP9906686A JPS62254112A JP S62254112 A JPS62254112 A JP S62254112A JP 9906686 A JP9906686 A JP 9906686A JP 9906686 A JP9906686 A JP 9906686A JP S62254112 A JPS62254112 A JP S62254112A
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- lens
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- telecentric
- lenses
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- 230000004075 alteration Effects 0.000 abstract description 20
- 201000009310 astigmatism Diseases 0.000 abstract description 4
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 description 7
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 6
- 206010010071 Coma Diseases 0.000 description 3
- 230000000295 complement effect Effects 0.000 description 1
Landscapes
- Mechanical Optical Scanning Systems (AREA)
- Lenses (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、回転多面鏡で走査する形式のＬ−−ザＣＯＭ
システムにおいて、走査光学系を形成すべく、前記回転
多面鏡の倒れ角を補正ずろためのシリンドリカルレンズ
とともに組込まれるテレセントリックｆ・θレンズに関
する。
システムにおいて、走査光学系を形成すべく、前記回転
多面鏡の倒れ角を補正ずろためのシリンドリカルレンズ
とともに組込まれるテレセントリックｆ・θレンズに関
する。
前記レーザＣ０Ｍシステムにおいて、ｌ ５．ｍｓ Ｉ
ｎのフィルムに９６００ｄｏ Ｌｓ／ １ｎｃｈ （３
７８ｄｏｔｓ／ ａｍ）といった高密度記録を達成する
走査光学系としては、従来、走査レンズ１縮小投影レン
ズのものが知られている。しかし、この走査光学系によ
るときは、走査光学系が大型なものとなる欠点があった
。
ｎのフィルムに９６００ｄｏ Ｌｓ／ １ｎｃｈ （３
７８ｄｏｔｓ／ ａｍ）といった高密度記録を達成する
走査光学系としては、従来、走査レンズ１縮小投影レン
ズのものが知られている。しかし、この走査光学系によ
るときは、走査光学系が大型なものとなる欠点があった
。
また、特公昭５０−１３９２７号公報においてみられる
ように、Ｆ値”・１０．２ω−４５°で８〜９枚構成の
テレセンＩ・リックｆ・θレンズや、特公昭５４−２９
２６５月公報において力られるように、Ｆ値−６，２ω
−３０６で７〜８枚構成のテレセントリックｒ・θレン
ズが知られている。
ように、Ｆ値”・１０．２ω−４５°で８〜９枚構成の
テレセンＩ・リックｆ・θレンズや、特公昭５４−２９
２６５月公報において力られるように、Ｆ値−６，２ω
−３０６で７〜８枚構成のテレセントリックｒ・θレン
ズが知られている。
これらによるときは、［・θレンズをテレセンＩ・リン
ク化しであるため、シリンＦすカルレンズによる像面性
の良い回転多面鏡の倒れ角補正との組合わせに最適であ
るが、Ｆ値が１０や６であるため、前述した９６００ｄ
ｏｔｓ／１ｎｃｈといった高密度記録には不向きである
。つまり、・般に、前記のような高密度記録を行うにあ
たって目、Ｆ値−３が要求される。
ク化しであるため、シリンＦすカルレンズによる像面性
の良い回転多面鏡の倒れ角補正との組合わせに最適であ
るが、Ｆ値が１０や６であるため、前述した９６００ｄ
ｏｔｓ／１ｎｃｈといった高密度記録には不向きである
。つまり、・般に、前記のような高密度記録を行うにあ
たって目、Ｆ値−３が要求される。
そこで、特開昭５７−１０５７１５号公報においてｔ７
）られるように、Ｆ値−３で４枚以上の構成のテレセン
［リックｆ・θレンズが提案されるに至っている。
）られるように、Ｆ値−３で４枚以上の構成のテレセン
［リックｆ・θレンズが提案されるに至っている。
しかし、前記特開昭５７−１０５７１５号公報の実施例
において開示されているものは、＋１０ををレンズ全体
の軸上距離、ｒをレンズ系の焦点距離とした場合、 一 ζ１ ｄＤ であるため、絞り（回転多面鏡の反射面）までの距離が
小さくなりすぎて、光学系を配置できないといった欠点
があった。
において開示されているものは、＋１０ををレンズ全体
の軸上距離、ｒをレンズ系の焦点距離とした場合、 一 ζ１ ｄＤ であるため、絞り（回転多面鏡の反射面）までの距離が
小さくなりすぎて、光学系を配置できないといった欠点
があった。
本発明の目的は、コンバク１に構成でき、しかも、高密
度記録ができるテレセン１リツクｆ・θレンズを提供す
る点にある。
度記録ができるテレセン１リツクｆ・θレンズを提供す
る点にある。
そのため、本発明は、物界側より、少なくとも１枚の負
レンズを含む第１群、１枚あるいは２枚の正レンズから
成る第２群、物界側に凸面を向けた正の単レンズから成
る第３群、３枚あるいは４枚のレンズから成る第４群を
順次配置してあることを特徴とするテレセントリックｆ
・θレンズを開発した。
レンズを含む第１群、１枚あるいは２枚の正レンズから
成る第２群、物界側に凸面を向けた正の単レンズから成
る第３群、３枚あるいは４枚のレンズから成る第４群を
順次配置してあることを特徴とするテレセントリックｆ
・θレンズを開発した。
前記各群の役割を次に述べる。
第１群は、大きな負の歪曲を出し、ｆ・θ性を保証する
ものである。
ものである。
第２群は、第１群で発生した球面収差、非点収差をある
程度補正し、第１群とでＦ値の大きいｆ・θレンズを形
成するものである。
程度補正し、第１群とでＦ値の大きいｆ・θレンズを形
成するものである。
第３群は、テレセンｌ−リンク系を形成するためのもの
であり、前記第１群および第２群とでＦ値が大きく、略
テレセンｌリンクなｆ・θレンズを形成するものである
。
であり、前記第１群および第２群とでＦ値が大きく、略
テレセンｌリンクなｆ・θレンズを形成するものである
。
第４群は、Ｆ値−３，０を達成するとともに、主に、コ
マ収差、像面弯曲を補正するものである。
マ収差、像面弯曲を補正するものである。
もちろん、各群は、それぞれ、他の群の性能を補完しあ
い、レンズ系全体とし゛ζ良好な性能を維持するように
構成されている。
い、レンズ系全体とし゛ζ良好な性能を維持するように
構成されている。
そして、上記構成の本発明によるテレセン１す、７りｆ
、θレンズによるときは、後述実施例からも明らかなよ
うに、Ｆ値−１３，０を達成して、走査レンズのみによ
る高密度記録が可能となり、コンパクト化を図り得る。
、θレンズによるときは、後述実施例からも明らかなよ
うに、Ｆ値−１３，０を達成して、走査レンズのみによ
る高密度記録が可能となり、コンパクト化を図り得る。
しかも、テレセンドリンク化しであるため、シリンドリ
カルレンズによる像面性の良い回転多面鏡の倒れ角補正
との組合せに好適であることは言うまでもない。
カルレンズによる像面性の良い回転多面鏡の倒れ角補正
との組合せに好適であることは言うまでもない。
特に、前記第４群を、正・負・正の３枚のレンズ、ある
いは、正・正・負・正の４枚のレンズから形成した場合
には、軸外収差のコントロールが容易である。
いは、正・正・負・正の４枚のレンズから形成した場合
には、軸外収差のコントロールが容易である。
更に、
ｒＡ：第１群負レンズの像界側曲率半径ｒＢ：第３群正
単レンズの物界側曲率半径ｒＣ：第４群に１枚存在する
負レンズの物界側曲率半径 ｄＤ：レンズ全体の軸上距離 ［：全レンズ系の焦点距離 として、次の条件（（） 、 （ＴＩ） 、 （ハ）、
（ニ）を満足する」、うにしたときには、各収差のバラ
ンスを保てる。
単レンズの物界側曲率半径ｒＣ：第４群に１枚存在する
負レンズの物界側曲率半径 ｄＤ：レンズ全体の軸上距離 ［：全レンズ系の焦点距離 として、次の条件（（） 、 （ＴＩ） 、 （ハ）、
（ニ）を満足する」、うにしたときには、各収差のバラ
ンスを保てる。
（イ） ０ ≦ 〈 １
（ロ） ０．６〈−〈 １
（ハ） ０ ≦ く ｌ
ｒ（
（ニ） ０．４＜−＜０．７
Ｄ
詳述すると、条件（イ）は、大きな負の歪曲収差を発生
させてｆ、θ性を出すためのものであって、上限を越え
ると、歪曲収差の発生量が過剰となり、下限を越えると
、歪曲収差の発生量が不足し、収差量のコントロールが
できなくなる。
させてｆ、θ性を出すためのものであって、上限を越え
ると、歪曲収差の発生量が過剰となり、下限を越えると
、歪曲収差の発生量が不足し、収差量のコントロールが
できなくなる。
条件（υ）は、前記条件（イ）で大きくなり過ぎた歪曲
収差以外の収差のうち、軸外収差、特に、非点収差、歪
曲収差を補正し、大口径のｆ・θレンズを成立するもの
であって、上限を越えると、非点収差を補正しきれず、
下限を越えると 歪曲収差を補正できなくなる。
収差以外の収差のうち、軸外収差、特に、非点収差、歪
曲収差を補正し、大口径のｆ・θレンズを成立するもの
であって、上限を越えると、非点収差を補正しきれず、
下限を越えると 歪曲収差を補正できなくなる。
条件（ハ）は、他のレンズ面で発生した球面収差とコマ
収差とを大きく補正するものであって、ト限を越えると
、球面収差とコマ収差の発生量が大きくなりすぎ、下限
を越えると、発生量が小さくなりすぎコントロールでき
なくなる。
収差とを大きく補正するものであって、ト限を越えると
、球面収差とコマ収差の発生量が大きくなりすぎ、下限
を越えると、発生量が小さくなりすぎコントロールでき
なくなる。
条件（＝）は、走査系の一部として実現するためのもの
であって、上限を越えると絞り（回転多面鏡）までの距
離が小さくなりすぎて、光学系を配置できなくなり、下
限を越えると、像面までの距離が小さくなりすぎて、レ
ンズの位置調節等のための機構を設けることができなく
なり、かつ、大型化する。
であって、上限を越えると絞り（回転多面鏡）までの距
離が小さくなりすぎて、光学系を配置できなくなり、下
限を越えると、像面までの距離が小さくなりすぎて、レ
ンズの位置調節等のための機構を設けることができなく
なり、かつ、大型化する。
次に、本発明を具体的に説明すると、第３３図に示すよ
うに、画像信号に基づいて変調されたレーザビームを回
転多面鏡（１）（ポリｉ−／ンミラー）でマイクロフィ
ルム（２） １１；二走査する形式のし・−ザＣＯＭシ
ステムにおいて、前記回転多面鏡（１）とマ・イクロフ
ィルム（２）との間に配設されるテレセントリックｒ・
θレンズ（３）であって、前記回転多面鏡（１）は、そ
の反射面が絞り位置に配置するように設けられており、
テレセントリックｆ・θレンズ（３）の像界側（マイク
ロフィルム側）には、前記回転多面鏡（２）の物界側に
位置させたシリンドリカルレンズ（４）とによって、回
転多面鏡（１）倒れ角を補正するためのシリンドリカル
レンズ（５）が配置されている。前記テレセントリック
ｆ・θレンズ（３）の具体構成の実施例を以下に示す。
うに、画像信号に基づいて変調されたレーザビームを回
転多面鏡（１）（ポリｉ−／ンミラー）でマイクロフィ
ルム（２） １１；二走査する形式のし・−ザＣＯＭシ
ステムにおいて、前記回転多面鏡（１）とマ・イクロフ
ィルム（２）との間に配設されるテレセントリックｒ・
θレンズ（３）であって、前記回転多面鏡（１）は、そ
の反射面が絞り位置に配置するように設けられており、
テレセントリックｆ・θレンズ（３）の像界側（マイク
ロフィルム側）には、前記回転多面鏡（２）の物界側に
位置させたシリンドリカルレンズ（４）とによって、回
転多面鏡（１）倒れ角を補正するためのシリンドリカル
レンズ（５）が配置されている。前記テレセントリック
ｆ・θレンズ（３）の具体構成の実施例を以下に示す。
なお、実施例は、１６例有り、各実施例は、それぞれ、
レンズ配置図と収差図で示してあり、その説明は、コン
ストデータで示しである。コンストデータ中の屈折率は
、λ−６３２．８ｎｍＯ値であり、収差図の歪曲収差は
ｙＩ−ｆ・θを理想像高としたときの収差である。
レンズ配置図と収差図で示してあり、その説明は、コン
ストデータで示しである。コンストデータ中の屈折率は
、λ−６３２．８ｎｍＯ値であり、収差図の歪曲収差は
ｙＩ−ｆ・θを理想像高としたときの収差である。
また、（Ｉ）、（ｕ）、（Ｉ［ｌ）、（ＩＶ）は、それ
ぞれ、第１群、第２群、第３群、第４群であり、（Ｓ）
は絞りであり、「は焦点距離、ＦＮａはＦ値、２ωは画
角である。また、各実施例で示したテレセン［リックｆ
・θレンズ（３）は、全て、ｆ３率がゼロ、つまり、平
行入射で用いるものである。各実施例と図面との対応関
係を表１に示す。
ぞれ、第１群、第２群、第３群、第４群であり、（Ｓ）
は絞りであり、「は焦点距離、ＦＮａはＦ値、２ωは画
角である。また、各実施例で示したテレセン［リックｆ
・θレンズ（３）は、全て、ｆ３率がゼロ、つまり、平
行入射で用いるものである。各実施例と図面との対応関
係を表１に示す。
表 １
実施例２ Ｆ−５０＋ｕ ＦＮｏ・−３，０２ω−
２０° λ・Ｇ、１２．８ωｍｆ／ｒＡ−ｆ／ｒｓ＝０
．５７ ｆ／ｒＢｌ＝ｆ／ｒａ＝０．７０−ｆ／ｒ
ｃ−ｆ／ｒ１．＋−０，６ｏ ｆ／ｄｏ−０，６０
実施例３ ｆ ＝５０ｎ ＦＮｏ□＝３．０ ２ω
−２０° λ＝・６３２．８ωｍ（／ｒＡ＝ｆ／ｒ３＝
Ｏ，Ｇ６ ｆ／ｒＢ＝ｆ／ｒｓ・□０．７４ｆ／ｒ
ｃ＝−ｆ／ｒ＋ａ＝ｏ、５６ ｆ／ｄｎ、＝０．６
０実施例４ ｆ＝５０ｍｍ ＰＮｏ”３．０ ２ω
＝２０ ’ λ”６３２．８ωｍｆ／ｒａ＝ｆ／ｒ＋
＝ｏ、４７ ｆ／ｒｉ＝ｆ／ｒａ＝０．７０−ｆ／
ｒｃ＝ ｆ／ｒ＋ｎ＝０．７０ ｆ／ｄｎ＝０．
５７実施例５ ｆ＝５０ｕ ＦＮｏ−３，０２ω＝
２０° λ−６３２．８ｎｍ−ｆ／ｒｃ＝−ｆ／ｒ１４
＝０．６１ ｆ／ｄｏ””０．６２実施例Ｇ ｆ
＝５０１１ｍ ＦＮｏ＝３．０ ２ω＝２０° λ
＝６３２．８ｎｍｄｚ ２．５０Ｏｎ＋ １．
５１５０８ｒＢ ８０．５２１ ｄ４ ４．５１９ ｎｚ １．５１５０８ｒ
ｓ ３Ｂ、７８０ ｄ６ ５．４１４ ｎ３ １．７４９６９ｒＢ
−６２，０４３ ｄａ ６．９２７ ｎ４ １．７４９６９
ｒｑ ４６２．５５０ ｄｌｏ ６．６３７ ｎ５ １．７４９６９
ｒ＋＋ ２６４．２１０ ｄＤ２ ２．３８７ ｎｂ １．７４９６９ｒＢ
、 ３２゜８８７ ｆ／ｒａ”’ｆ／ｒ３−０．６２ ｆ／ｒ＋＋＝ｆ
／ｒａ・＝０．８１−ｆ／ｒｃ’−−ｆ／ｒ＋ｚ＝０．
５４ ｆ／ａ、＝０．６２実施例７ ｆ’５０ｍ
ｍ ＦＮｏ−３，０２ω＝２０ ’ λ−６３２．
８ｎｏ＋ｆ／ｒＡ＝ｆ／ｒ＋＝０．６１ ｒ／ｒａ
＝ｆ／ｒａ＝０．８７−ｆ／ｒｃ＝−ｆ／ｒ＋ｚ＝０．
６７ ｆ／ｄａ＝０．６７実施例８ ｆ＝５０ｍ
ｍ ＰＮｏ□□□３．０ ２／、ｌ −２０６λ−Ｇ
３２．．８ｔ＋ｍ［／ｒＡ”’ｆ／ｒ３−０．７０
ｆ／ｒＨ□”ｆ／ｒｕ−０，り４− ｆ）ｒｃ−−ｆ
／ｒ＋ｚ−０，７４ｆ／ｄｏ −＝０．６２実施例９
１−５０＋ｕ ＦＮｏ−３，０２ω”２０° λ−”
６３２．８１１ｍｆ／ｒａ−ｆ／ｒ３−０．４８
ｆ／ｒｎ”ｆ／ｒＢ・＝０．７９ｆ／ｒｃ”−−−−ｆ
＃＋ｚ＝０．５０ ｆ／ｄｏ−０，６３実施例１０
ｆ−５０ｍｍ ＰＮｏ＝３．０ ２ω−２０°
λ Ｇ３２．８ωｍｆ／ｒＡ＝ｆ／ｒ：＋＝０．４９
ｆ／ｒｎ＝ｆ／ｒ６−０．８０−ｆ／ｒｃ＝−ｆ／
ｒ＋ｚ”Ｏｆ／ｄｏ”−０，６０実施例１１ ｆ−５
０＋ｎ ＦＮｏ−”３．０ ２ω−２０° λ” ６
３２．８ωｍｄＤ ０．３３３ ｆ／ｒＡ−＝ｆ／ｒＪ”０．３９ ｆ／ｒｇ＝”ｆ
／ｒｓ＝’０．９０ｆ／ｒｃ ”’ −ｆ／ｒ Ｉ ２
” ０．７１ ｆ／ｄｎ −０，６４実施例１２
ｆ＝５Ｏｎｉ Ｉ’Ｎｏ＝３．０ ２ω＝２０’
λ−６３２．８ｎｍｆ／ｒａ＝ｆ／ｒ：＋＝０．９
４ ｆ／ｒ＋＋＝ｆ／ｒ６＝０．７２−ｆ／ｒｃ＝
−ｆ／ｒ＋ｚ−０，８ｏ ｆ／ｄｏ−０，５２実施
例１３ ｆ ５（ｈ＋＋ ＦＮｏ＝３．０ ２ω
−２０° λ−６３２．８ｎｍｄｗ ２．５０２
ｎ＋ １．５１５０８ｒＪ ５４．７
８３ ｄ４ ５．０２４ ｎ２ １．７４９６９ｒＢ
−５２，６３０ ｄ６ ５．９５７ ｎ、 １．７４９Ｇ９ｒ
７ １９３．４７８ ｄＤ ４．７６９ ｎ４１．７４９６９ｒ
Ｂ、 ２３７．２０９ ｄ＋ｏ １．Ｇ１５ Ｉ）５１．７４９６９
ｒＢ１ ３３．［１８４ −ｆ／ｒｔ−＝ −ｒ／ｒ＋ｏ＝ｏ、７３ ｒ／ｄ
ｎ＝０．６０実施例１４ ｆ＝５０ｍｍ ＦＮｏ＝
３．０ ２ω＝２０６ λ−Ｇ３２．８ｎｍｄｚ
２．５０２ １１＋ １．５１５０８ｒ３
５Ｇ、７６１ ｄａ ５．ｎ２４ Ｊ １．５１５０８
ｒ５ − ３７．９９０ ｄａ ７．５５５ ｎ３ １．５１５０８
ｒ７ １０３．４４２ ｄｏ １２．００Ｏｎ４１．８００９４ｒＢ −
１９１，０６３ ｄ＋ｏ １３．６８３ ｎ５ １．８００９４
ｒＢ、 ２９．１６１ ｆ／ｒａ＝ｆ／ｒ：ｔ＝’ｏ、８８ ｆ／ｒｇ＝ｆ
／ｒｔ、＝０．（＋９−ｆ／ｒｃ＝−ｆ／ｒ＋ｏ＝０．
６５ ｆ／４−０．４９実施例１５ ｆ ＝５０
ｇｉ ＦＮｏ−３，０２ω＝２０° λ＝６３２．８
ｎｍｄＤ ２．５０Ｏｎ、 １．７４９Ｇ９ｒ
Ｊ ７８．２８７ ｄ４ ５．６６４ ｎ、 １．７４９６９ｒ
Ｂ −４８，０６７ ｄｂ １１．０５５ ＋１．１１．８００９
４ｒ７ −４３０．３５９ ｄｌｌ ５．９１１ ｒ１４ １．８００９
４ｒｑ −，１０５，４１６ ｄ＋ｏ １１．２２４ ｎｓ １．８００９
４ｒＢ、 ３４．１８６ ｆ／ｒａ−ｆ／ｒＪ＝ ０．６４ ｆ／ｒＢ、 ＝
ｆ／ｒＢ、 ＝ ０．８０−ｆ／ｒｃ＝−ｆ／ｒ＋ｏ
＝ｏ、９２ ｆ／ｄｐ＝０．６５実施例１６ ｆ
＝５０１ｍＦＮｏ＝３．０ ２ω”２０° λ−（＋３
２．８ωｍｄｚ ２．５０２ Ｉｌｌ
１．５１５０８ｒＢ ５６．０７０ ｄ４ ５．２５１ ｎＺ ］、７４９６９ｒ
ｓ −５０，１６６ ｄＤ ８．１８９ ｎ４ １．８００９４
ｒＢ −２２８，４４５ ｄ＋ｏ ２．４２７ ｎｓ １．７４９６
りｒＢ、 ３４．１２２ ｆ／ｒＡ＝ｆ／ｒｚ□−０，８９ｆ／ｒａ＝ｆ／ｒ＋、
−０，７５−ｆ／ｒｃ−−”ｆ／ｒ＋ｏ”０．８７
ｆ／ｄｏ’□、５２
２０° λ・Ｇ、１２．８ωｍｆ／ｒＡ−ｆ／ｒｓ＝０
．５７ ｆ／ｒＢｌ＝ｆ／ｒａ＝０．７０−ｆ／ｒ
ｃ−ｆ／ｒ１．＋−０，６ｏ ｆ／ｄｏ−０，６０
実施例３ ｆ ＝５０ｎ ＦＮｏ□＝３．０ ２ω
−２０° λ＝・６３２．８ωｍ（／ｒＡ＝ｆ／ｒ３＝
Ｏ，Ｇ６ ｆ／ｒＢ＝ｆ／ｒｓ・□０．７４ｆ／ｒ
ｃ＝−ｆ／ｒ＋ａ＝ｏ、５６ ｆ／ｄｎ、＝０．６
０実施例４ ｆ＝５０ｍｍ ＰＮｏ”３．０ ２ω
＝２０ ’ λ”６３２．８ωｍｆ／ｒａ＝ｆ／ｒ＋
＝ｏ、４７ ｆ／ｒｉ＝ｆ／ｒａ＝０．７０−ｆ／
ｒｃ＝ ｆ／ｒ＋ｎ＝０．７０ ｆ／ｄｎ＝０．
５７実施例５ ｆ＝５０ｕ ＦＮｏ−３，０２ω＝
２０° λ−６３２．８ｎｍ−ｆ／ｒｃ＝−ｆ／ｒ１４
＝０．６１ ｆ／ｄｏ””０．６２実施例Ｇ ｆ
＝５０１１ｍ ＦＮｏ＝３．０ ２ω＝２０° λ
＝６３２．８ｎｍｄｚ ２．５０Ｏｎ＋ １．
５１５０８ｒＢ ８０．５２１ ｄ４ ４．５１９ ｎｚ １．５１５０８ｒ
ｓ ３Ｂ、７８０ ｄ６ ５．４１４ ｎ３ １．７４９６９ｒＢ
−６２，０４３ ｄａ ６．９２７ ｎ４ １．７４９６９
ｒｑ ４６２．５５０ ｄｌｏ ６．６３７ ｎ５ １．７４９６９
ｒ＋＋ ２６４．２１０ ｄＤ２ ２．３８７ ｎｂ １．７４９６９ｒＢ
、 ３２゜８８７ ｆ／ｒａ”’ｆ／ｒ３−０．６２ ｆ／ｒ＋＋＝ｆ
／ｒａ・＝０．８１−ｆ／ｒｃ’−−ｆ／ｒ＋ｚ＝０．
５４ ｆ／ａ、＝０．６２実施例７ ｆ’５０ｍ
ｍ ＦＮｏ−３，０２ω＝２０ ’ λ−６３２．
８ｎｏ＋ｆ／ｒＡ＝ｆ／ｒ＋＝０．６１ ｒ／ｒａ
＝ｆ／ｒａ＝０．８７−ｆ／ｒｃ＝−ｆ／ｒ＋ｚ＝０．
６７ ｆ／ｄａ＝０．６７実施例８ ｆ＝５０ｍ
ｍ ＰＮｏ□□□３．０ ２／、ｌ −２０６λ−Ｇ
３２．．８ｔ＋ｍ［／ｒＡ”’ｆ／ｒ３−０．７０
ｆ／ｒＨ□”ｆ／ｒｕ−０，り４− ｆ）ｒｃ−−ｆ
／ｒ＋ｚ−０，７４ｆ／ｄｏ −＝０．６２実施例９
１−５０＋ｕ ＦＮｏ−３，０２ω”２０° λ−”
６３２．８１１ｍｆ／ｒａ−ｆ／ｒ３−０．４８
ｆ／ｒｎ”ｆ／ｒＢ・＝０．７９ｆ／ｒｃ”−−−−ｆ
＃＋ｚ＝０．５０ ｆ／ｄｏ−０，６３実施例１０
ｆ−５０ｍｍ ＰＮｏ＝３．０ ２ω−２０°
λ Ｇ３２．８ωｍｆ／ｒＡ＝ｆ／ｒ：＋＝０．４９
ｆ／ｒｎ＝ｆ／ｒ６−０．８０−ｆ／ｒｃ＝−ｆ／
ｒ＋ｚ”Ｏｆ／ｄｏ”−０，６０実施例１１ ｆ−５
０＋ｎ ＦＮｏ−”３．０ ２ω−２０° λ” ６
３２．８ωｍｄＤ ０．３３３ ｆ／ｒＡ−＝ｆ／ｒＪ”０．３９ ｆ／ｒｇ＝”ｆ
／ｒｓ＝’０．９０ｆ／ｒｃ ”’ −ｆ／ｒ Ｉ ２
” ０．７１ ｆ／ｄｎ −０，６４実施例１２
ｆ＝５Ｏｎｉ Ｉ’Ｎｏ＝３．０ ２ω＝２０’
λ−６３２．８ｎｍｆ／ｒａ＝ｆ／ｒ：＋＝０．９
４ ｆ／ｒ＋＋＝ｆ／ｒ６＝０．７２−ｆ／ｒｃ＝
−ｆ／ｒ＋ｚ−０，８ｏ ｆ／ｄｏ−０，５２実施
例１３ ｆ ５（ｈ＋＋ ＦＮｏ＝３．０ ２ω
−２０° λ−６３２．８ｎｍｄｗ ２．５０２
ｎ＋ １．５１５０８ｒＪ ５４．７
８３ ｄ４ ５．０２４ ｎ２ １．７４９６９ｒＢ
−５２，６３０ ｄ６ ５．９５７ ｎ、 １．７４９Ｇ９ｒ
７ １９３．４７８ ｄＤ ４．７６９ ｎ４１．７４９６９ｒ
Ｂ、 ２３７．２０９ ｄ＋ｏ １．Ｇ１５ Ｉ）５１．７４９６９
ｒＢ１ ３３．［１８４ −ｆ／ｒｔ−＝ −ｒ／ｒ＋ｏ＝ｏ、７３ ｒ／ｄ
ｎ＝０．６０実施例１４ ｆ＝５０ｍｍ ＦＮｏ＝
３．０ ２ω＝２０６ λ−Ｇ３２．８ｎｍｄｚ
２．５０２ １１＋ １．５１５０８ｒ３
５Ｇ、７６１ ｄａ ５．ｎ２４ Ｊ １．５１５０８
ｒ５ − ３７．９９０ ｄａ ７．５５５ ｎ３ １．５１５０８
ｒ７ １０３．４４２ ｄｏ １２．００Ｏｎ４１．８００９４ｒＢ −
１９１，０６３ ｄ＋ｏ １３．６８３ ｎ５ １．８００９４
ｒＢ、 ２９．１６１ ｆ／ｒａ＝ｆ／ｒ：ｔ＝’ｏ、８８ ｆ／ｒｇ＝ｆ
／ｒｔ、＝０．（＋９−ｆ／ｒｃ＝−ｆ／ｒ＋ｏ＝０．
６５ ｆ／４−０．４９実施例１５ ｆ ＝５０
ｇｉ ＦＮｏ−３，０２ω＝２０° λ＝６３２．８
ｎｍｄＤ ２．５０Ｏｎ、 １．７４９Ｇ９ｒ
Ｊ ７８．２８７ ｄ４ ５．６６４ ｎ、 １．７４９６９ｒ
Ｂ −４８，０６７ ｄｂ １１．０５５ ＋１．１１．８００９
４ｒ７ −４３０．３５９ ｄｌｌ ５．９１１ ｒ１４ １．８００９
４ｒｑ −，１０５，４１６ ｄ＋ｏ １１．２２４ ｎｓ １．８００９
４ｒＢ、 ３４．１８６ ｆ／ｒａ−ｆ／ｒＪ＝ ０．６４ ｆ／ｒＢ、 ＝
ｆ／ｒＢ、 ＝ ０．８０−ｆ／ｒｃ＝−ｆ／ｒ＋ｏ
＝ｏ、９２ ｆ／ｄｐ＝０．６５実施例１６ ｆ
＝５０１ｍＦＮｏ＝３．０ ２ω”２０° λ−（＋３
２．８ωｍｄｚ ２．５０２ Ｉｌｌ
１．５１５０８ｒＢ ５６．０７０ ｄ４ ５．２５１ ｎＺ ］、７４９６９ｒ
ｓ −５０，１６６ ｄＤ ８．１８９ ｎ４ １．８００９４
ｒＢ −２２８，４４５ ｄ＋ｏ ２．４２７ ｎｓ １．７４９６
りｒＢ、 ３４．１２２ ｆ／ｒＡ＝ｆ／ｒｚ□−０，８９ｆ／ｒａ＝ｆ／ｒ＋、
−０，７５−ｆ／ｒｃ−−”ｆ／ｒ＋ｏ”０．８７
ｆ／ｄｏ’□、５２
第１図ないし第１６図はそれぞれ、各実施例に対応する
レンズ配置図、第１７図ないし第３２図はそれぞれ、各
実施例に対応する収差図であり、第３３図はレーザＣ０
Ｍシステムにおける走査光学系の概念図である。 （１）・・・・・・第１群、（ＩＩ）・・・・・・第２
群、（Ｔ［ｌ）・・・・・・第３群、（ＩＶ）・・・・
・・第４群。
レンズ配置図、第１７図ないし第３２図はそれぞれ、各
実施例に対応する収差図であり、第３３図はレーザＣ０
Ｍシステムにおける走査光学系の概念図である。 （１）・・・・・・第１群、（ＩＩ）・・・・・・第２
群、（Ｔ［ｌ）・・・・・・第３群、（ＩＶ）・・・・
・・第４群。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１）物界側より、少なくとも１枚の負レンズを含む第
１群、１枚あるいは２枚の正レンズから成る第２群、物
界側に凸面を向けた正の単レンズから成る第３群、３枚
あるいは４枚のレンズから成る第４群を順次配置してあ
ることを特徴とするテレセントリツクｆ・θレンズ。 （２）特許請求の範囲第１項に記載のテレセントリック
ｆ・θレンズであって、前記第４群が、正・負・正の３
枚のレンズ、あるいは、正・正・負・正の４枚のレンズ
から成ることを特徴とするテレセントリツクｆ・θレン
ズ。 （３）特許請求の範囲第１項に記載のテレセントリツク
ｆ・θレンズであって、次の条件を満足することを特徴
とするテレセントリックｆ・θレンズ。 ０≦ｆ／ｒ＿Ａ＜１ ０．６＜ｆ／ｒ＿Ｂ＜１ ０≦−［ｆ］／［ｒ＿Ｃ］＜１ ０．４＜ｆ／ｄ＿Ｄ＜０．７ ただし、 ｒ＿Ａ：第１群負レンズの像界側曲率半径 ｒ＿Ｂ：第３群正単レンズの物界側曲率半径ｒ＿Ｃ：第
４群に１枚存在する負レンズの物界側曲率半径 ｄ＿Ｄ：レンズ全体の軸上距離 ｆ：全レンズ系の焦点距離 である。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61099066A JP2576095B2 (ja) | 1986-04-28 | 1986-04-28 | テレセントリツクｆ・θレンズ |
| US07/216,509 US4880299A (en) | 1986-04-28 | 1988-07-07 | Telecentric fθ lens system for laser COM |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61099066A JP2576095B2 (ja) | 1986-04-28 | 1986-04-28 | テレセントリツクｆ・θレンズ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62254112A true JPS62254112A (ja) | 1987-11-05 |
| JP2576095B2 JP2576095B2 (ja) | 1997-01-29 |
Family
ID=14237430
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61099066A Expired - Lifetime JP2576095B2 (ja) | 1986-04-28 | 1986-04-28 | テレセントリツクｆ・θレンズ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2576095B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0293511A (ja) * | 1988-09-30 | 1990-04-04 | Asahi Optical Co Ltd | テレセントリックｆθレンズ |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN106324796B (zh) * | 2015-06-17 | 2018-12-07 | 浙江大华技术股份有限公司 | 一种光学镜头 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5429265A (en) * | 1977-08-08 | 1979-03-05 | Kimura Shindai Kogyo Kk | Floor plate lifting and lowering system in bed |
-
1986
- 1986-04-28 JP JP61099066A patent/JP2576095B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5429265A (en) * | 1977-08-08 | 1979-03-05 | Kimura Shindai Kogyo Kk | Floor plate lifting and lowering system in bed |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0293511A (ja) * | 1988-09-30 | 1990-04-04 | Asahi Optical Co Ltd | テレセントリックｆθレンズ |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2576095B2 (ja) | 1997-01-29 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |