JPS62250851A - 永久磁石同期機形モ−タ - Google Patents
永久磁石同期機形モ−タInfo
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- JPS62250851A JPS62250851A JP9382486A JP9382486A JPS62250851A JP S62250851 A JPS62250851 A JP S62250851A JP 9382486 A JP9382486 A JP 9382486A JP 9382486 A JP9382486 A JP 9382486A JP S62250851 A JPS62250851 A JP S62250851A
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- Granted
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Landscapes
- Permanent Magnet Type Synchronous Machine (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔fL業上の利用分野〕
本発明は、FA(工場自動化)機器用永久磁石同期製形
モータに係り、とくに低速人トルクを要する永久磁石同
期機形モータの小形・軽分・高精度化するための電機子
の巻線構成と〇−夕の溝に関する。
モータに係り、とくに低速人トルクを要する永久磁石同
期機形モータの小形・軽分・高精度化するための電機子
の巻線構成と〇−夕の溝に関する。
永久磁石同期機形モータには、第4図(−従来例の要部
の正断面図)に表わすように、ステータ]コアの内周面
にギャップを介して対内し、シレフト5に嵌合固着され
た非磁性リング4の外周に笠間隔に磁性体のロータヨー
ク2と永久磁石3を配設固着さL! Ca2す、その磁
石3より生じる磁束の方向が1゛レツゾ方向に対し接線
方向となるタンジ」ラジアル・タイプのものがある。
の正断面図)に表わすように、ステータ]コアの内周面
にギャップを介して対内し、シレフト5に嵌合固着され
た非磁性リング4の外周に笠間隔に磁性体のロータヨー
ク2と永久磁石3を配設固着さL! Ca2す、その磁
石3より生じる磁束の方向が1゛レツゾ方向に対し接線
方向となるタンジ」ラジアル・タイプのものがある。
この型の永久磁石同期鍬形モータに1.L次のような特
長がある。
長がある。
i)磁石3にり生じろ磁束方向が径yノ向となるラジア
ルタイプの第5図(他の従来例の要部の正断面図)に比
べ、磁束の集中がなされ、磁束の湿れが減少Jるため、
モータ効率が向上Jる。
ルタイプの第5図(他の従来例の要部の正断面図)に比
べ、磁束の集中がなされ、磁束の湿れが減少Jるため、
モータ効率が向上Jる。
ii) 使用する磁石3は分溜りが良い直方体のブ[
1ツク状磁石でよく、これは…石コストを下げ、したが
ってモータが安価になる。
1ツク状磁石でよく、これは…石コストを下げ、したが
ってモータが安価になる。
1ii) 予め磁石3を収容りる溝をロータ]−り2
に開設し、これに磁石3を嵌合挿入ザる構造なので、[
1−夕の製作性がよく、J、た磁石3の位置決め精II
I ’b良好である。
に開設し、これに磁石3を嵌合挿入ザる構造なので、[
1−夕の製作性がよく、J、た磁石3の位置決め精II
I ’b良好である。
では、この−・従来例の正断面図を示ず第6図につい(
の1J2明を行なう。
の1J2明を行なう。
ステータコア1には等間隔に18個のスロワ1〜(#1
−918)が配置されている。これには市も1子巻線6
〜11ににる起磁力が6極となるij5極角相のス[1
ツト故(1=1の整数ス【」ツ1−2層中ね巻さ3相巻
線が施してある。
−918)が配置されている。これには市も1子巻線6
〜11ににる起磁力が6極となるij5極角相のス[1
ツト故(1=1の整数ス【」ツ1−2層中ね巻さ3相巻
線が施してある。
この整数スロワ1−(q=1)巻線は、これまで用いら
れてきた巻線り式の中では最・し多極化できる巻線方式
ぐある。
れてきた巻線り式の中では最・し多極化できる巻線方式
ぐある。
第7図にこの一従来例の巻線構成図を表わし、第7図(
a)は第6図のステータコアを直線状に展開した図、第
7図(b)はそのU相巻線の展開接続図、第7図(C)
はV相巻線の展開接続図、第7図(d)はW相巻線の展
開接続図を示ザ。
a)は第6図のステータコアを直線状に展開した図、第
7図(b)はそのU相巻線の展開接続図、第7図(C)
はV相巻線の展開接続図、第7図(d)はW相巻線の展
開接続図を示ザ。
U相T1イル5.v相コイル7、w相コイル8はいずれ
らコイル飛びt=3で、U相コイル6はスロット#1〜
#4に、■相コイル7はスロット#3〜#6に、W相コ
イル8はスロット#5〜#8にそれぞれ収容される。
らコイル飛びt=3で、U相コイル6はスロット#1〜
#4に、■相コイル7はスロット#3〜#6に、W相コ
イル8はスロット#5〜#8にそれぞれ収容される。
これらとは巻方向(電流方向)が反対になるU相コイル
、■相コイル、W相コイルも同様のコイル飛びt=3で
、第7図(a)に基づいて収容される。
、■相コイル、W相コイルも同様のコイル飛びt=3で
、第7図(a)に基づいて収容される。
仝体内にこの巻線構成をみれば、U相巻線第7図(b)
、v相巻線第7図(c)、w相巻線第7図(d)はJ3
のJ3の電気角で227/3 (rad)の(O相をも
ら配置されている。
、v相巻線第7図(c)、w相巻線第7図(d)はJ3
のJ3の電気角で227/3 (rad)の(O相をも
ら配置されている。
巻線係数kwr(rは高調波次数1.3.5.7゜・・
・ぐある〕は、コイルピッチC,P=100%であるか
ら、短節巻係数k =1.0と仕り、またpr 分布巻係数kdrはq=1よりkd、=1.0どなり、
したがって巻線係数k =k −k で求められ
wr pr dr るので、この整数ス[゛1ツ1〜巻線(1−1の巻線係
数kwr−Oとなる。
・ぐある〕は、コイルピッチC,P=100%であるか
ら、短節巻係数k =1.0と仕り、またpr 分布巻係数kdrはq=1よりkd、=1.0どなり、
したがって巻線係数k =k −k で求められ
wr pr dr るので、この整数ス[゛1ツ1〜巻線(1−1の巻線係
数kwr−Oとなる。
これより、整数スロット巻線Q=1の巻線方式では、ギ
t/ツブ磁束分布中の各高調波成分の影響が、巻線に誘
起される電圧波形にそのまま出てくる。
t/ツブ磁束分布中の各高調波成分の影響が、巻線に誘
起される電圧波形にそのまま出てくる。
第8図にモータ:1ア径を一定とした条件下のし一タ極
数Pに対する出力トルクを入力用1員の平方根で割った
値(M −出力1〜ルク/ 「VFW■)いわゆるモー
タ定数Mcの変化を表わず。
数Pに対する出力トルクを入力用1員の平方根で割った
値(M −出力1〜ルク/ 「VFW■)いわゆるモー
タ定数Mcの変化を表わず。
これをみれば、モータ極数1つを多極にしたhが、この
モータ定数Mcが大きくなることがわかる。
モータ定数Mcが大きくなることがわかる。
(ア) 先に示した整数ス[1ツ1−さ線q=1の巻線
は、従来までに用いられた巻線では、ス1]ツト故をイ
1限どした場合、最りモータ権数Pが多極と1する巻線
方式であるが、以下に示づ難点を含む。
は、従来までに用いられた巻線では、ス1]ツト故をイ
1限どした場合、最りモータ権数Pが多極と1する巻線
方式であるが、以下に示づ難点を含む。
i)、Pa m了スロ・ソトにス:に1−を施し、その
ツー1゛ニー効果による!・ルクリップルを低減Jる手
法らあるが、スロット内の巻線の占有率を悪くし、モー
タの効率、力率の−Lから好ましくない。
ツー1゛ニー効果による!・ルクリップルを低減Jる手
法らあるが、スロット内の巻線の占有率を悪くし、モー
タの効率、力率の−Lから好ましくない。
b、q>lの分数スロワ]・巻線を用いれば、良好な誘
起電圧波形が得られトルクリップルも低減できるが、ス
ロット数は有限であるから、q=1に比べて明らかに七
−夕極数の多極化に対しては不適である。
起電圧波形が得られトルクリップルも低減できるが、ス
ロット数は有限であるから、q=1に比べて明らかに七
−夕極数の多極化に対しては不適である。
また、モータ極数の多極化を行なうためには、従来より
用いられる分数ス[1ット巻線で、Q=1/2の巻線1
1式を使うことらあるが、これは巻線係数kwrの低下
9巻線利用率の低下という不具合がある。
用いられる分数ス[1ット巻線で、Q=1/2の巻線1
1式を使うことらあるが、これは巻線係数kwrの低下
9巻線利用率の低下という不具合がある。
(イ) この型のモータを前記低速人トルク用の1−夕
として用いる場合に、七−夕極数Pが小さいと0゛は、
[−夕の構造的特徴上から、シー・フトの捻り剛ざが弱
くなる。
として用いる場合に、七−夕極数Pが小さいと0゛は、
[−夕の構造的特徴上から、シー・フトの捻り剛ざが弱
くなる。
つまり、この型のモータは磁石から生じる磁束が径り向
に対し接線方向となるように配置されるので、前記磁束
が径り向と同方向になるように磁石3を配置したのに比
べ、同極数とい・う条件下ではシャフト5の直径dは小
さくなる。とくに七−夕外径を一定とした条件下でモー
タ定数M を最人にするモータ外径り。に対づ゛る−1
=ヤツプダイヤDgの割合は Do初0.70. ・・・・・・・・・(1)と
なり、効率の高い七−夕を実現Jるさいには、シーIフ
1−径dが減少りることへの影響は大ぎい。
に対し接線方向となるように配置されるので、前記磁束
が径り向と同方向になるように磁石3を配置したのに比
べ、同極数とい・う条件下ではシャフト5の直径dは小
さくなる。とくに七−夕外径を一定とした条件下でモー
タ定数M を最人にするモータ外径り。に対づ゛る−1
=ヤツプダイヤDgの割合は Do初0.70. ・・・・・・・・・(1)と
なり、効率の高い七−夕を実現Jるさいには、シーIフ
1−径dが減少りることへの影響は大ぎい。
シt・フトの捻り剛ざ丁、[<、はシトフト径dの/1
乗に比例す°るので、シト71〜径dの減少は捻り剛さ
1”、R,の減少に大きく影響づる。したがって、過負
荷1〜ルクが大きい低速人トルク用のモータとしC用い
る場合に、このシャツ1−の捻り剛ざの問題が生じる。
乗に比例す°るので、シト71〜径dの減少は捻り剛さ
1”、R,の減少に大きく影響づる。したがって、過負
荷1〜ルクが大きい低速人トルク用のモータとしC用い
る場合に、このシャツ1−の捻り剛ざの問題が生じる。
(つ) 出力トルクを!ヘルツ発生に必要な部分の中1
−で割−)た値“トルク/fi効電磁重h1″をとえる
と、この型のモータは前記磁束が径方向と同り向になる
J、うに磁石3を配置したモータに比べ、「]−夕内申
空部が小さくなり、mmは重くなる。
−で割−)た値“トルク/fi効電磁重h1″をとえる
と、この型のモータは前記磁束が径方向と同り向になる
J、うに磁石3を配置したモータに比べ、「]−夕内申
空部が小さくなり、mmは重くなる。
したがって、“I・ルク/右効電磁重足″は低下し好ま
しくない。
しくない。
ここにおいて本発明は、従来例の隘路を克服し、frj
極毎相のス[1ツ1−数について考究し界磁を基+4i
化した永久磁石同期機形モータを提供することを、その
目的とする。
極毎相のス[1ツ1−数について考究し界磁を基+4i
化した永久磁石同期機形モータを提供することを、その
目的とする。
(問題点を解決するための手段)
本発明は、3相P極のブラシレスモータにおいて、
[1−夕は、
回転自在に支承されたシトフトの外周に非磁性リングを
嵌合固6し、このリングの外周に円筒状の磁性体からな
る【コータヨークを嵌合固着さけ、この[」−タE1−
りの外周面から前記非磁性リングの外周面に至りその看
過方向がステータとの対内ギトツブ面にえ1し)&線方
向としたP個の永久磁石を171−タヨークの外周面に
秀間隔にかつ隣接する+、n極がI′i′1144と仕
るにう埋設同省して形成するどどム に 、 ステークは、 円筒状磁性体の内周面にN個のス【−Iットを等間隔に
軸方向に開設し、 (3/2)P<N<3P を満J゛整数Nとし、 缶極旬相のス[Iツ1−散qは (1/2><a<1 とし、 各ス[]ットにtJ3相およびぞの逆位相の6組帯に分
1ノで上辺J3よび下辺に2層に!fiねで巻回して構
成した 永久磁石機形モータCある。
嵌合固6し、このリングの外周に円筒状の磁性体からな
る【コータヨークを嵌合固着さけ、この[」−タE1−
りの外周面から前記非磁性リングの外周面に至りその看
過方向がステータとの対内ギトツブ面にえ1し)&線方
向としたP個の永久磁石を171−タヨークの外周面に
秀間隔にかつ隣接する+、n極がI′i′1144と仕
るにう埋設同省して形成するどどム に 、 ステークは、 円筒状磁性体の内周面にN個のス【−Iットを等間隔に
軸方向に開設し、 (3/2)P<N<3P を満J゛整数Nとし、 缶極旬相のス[Iツ1−散qは (1/2><a<1 とし、 各ス[]ットにtJ3相およびぞの逆位相の6組帯に分
1ノで上辺J3よび下辺に2層に!fiねで巻回して構
成した 永久磁石機形モータCある。
(作 用〕
電機子のスロワ1〜数Nが(3/2)P<N<3Pの条
件に適合しFi極毎相のス[Jツト故qが(1/2)<
q<1の範囲にあたる分数スロットどとし、巻線は2層
用ね巻ぎの3相巻線を実施りるととし、極数P=N/
(3・q)により設定しU J3す、多極となり推力が
増大する。
件に適合しFi極毎相のス[Jツト故qが(1/2)<
q<1の範囲にあたる分数スロットどとし、巻線は2層
用ね巻ぎの3相巻線を実施りるととし、極数P=N/
(3・q)により設定しU J3す、多極となり推力が
増大する。
(実施例)
本発明の一実施例における正断面図を第1図に表わり°
。
。
リベでの図面において、同一符号は同一もしくは相当部
分を示す。
分を示す。
この一実施例は分数スロットを施したタンジェンシせル
構造で、3相10極あり、ステータ二1ア1の1811
M+のスロット内には、以下のような手順で電機子巻線
が巻回されている。
構造で、3相10極あり、ステータ二1ア1の1811
M+のスロット内には、以下のような手順で電機子巻線
が巻回されている。
第1図かられかるように、1番目から188番目ぐのス
ロット(以下、#1〜#18のように記ず)を順次、空
隙円周に沿−)て刃間隔に配置するとともに、各スロッ
トには上=11イルと下コイル辺の2つのコイル辺を収
容さぼる。
ロット(以下、#1〜#18のように記ず)を順次、空
隙円周に沿−)て刃間隔に配置するとともに、各スロッ
トには上=11イルと下コイル辺の2つのコイル辺を収
容さぼる。
u、w、v、u、w、vの6H1帯の各引掛に属Jるコ
イルのスロワ1−への配置を行なうには第2図(各引掛
]イルのスロットへの配分図)に示すJ:うに、まず複
素平面を考え原点の周りに単位半径の円(単位円)を描
き、Iv位内円周6等分してそれら円弧を順次u、w、
v、u、w、vの6相帯に対応さUる。
イルのスロワ1−への配置を行なうには第2図(各引掛
]イルのスロットへの配分図)に示すJ:うに、まず複
素平面を考え原点の周りに単位半径の円(単位円)を描
き、Iv位内円周6等分してそれら円弧を順次u、w、
v、u、w、vの6相帯に対応さUる。
次いで、U相帯の円弧の中点をスロワI〜#1に対応さ
せ、その後はこの点を起点として単位円周上で角度P
7r / N (r a d ) 、コL テハ(5/
9 )π(rad)ずつ隔てて、割り出した点を順次
ス目ット#2以降#18まで対応さVる。
せ、その後はこの点を起点として単位円周上で角度P
7r / N (r a d ) 、コL テハ(5/
9 )π(rad)ずつ隔てて、割り出した点を順次
ス目ット#2以降#18まで対応さVる。
そして、各スロワ1−の下コイル辺はそのスロットが単
位円周一トで所属している引掛に割り付ける。
位円周一トで所属している引掛に割り付ける。
以上のような手順を追うと、6相帯の各引掛に属J゛る
各コイルの下コイル辺の18個のステータス【]ツトへ
の配71が決定される。
各コイルの下コイル辺の18個のステータス【]ツトへ
の配71が決定される。
ス[1ツ1〜#1.1$8.#12にはU相帯に属す゛
る二1イルの下コイル辺が、スロワh#5.#9゜#1
6にはW引掛に属J゛る下コイル辺が、ス[1ツ1−4
t2.#6.#13にはV引掛に属するコイルの下二1
イル辺が、スロワh#3.#7.#10には(」相(f
)に属する下コイル辺が、スロワl−# 7 。
る二1イルの下コイル辺が、スロワh#5.#9゜#1
6にはW引掛に属J゛る下コイル辺が、ス[1ツ1−4
t2.#6.#13にはV引掛に属するコイルの下二1
イル辺が、スロワh#3.#7.#10には(」相(f
)に属する下コイル辺が、スロワl−# 7 。
#1/I、4事18にはW引掛にFd する下」イル辺
が、ス1−1ツl−#/I、 #11. #15にはV
引掛に属する:1イルの下コイル辺が、それぞれ配jl
される。
が、ス1−1ツl−#/I、 #11. #15にはV
引掛に属する:1イルの下コイル辺が、それぞれ配jl
される。
次に、各相り1)に属覆る各コイルの上コイル辺のスロ
ワl−,/\の配δを決める必要がある。
ワl−,/\の配δを決める必要がある。
基準どしてスロット#1をとって、単位円周りにおいて
#1に対してほぼ角度π(rad)ずれた位δ、ずなわ
らU引掛円弧の中点附近にあるスロットを1つだけとっ
て、そのス〔lツh # n (ここではn = 3
)を選定する。
#1に対してほぼ角度π(rad)ずれた位δ、ずなわ
らU引掛円弧の中点附近にあるスロットを1つだけとっ
て、そのス〔lツh # n (ここではn = 3
)を選定する。
そしC1これを基に各下コイル辺からそれど対をなず上
コイル辺までのコイル飛びtが、全てL−n−1(ここ
ではt=3−1=2)となるような、18個の要素コイ
ルを使って2層重ね巻の3相巻線を構成している。
コイル辺までのコイル飛びtが、全てL−n−1(ここ
ではt=3−1=2)となるような、18個の要素コイ
ルを使って2層重ね巻の3相巻線を構成している。
第3図に6つの各引掛に属する上および下コイル辺を各
スL1ットに配置した図を表わす。
スL1ットに配置した図を表わす。
0相、■相、W相の各相に属Jる:1イルはおの−3の
極数1〕×毎捗10′相のスロット数q=10X(31
5) 一〇個 でぞの8h向は第3図の矢印の示すとおりである。
5) 一〇個 でぞの8h向は第3図の矢印の示すとおりである。
U引掛コイル6と(J引掛]イル7は巻回数は同−C,
巻方向は反対となってJ3す、V引掛コイル相帯コイル
11についても同様である。
巻方向は反対となってJ3す、V引掛コイル相帯コイル
11についても同様である。
U相、■相、W相に属する:11イルは、それぞれ機械
的に(2/3)π(r a (1)の位相差を持ら配置
されている。
的に(2/3)π(r a (1)の位相差を持ら配置
されている。
「1−9部の構成について述べる。
磁性体のロータ]−り2にG、L、磁石厚みL ど同じ
幅で磁G幅W、と同じ深さの溝が、モータの極a 11
と同数分等間隔に設Gプる。前記溝に永久磁石3をその
磁束方向が径方向と接線方向になるように収容する。
幅で磁G幅W、と同じ深さの溝が、モータの極a 11
と同数分等間隔に設Gプる。前記溝に永久磁石3をその
磁束方向が径方向と接線方向になるように収容する。
そして、ロータヨーク2の内側に内接する磁束の漏れを
防ぐノー磁性体のリング4を施づ。これに嵌合固るづる
シp)1−30を配置する。
防ぐノー磁性体のリング4を施づ。これに嵌合固るづる
シp)1−30を配置する。
磁石のパーミアンス係数を従来例と同じとし、本発明の
電機子巻線を構成し多極にした分だ【ノ、シーlフr−
ff dを人ぎくJることがで0゛る。よって、これJ
:ウシ11フ1−5の捻り剛さも4乗で向上し、さらに
モータ定数Mc乙向上し、モータ効率が良い低速人1−
ルクモータとりることができる。
電機子巻線を構成し多極にした分だ【ノ、シーlフr−
ff dを人ぎくJることがで0゛る。よって、これJ
:ウシ11フ1−5の捻り剛さも4乗で向上し、さらに
モータ定数Mc乙向上し、モータ効率が良い低速人1−
ルクモータとりることができる。
モータ極数を多極にすると、界磁用永久磁石3の徂を低
減できる。つまり、′電機子巻線による減磁アンペアタ
ーンΔ”windは次の(2)式で表ねされる。
減できる。つまり、′電機子巻線による減磁アンペアタ
ーンΔ”windは次の(2)式で表ねされる。
△−r −((3/2)・(4/π)・Wln(1
− k ’ W ” ? 21 ) / P (A T
)賽 ・・・・・・・・・(2) ただし、kwは巻線係数、Wは1相のターン数1は電機
子電流、Pは極数である。
− k ’ W ” ? 21 ) / P (A T
)賽 ・・・・・・・・・(2) ただし、kwは巻線係数、Wは1相のターン数1は電機
子電流、Pは極数である。
モータの過負荷時に磁石3を減磁させないためには、磁
石3にこの減磁アンペアターン分の起磁力を持たせばに
いこととなる。
石3にこの減磁アンペアターン分の起磁力を持たせばに
いこととなる。
過負荷耐力をhl−にして磁石3の厚みし、を誠η°に
は、モータの極数を多極にして、電機子巻線にJ:る減
磁アンペアターンを減Uばよいことが(2)式よりわか
る。ただし、L−タ極数を多極化した場合でも、磁石3
のパーミアンス係数は一定とする。よって、モータの極
数を多極にしていくと過負荷耐力は同じにして、磁石3
、厚みLIIlがFtQ < <’cった分だ番ノ磁石
ri1を低減できる。
は、モータの極数を多極にして、電機子巻線にJ:る減
磁アンペアターンを減Uばよいことが(2)式よりわか
る。ただし、L−タ極数を多極化した場合でも、磁石3
のパーミアンス係数は一定とする。よって、モータの極
数を多極にしていくと過負荷耐力は同じにして、磁石3
、厚みLIIlがFtQ < <’cった分だ番ノ磁石
ri1を低減できる。
かくして本発明によれば、次に掲げる数多くの格段の効
果が1!1られる。
果が1!1られる。
■ 本発明の分数スロット巻線において、スロット数N
を (3/2)P<N<3P の条件で電機子に//11と、ステータスロット数Nが
整数ス]〕ツI−巻線のflj44.fO相のスロット
数q−1の場合と同数またはそれ以下に−3いて−b、
モータの極数を2倍近くにでき、したがってモータ定数
Mcは向上し、ステータティースの機械的強度にし無理
のない、小形高出力のタンジエンシ+?ルタイブの永久
磁石層JIIJ機形モータを実現することができる。
を (3/2)P<N<3P の条件で電機子に//11と、ステータスロット数Nが
整数ス]〕ツI−巻線のflj44.fO相のスロット
数q−1の場合と同数またはそれ以下に−3いて−b、
モータの極数を2倍近くにでき、したがってモータ定数
Mcは向上し、ステータティースの機械的強度にし無理
のない、小形高出力のタンジエンシ+?ルタイブの永久
磁石層JIIJ機形モータを実現することができる。
■ モータ極数を多極にすることにより、タンジLンシ
IIルタイブのモータを低速人!・ルク出力用とりる場
合に問題となっていた、シャツ1〜の捻れ剛さの低上の
問題も解決でき、安価でかつロータの作り易い、高性能
で低速、大1−ルクのモータを実現できる。
IIルタイブのモータを低速人!・ルク出力用とりる場
合に問題となっていた、シャツ1〜の捻れ剛さの低上の
問題も解決でき、安価でかつロータの作り易い、高性能
で低速、大1−ルクのモータを実現できる。
■ 整数スロット′6I!1lq=1の場合に比較し、
本発明の分数スロット巻線を適用しモータの極数を多極
にJることで、30〜40%の磁石間の低減ができる。
本発明の分数スロット巻線を適用しモータの極数を多極
にJることで、30〜40%の磁石間の低減ができる。
■ 本発明の巻線方式における巻線係数kwrにより、
4=1メツプ磁束密度分布中に含まれる各空間高調波成
分を低減でき、よって良好な穫めて正弦波に近い誘起電
圧波形が得られ、この誘起電圧の歪みの影響で発生する
トルクリップルを低減することができる。
4=1メツプ磁束密度分布中に含まれる各空間高調波成
分を低減でき、よって良好な穫めて正弦波に近い誘起電
圧波形が得られ、この誘起電圧の歪みの影響で発生する
トルクリップルを低減することができる。
■ 本発明の巻線方式により磁石からみたスロツ1〜パ
ーミアンスが正弦波状に変化Jるため、従来の整数スロ
ット巻線Q=1の場合に比べ、コギングトルクを苫しく
低減できる。
ーミアンスが正弦波状に変化Jるため、従来の整数スロ
ット巻線Q=1の場合に比べ、コギングトルクを苫しく
低減できる。
■ 従来例ではステータスロットにスキューを施しス〔
1ツ1−内のδ線占有率を悪くしていたが、本発明の巻
線方式にJ:す、■、■からその必要がh(、J、って
モータ効率を向上ざUる。
1ツ1−内のδ線占有率を悪くしていたが、本発明の巻
線方式にJ:す、■、■からその必要がh(、J、って
モータ効率を向上ざUる。
■ 以上から、小形高出力となり、がっ磁石コストの低
減と、[l−夕製伯性が良りTとなる特長から、安価な
とくに低速人トルクの永久磁石同期機形モータを実現で
きる。
減と、[l−夕製伯性が良りTとなる特長から、安価な
とくに低速人トルクの永久磁石同期機形モータを実現で
きる。
第1図は本発明の一実施例にJ3りる正断面図、第2図
はスデータスロツ!−への各引掛巻線の配置図、第3図
はステータの展開図、各相コイルの展間配置vt図、第
4図ないし第7図は従来例の説明図、第8図はこの秤モ
ータにJ3けるモータ定数MCと極fiPの関係図であ
る。 1・・・・・・ステータコア 2・・・・・・ロータヨーク 3・・・・・・永久磁石(界磁用) 4・・・・・・非磁性リング 5・・・・・・シtIフト 6〜11・・・・・・各引掛コイル。 出11r1人代理人 佐 藤 −雄第3図
はスデータスロツ!−への各引掛巻線の配置図、第3図
はステータの展開図、各相コイルの展間配置vt図、第
4図ないし第7図は従来例の説明図、第8図はこの秤モ
ータにJ3けるモータ定数MCと極fiPの関係図であ
る。 1・・・・・・ステータコア 2・・・・・・ロータヨーク 3・・・・・・永久磁石(界磁用) 4・・・・・・非磁性リング 5・・・・・・シtIフト 6〜11・・・・・・各引掛コイル。 出11r1人代理人 佐 藤 −雄第3図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、3相P極のブラシレスモータにおいて、ロータは、 回転自在に支承されたシャフトの外周に非磁性リングを
嵌合固着し、このリングの外周に円筒状の磁性体からな
るロータヨークを嵌合固着させ、このロータヨークの外
周面から前記非磁性リングの外周面に至りその着磁方向
がステータとの対内ギャップ面に対し接線方向としたP
個の永久磁石をロータヨークの外周面に等間隔にかつ隣
接する磁極が同極となるよう埋設固着して形成するとと
もに、 ステータは、 円筒状磁性体の内周面にN個のスロットを等間隔に軸方
向に開設し、 (3/2)P<N<3P を満す整数Nとし、 毎極毎相のスロット数qは (1/2)<q<1 とし、 各スロットには3相およびその逆位相の6相帯に分けて
上辺および下辺に2層に重ねて巻回して構成した ことを特徴とする永久磁石同期機形モータ。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP9382486A JPH07106046B2 (ja) | 1986-04-23 | 1986-04-23 | 永久磁石同期機形モ−タ |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP9382486A JPH07106046B2 (ja) | 1986-04-23 | 1986-04-23 | 永久磁石同期機形モ−タ |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS62250851A true JPS62250851A (ja) | 1987-10-31 |
JPH07106046B2 JPH07106046B2 (ja) | 1995-11-13 |
Family
ID=14093143
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP9382486A Expired - Fee Related JPH07106046B2 (ja) | 1986-04-23 | 1986-04-23 | 永久磁石同期機形モ−タ |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH07106046B2 (ja) |
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5010262A (en) * | 1988-07-20 | 1991-04-23 | Shinko Electric Company Ltd. | Strong magnetic thrust force type actuator |
CN1320725C (zh) * | 2003-12-17 | 2007-06-06 | 上海大学 | 车轮电机的极槽数配合及其嵌线结构 |
DE102016100967A1 (de) | 2015-01-28 | 2016-07-28 | Fanuc Corporation | Elektromotor mit Dreischicht-Wicklungsstruktur |
WO2021161403A1 (ja) * | 2020-02-12 | 2021-08-19 | 三菱電機株式会社 | 固定子、電動機、圧縮機、空気調和機、及び固定子の製造方法 |
WO2021161406A1 (ja) * | 2020-02-12 | 2021-08-19 | 三菱電機株式会社 | 固定子、電動機、圧縮機、空気調和機、及び固定子の製造方法 |
JPWO2021161409A1 (ja) * | 2020-02-12 | 2021-08-19 | ||
JPWO2021205527A1 (ja) * | 2020-04-07 | 2021-10-14 |
Families Citing this family (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP6139256B2 (ja) | 2013-05-10 | 2017-05-31 | 株式会社東芝 | 回転電機の電機子巻線 |
JP6117740B2 (ja) | 2014-06-18 | 2017-04-19 | ファナック株式会社 | トルクリップルの低減構造を備える3相交流電動機 |
-
1986
- 1986-04-23 JP JP9382486A patent/JPH07106046B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5010262A (en) * | 1988-07-20 | 1991-04-23 | Shinko Electric Company Ltd. | Strong magnetic thrust force type actuator |
CN1320725C (zh) * | 2003-12-17 | 2007-06-06 | 上海大学 | 车轮电机的极槽数配合及其嵌线结构 |
DE102016100967A1 (de) | 2015-01-28 | 2016-07-28 | Fanuc Corporation | Elektromotor mit Dreischicht-Wicklungsstruktur |
US9923426B2 (en) | 2015-01-28 | 2018-03-20 | Fanuc Corporation | Electric motor having three-layer winding structure |
DE102016100967B4 (de) | 2015-01-28 | 2019-09-05 | Fanuc Corporation | Elektromotor mit Dreischicht-Wicklungsstruktur |
WO2021161403A1 (ja) * | 2020-02-12 | 2021-08-19 | 三菱電機株式会社 | 固定子、電動機、圧縮機、空気調和機、及び固定子の製造方法 |
WO2021161406A1 (ja) * | 2020-02-12 | 2021-08-19 | 三菱電機株式会社 | 固定子、電動機、圧縮機、空気調和機、及び固定子の製造方法 |
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WO2021161409A1 (ja) * | 2020-02-12 | 2021-08-19 | 三菱電機株式会社 | 固定子、電動機、圧縮機、空気調和装置および固定子の製造方法 |
JPWO2021205527A1 (ja) * | 2020-04-07 | 2021-10-14 | ||
WO2021205527A1 (ja) * | 2020-04-07 | 2021-10-14 | 三菱電機株式会社 | 着磁方法、電動機の製造方法、電動機、圧縮機、及び空気調和機 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH07106046B2 (ja) | 1995-11-13 |
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---|---|---|---|
LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |