JPS62233645A

JPS62233645A - 冷凍サイクル

Info

Publication number: JPS62233645A
Application number: JP61076146A
Authority: JP
Inventors: 悦生森下; 境野　恵樹; 角田　晶之
Original assignee: Mitsubishi Electric Corp
Current assignee: Mitsubishi Electric Corp
Priority date: 1986-03-31
Filing date: 1986-03-31
Publication date: 1987-10-14
Also published as: KR870009195A; US4745777A; KR900005978B1

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】〔産業上の利用分野〕この発明は、エコノマイザ付冷凍サイクル、特に冷暖房
能力及び成積係数の増大に関するものである。

〔従来の技術〕第７図は、冷凍サイクルを示すモリエル線図であり、横
軸はエンタルピｈ（ｋａｌ／ｋｇ）、縦軸は圧力Ｐ　（
ＭＰａ）を表わしている。図において、Ｐｃは冷凍サイ
クルにおける凝縮圧力ＣＭＰａ〕、Ｐｅは冷凍サイクル
における蒸発圧力（ＭＰａ）を表わしている。

また、曲線で区切られた領域について、左側は冷媒の液
相部、中央は二相部、右側は気相部を表わしている。

図中、番号５１〜５４に対応する冷媒のエンタルピをｈ
ｌｌｌ　”　ｈｓｔ４で表わす。エンタルピｈａｔの冷
媒は圧縮機で圧縮されてエンタルピがｈ５２の状態にな
る。

この冷媒は、冷凍サイクル中の凝縮器でほぼ等圧下で冷
却されて液化し、エンタルピｈ６３の液冷媒になる。冷
凍サイクルに設けられた絞りによってエンタルピｈａｓ
の液冷媒は等エンタルピ膨張を行ない圧力が蒸発圧力Ｐ
ｅまで低下して２相の状態になる。この時のエンタルピ
ｈＩ＋４はｈｌｌｌと同一の値である。冷凍サイクル中
に設けられた蒸発器によって２相の冷媒は加熱されて蒸
発を行なう。加熱されると再びエンタルピｈｌｌｌの蒸
気となって圧縮機で圧縮される。以上が通常用いられる
冷凍サイクルの基本である。なお、ここで冷凍サイクル
は、冷媒サイクル、ヒートポンプ装首、及び蒸気圧縮式
冷凍サイクルなどの総称として用いられている。

さて、高圧縮比の用途で用いられる冷凍機においては、
２段以上となり、各段ごとに冷媒を気相液相に分離する
エコノマイザを取付けて成積係数を向上させている。第
８図はエコノマイザ付の２段圧縮冷凍サイクルの概念図
である。図において・（５）は蒸発器、（１）は低段側
圧縮機、（２）は高段側圧縮機、（３）は凝縮器、（６
）は第１絞り、（４）はエコノマイザ、（７）は第２絞
りで、この順序に接続されている。

また第１絞り（６）、第２絞り（７）は例えば膨張弁や
キャピラリ等である。（８）はエコノマイザ（４）の気
相部と高段側圧縮機の吸入側、即ち両圧縮機（１）、　
（２１の中間圧領域を接続したエコノマイザ配管である
。

図中数字の５１〜５９はその位置における冷媒の状態を
表わす。矢印は冷媒の流れ方向を示す。

第９図に、第８図の冷凍サイクルをモリエル線図上に表
わしたものを示す。第９図のサイクルを例えば冷房に用
いる場合、エコノマイザ（４）内で圧力Ｐｍの状態でエ
ンタルピｈ５ａの液、即ち液相冷媒（飽和状態）とｈｓ
ｔのガス、即ち気相冷媒（飽和状態）に分離され、冷凍
効果は（ｈｓｌｈＢ）になる。ここでエコノマイザを用
いない場合、冷凍効果は（ｈｓｌ’　　ｈｓｓ）に相当
するものになり、第８図より明らかに。

（ｈｓｘ　　ｈｓｅ　）　＞　（ｈｓｔ−ｈｓｇ　）で
あるので、エコノマイザを用いたことにより冷房能力は
増加する。また圧縮機の入力はそれ程増加しないので、
冷凍サイクルの成積係数も増加することは良く知られて
いる。

次に第９図のサイクルを暖房に用いる場合、エコノマイ
ザを用いない場合に圧縮機がサイクルに循環せしめ得る
冷媒流量Ｇ　（ｋｇ／ｈ　”Ｉｔに加えて中間圧力Ｐｍ
で分離されたガス流量ｇ（ｋｇ／ｈ）も凝縮器を通過す
るので暖房能力はｇの分だけ増加することになる。この
場合も圧縮機の入力はそれ程増加しないので、サイクル
の成積係数は増加することが知られている・以上述べたようにエコノマイザを用いることにより冷房
・暖房能力共に増加する。

さて、第９図のモリエル線図について、エコノマイザ（
４）の部分のエネルギ関係からＧｈｓｇ　＋ｇ　ｈａｙ
　＝　（Ｇ＋ｇ　）　ｈｓｓとなることが示され、これ
よりｂ５ａ　　　ｈａｇｇ＝五正正１酊°Ｇ　　　　　　　　　（ｉｌ）あるい
はｈｓｙ　　ｈｓｓ　　　　　　　　　　　　（ｉ２）Ｇ
＝ｈ５ｇ　　ｈａｌｌｏｇの関係式が導かれる。（ｉｌ）及び（１２）式よりＧと
ｇは独立ではあり得す、各々が関連して変化することが
分かる。

通常エコノマイザ（４）から流出するガス量ｇ（ｋｇ／
ｈ）は、エコノマイザ配管の径などによって決まってく
る。またエコノマイザ圧力Ｐｍの値が低い方が、第９図
における冷凍効果の増加量ｈｓａ　　ｈｓｓ　（＝ｈｌ
１６　　ｈｌ　＞は大きくなることがモリエル線図より
説明できる。第１０図にエコノマイザ圧力Ｐｍと冷凍効
果の増加量の関係を示す。この図から明らかなように任
意のエコノマイザ圧力Ｐｍに対して、冷凍効果の増加ｆ
ｌ　ｈｓａ　−ｈｓａは一意に決まることになる。

〔発明が解決しようとする問題点〕

従来のエコノマイザ付冷凍サイクルは以上のように構成
されていたが、運転条件を決めた場合、モリエル線図上
での効率、即ち冷房または暖房の能力増加、及び成積係
数増加はほぼ決まり、さらにサイクルの効率向上を実現
するのは困碓であるという問題点があった。

また、さらに例えばロータリー圧縮機等のように吸入マ
フラから吸入管を経て圧縮機に冷媒が供給されるものに
おいても同様の問題点があった。

本発明は上記のような問題点を解消するためになされた
もので、エコノマイザ付冷凍すイクｌしの一層の効率向
上を目的とする。

〔問題点を解決するための手段〕

コノ発明に係るエコノマイザ付冷凍すイクｌレバ、蒸発
器、圧縮機、凝縮器、第１絞り、媒体を気相液相に分離
するエコノマイザ、及び第２絞りをこの順序に接続して
構成する冷媒回路、上記エコノマイザの気相部と上記圧
縮機の中間圧領域を接続するエコノマイザ配管を備え、
エコノマイザ配管の長さは、エコノマイザによる冷房又
は暖房の能力増加、成積係数増加が、運転条件に基づき
モリエル線図で決まる値よりも大きくなるような値に設
定するようにしたものである。

また、この発明の別の発明に係る冷凍サイクルは、蒸発
器、吸入マフラから吸入管を経て冷媒が供給される圧縮
機、凝縮器、第１絞り、媒体を気相液相に分離するエコ
ノマイザ、及び第２絞りをこの順序に接続して構成する
冷媒回路、上記エコノマイザの気相部と上記圧縮機の中
間圧領域を接続し、長さを過給現象を生ずる長さにした
エコノマイザ配管を備えると共に、上記吸入管の長さを
過給現象を生ずる長さにしたものである。

〔作用〕

この発明におけるエコノマイザ配管の長さは、エコノマ
イザによる冷房又は暖房の能力増加、成積係数増加が、
運転条件に基づきモリエル線図で決まる値よりも大きく
なるような値に設定されているので一層の効率向上を実
現できる。

また、この発明の別の発明においては、エコノマイザ配
管の長さを冷媒ガスの過給現象を生ずる長さにすると共
に、吸入管の長さも過給現象を生ずる長さにしたので、
より一層の効率の向上を実現できる。

〔実施例〕

以下、この発明の一実施例を図について説明する。第１
図において、数字５１〜５９は各位置における冷媒の状
態を示し、第９図のモリエル線図上の数字に対応してい
る。

ここで圧縮＃！　（１）は第８図のように複数段の圧槍
機の場合とは異なって単段で図示されているが、エコノ
マイザ（４）の気相部からの気相冷媒、即ち冷媒ガスの
吸入が可能な構造のものである。このような圧縮機とし
ては、ロータリー圧縮機（ローリング・ピストン形）や
スクロール圧縮機が知られている。

第１図のようなエコノマイザ付の冷凍サイクルにおいて
、蒸発器（５）、圧縮機（１）、ここではスクロール圧
縮機、凝縮器（３）、第１絞り（６）、エコノマイザ（
４）、及び第２絞り（７）がこの順序に接続されて構成
されている。またエコノマイザ配！　（８）はエコノマ
イザ（４）の気相部と圧縮機の中間圧領域を接続してい
る。ここで中間圧領域とは圧縮機（１）の吸入側圧と吐
出側圧の間の値の領域のことである。

動作について説明すると、圧縮機（１）が電動機や原動
機などによって駆動されると、冷媒ガスは圧縮され、凝
縮器（３）で液化する。液化した冷媒は、ｇ５１絞り（
６）を経てエコノマイザ（４）に膨張して、そこで気液
分離される。冷媒ガスはエコノマイザ配管（８）を経て
圧縮機（１）に吸入される。液冷媒はさらに第２絞り（
７）で膨張して蒸発器（５）で気化して再び圧縮機（１
）に吸入される。

さて、筆者らはエコノマイザ配管について種々検討し、
その長さを調整してみると、本来運転条件に基づいてモ
リエル線図で決まる冷房又は暖房の能力及び成積係数の
増加値（一般的に知られている）より異常に大きい増加
値を得られることを見い出した。

これは、例えば第３図に見られるような過給現象に基づ
いていると考えられる。この過給現象は。

以下の数式により解析することができる。

上記一実施例においてエコノマイザ配管（８）の長さＬ
は音響共振長さ及びその近傍の長さに選定されている。

圧縮機（１）の一回転あたりの時間をτ１（Ｓｅｅ）エ
コノマイザ配管（８）内の冷媒ガスの音速をａｌ　Ｃｒ
ｒｖ’−〕とすればエコノマイザ配管（８）の長さＬは
、Ｌニーａ１ｒＩ　Ｘ　（２Ｎ　　１　）±０．２　　
　　（ｍ）ただしＮ＝１．２．３、…　　　（ｉ３）の
あたりの長さに選ばれている。空気力学あるいは音響学
の分野では良（知られているように％（１３）式で表わ
される管は一端開口（他端閉じ）の場合、第２図のよう
な圧力定在波（定常波）が生じて共鳴（共振）する。図
において、（９）は圧縮機側、αＯは玉コノマイザ側で
エコノマイザ配管（８）内に示されている点線は、圧力
の定在波を示す。エコノマイザ配管（８）の圧縮機側（
９）は、実際には圧縮機（１）の圧縮室等に開口してい
るが、物理的には圧縮機側（９）で周期τ１〔ｘ〕　の
圧力脈動が加えられる境界と考えてよい。あるいは圧縮
機側（９）の壁は、圧縮機（１）のエコノマイザ配管（
８）が開口している圧縮部の容積変化と同じ変化を与え
るピストンであると考えてもよい。このように考えると
、音響学的にはエコノマイザ配管（８）は、第２図のよ
うなモデルで表わされる。

さて、実施例のエコノマイザ配管（８）は圧縮機（１）
ノ運転中は共鳴を生じているので、エコノマイザ配管（
８）を通過して圧縮ｎ（１）に流入する冷媒ガスの流ｆ
ａｇ（ｋｇ／ｈ）は、非共鳴の長さの場合より１０％程
度のオーダーで増加することが実験的に判明し、また空
気力学の知識を用いてこれを数値解析的に立証すること
もできる。即ちこれは、共鳴時に生じているエコノマイ
ザ配管（８）内での圧力脈動が圧＠機（１）に冷媒ガス
を過給するようなタイミングで生じているためであるこ
とが空気力学的な知見に基づいて説明することができる
。この様子を第３図に示す。第３図においては、横軸は
ａ・τで無次元化されたエコノマイザ配管（８）の長さ
しであり、縦軸は圧縮機（１）にエコノマイザ（４）か
ら供給される冷媒ガス流量ｇである。この図から明らか
なようにＬ”　　ａｌ’ｒｌ　ｓ　４　ａｌｆｌ　ｓ　
４　ａｌｆｌ　”’のような音響共振長さ及びその近傍
ではｇは非共振時に対して１０％程度のオーダーで急増
する。ここで第９図のモリエル線図から明らかなように
、ｇは凝縮器（３）を通過するので、Ｌが共振長さの場
合には暖房能力をｇ（ｋｇ／ｈ）の増加分だけ増加させ
ることができる。またｇの増加の割には圧縮機（１）の
入力の増加は小さく、従って成積係数は向上することが
実験的に判明した。

次に、式（１２）によりＧ＝　ｈＭ７　　ｈｌｌｌ＋ｈｓｓ　　ｈｓｓ　　　　　　　　　　　　　　（ｉ・
ゝであったが、冷凍サイクルの運転条件が一定の場合に
はＧ閃ｇ　　　　　　　　　　　　　（ｉ４　）となり、
エコノマイザ配管（８）の長さＬが共鳴長さの時には第
３図に示したようにｇが急増し、式（ｉ４）よりＧも急
増することが理解される。従って冷房能力も急増する。

実験的な確認によれば冷房能力が急増する割には圧縮機
（１）の入力の増加は小さいので、成積係数は冷房の場
合にも向上する。

なお、実験では音響共振長さの±２５ＣＩ！１の範囲で
第３図に示したような過給現象が認められた。実用的に
は±２０の範囲で使用すれば顕著な効果が認められるた
め、エコノマイザ配管の長さしとして前述のようにＬ二、ｉ　ａｌ　τＩ　Ｘ　（２Ｎ　　１　）±０．２
　　（ｍ）　　　（ｉｓ　）ただしＮ＝１．２．３、… とした。

さて、上記実施例の説明においては、この発明の原理的
な面について説明を行なったが、これをさらに円４図、
第５図を用いて詳細に説明する。

第４図は、一実施例で用いたスクロール圧縮機（１）の
作動原理図であり、図においてαＤは固定スクロール、
■は揺動スクロール、（至）は圧縮室、α４は吐出口で
ある。固定スクロール０及び揺動スクロール＠は同一形
状の渦巻で形成されており、その形体は、従来から知ら
れているように、インボリュートあるいは円弧等を組み
合わせたものである。

０１は固定スクロール上の定点、０２は揺動スクロール
上の定点である。

次に動作について説明する。第４図において、固定スク
ロールα旧虚空間に静止しており、揺動スクロール（イ
）は固定スクロールα】）と同図の如く組み合わされて
、その姿勢を空間に対して変化させないで、回転運動、
即ち揺動運動を行ない、第４図のＯ０→９０’→１８０
°→２７０’　　のように運動する。揺動スクロール（
２）の揺動に伴なって、固定スクロールＩ及び揺動スク
ロール（２）の間に形成される三日月状の圧縮室α４は
順次その容鞘を減じて、圧縮室α４に取り込まれた気体
は圧縮されて、吐出口０から吐出される。

この間、第４図の０１〜０２の距離は一定に保持されて
おり、渦巻のピッチをＰ、厚みをｔで表わせば（ｈ（ｈ
＝７　　ｔとなっている。スクロール圧縮機は以上のよ
うに作動する。なお詳細は特開昭５５−０４６０８１　
　号公報に示す。

ｆＪ４５図は、第４図に示したスクロール圧縮機（１）
にエコノマイザ（４）を取り付けたもので、第１図に示
したこの発明の一実施例を示しており（至）は吸入口で
ある。第４図から理解されるように、スクロール圧縮機
においては相似の圧縮室（至）が対に形成されるので、
吸入口（至）は対になって設けられている。また、それ
ぞれの吸入口（至）に至るエコノマイザ配管（８）も対
に設けられており、その配管長は式（ｉｓ）で定まるよ
うな音響共振長さないしその近傍の長さである。ここで
エコノマイザ（４）で気液分離された冷媒ガスは対のエ
コノマイザ配管（８）から対の吸入口（イ）を介して圧
縮機（１）の圧縮室に供給されるが、この時過給現象が
生じて冷媒ガスｆ１ｇＯｃｇ／ｈ）は急増して前述のよ
うに冷房または暖房の能力増加、成積係数の増加が増大
する。実験によれば、冷媒としてＲ−２２を用いた場合
、６０庵で冷房能力及び成積係数の増加は以下の表１に
示した通りである。

表１：音響共振長さ付近の長さのエコノマイザ配管付エ
コノマイザ有の場合とエコノマイザ蕪の場合の冷房能力
と散積係数の比較表１から゛明らかなように、エコノマイザ無に比べ冷房
能力は３６％、成積係数は２９％も増加している。

これは通常のエコノマイザ有、エコノマイザ配管有によ
る冷房能力、成積係数の理論的及び実験的な増加分より
、かなり大きなものとなり、表１では、冷房能力は２４
％、成積係数は１７％も増加している。

さて、この発明の他の実施例を第６図に示す。

図において、（至）はロータリー圧縮機、αηは吸入マ
フラ、（至）は吸入管、α呻は吐出管、翰は圧縮部であ
る。

ここで、この冷凍サイクルにおいては蒸発器（５）、吸
入マフラα力から吸入管（至）を経て冷媒が供給される
ロータリー圧縮機αＧの圧縮部ω、凝縮器（３）、第１
絞り（６）、エコノマイザ（４）、第２絞り（７）をこ
の順序に接続して構成されており、エコノマイザ（４）
の気相部と圧縮機αＧの中間圧領域を接続し、長さを過
給現象を生ずる長さにしたエコノマイザ配管（８）を備
えている。例えば圧縮様の１回転の周期をτ１〔式〕、
エコノマイザ配管内あるいはその近傍（／”１　［相冷
媒の音速をａｘ　（ｍ／ｓ　：］とした場合に、エコノ
マイザ配管の長さしは、Ｌ　＝ａ　ａ、Ｂ　×（２Ｎ　　１　）±０．２　　　
（ｍ）ただしＮ＝１．２．３… である。

冷凍サイクルの運転条件が定まっている場合、式（ｉ４
）よりｇｏｏＧ　　　（Ｇαｇ）　　　　　　（Ｌ）である。

さて第６図に示したものにおいて、ロータリー圧縮機α
Ｇの吸入管長ｌが圧縮機の１回転の周期をτ２　（ＳＥ
Ｃ）　、吸入管（至）内の冷媒の音速ａ２（ｒｒＶ′ｓ
：］で定まる音響共振長さ、即ち１　＝４　ａ２　ｒ２　×（２Ｎ　　１　）±０．２　
　（ｍ）　　（ｉｓ）ただしＮ＝１．２．３、… とすると、ロータリー圧縮機αθに吸入される冷媒ガス
量Ｇ（ｋｇ／ｈ）は過給現象によって急増することが実
験的にも解析的にも判った。この様子は第３図の場合と
同様である。従って４を音響共振長にセットすればＧの
増大によって冷房能力は増大する。さらに式（ｉ４）の
関係よりエコノマイザ配管（８）を通過する冷媒ガスＮ
　ｇ　（′ｑｖ′ｈ）も増加するので、暖房能力も増加
する。

この実施例においては、エコノマイザ配管（８）の長さ
しとロータリー圧縮機の吸入管（至）の長さｅを同時に
音響共振長さにしたのでｇとＧは増加しあって、冷房ま
たは暖房の能力がさらに急増する。

なお、ｌは過給現象を生ずる長さであればよく。

音響共振長さに限定するものではない。

〔発明の効果〕

以上のように、この発明によれば蒸発器、圧縮機、凝縮
器、第１絞り、媒体を気相液相に分離するエコノマイザ
、及び第２絞りをこの順序に接続して構成する冷媒回路
、上記エコノマイザの気相部と上記圧縮機の中間圧領域
を接続するエコノマイザ配管を備え、エコノマイザ配管
の長さは、エコノマイザによる冷房又は暖房の能力増加
、成債係数増加が、運転条件に基づきモリニル押固で決
まる値よりも大きくなるような値に設定するようにした
ので、冷房又は暖房の能力増加、底積係数増加が向上し
、効率の得い冷凍サイクルが得られる効果がある。

また、この発明の別の発明においては、蒸発器、吸入マ
フラから吸入管を経て冷媒が供給される圧縮機、凝縮器
、第１絞り、媒体を気相液相に分離するエコノマイザ、
及び第２絞りをこの順序に接続して構成する冷媒回路、
上記エコノマイザの気相部と上記圧縮機の中間圧領域を
接続し、長さを過給現象を生ずる長さにしたエコノマイ
ザ配管を備えると共に、上記吸入管の長ζを過給現象を
生ずる長さにしたので、吸入管内を流れる吸入ガス量の
みでなくエコノマイザ配管を流れる冷媒ガス流も増加し
て、−Ｈの冷房又は暖房の能力増加及び底積係数増加を
実現できる冷凍サイクルを得られるという効果がある。

【図面の簡単な説明】

＠１図はこの発明の一実施例に係るエコノマイザ付冷凍
サイクルの構成図、第２図はこの発明の一実施例に係り
、音響共振長さしのエコノマイザ配管を示す説明図、第
３図はエコノマイザ配管の長さと気相冷媒ｆｆ１ｇの関
係を示す特性図、第４図はスクロール圧縮機の作動原理
を示す説明図、第５図はこの発明の一実施例の冷凍サイ
クルを示す構成図、第６図はこの発明の他の実施例を示
す構成図、第７図は、エコノマイザ無の一般的な冷凍サ
イクルにおけるモリエル線図、第８図は、従来用いられ
ている一般的なエコノマイザ付２段圧縮冷凍サイクルを
示す構成図、第９図は第８図に示したエコノマイザ付冷
凍サイクルにおけるモリエル線図、第１０図は冷凍効果
の増加量とエコノマイザ圧力の関係を示す特性図である
。（１）：圧縮機、（３］：凝縮器、（４）：エコノマイ
ザ、（＆）：蒸発器、（６）：第１絞り、（７）…第２
絞り、（８）…エコノマイザ配管、αト・・ロータリー
圧縮機、αη…吸入マフラ、（至）…吸入管、翰…圧縮
部なお、図中同一符号は同−又は相当部分を示す。

Claims

【特許請求の範囲】

（１）蒸発器、圧縮機、凝縮器、第１絞り、冷媒を気相
液相に分離するエコノマイザ、及び第２絞りをこの順序
に接続して構成する冷媒回路、上記エコノマイザの気相
部と上記圧縮機の中間圧領域を接続するエコノマイザ配
管を備え、エコノマイザ配管の長さは、エコノマイザに
よる冷房又は暖房の能力増加、成積係数増加が、運転条
件に基づきモリエル線図で決まる値よりも大きくなるよ
うな値に設定するようにした冷凍サイクル。
（２）蒸発器、圧縮機、凝縮器、第１絞り、冷媒を気相
液相に分離するエコノマイザ、及び第２絞りをこの順序
に接続して構成する冷媒回路、上記エコノマイザの気相
部と上記圧縮機の中間圧領域を接続し、長さを過給現象
を生ずる長さにしたエコノマイザ配管を備えた特許請求
の範囲第１項記載の冷凍サイクル。
（３）エコノマイザ配管の長さＬが、圧縮機の１回転の
周期をτ＿１〔ｓｅｃ〕、エコノマイザ配管内あるいは
その近傍の気相冷媒の音速をａ＿１〔ｍ／ｓ〕とした場
合に、Ｌ＝１／４ａ＿１τ＿１×（２Ｎ−１）±０．２〔ｍ〕
ただしＮ＝１、２、３、… であることを特徴とする特許請求の範囲第１項または第
２項記載の冷凍サイクル。
（４）蒸発器、吸入マフラから吸入管を経て冷媒が供給
される圧縮機、凝縮器、第１絞り、冷媒を気相液相に分
離するエコノマイザ、及び第２絞りをこの順序に接続し
て構成する冷媒回路、上記エコノマイザの気相部と上記
圧縮機の中間圧領域を接続し、長さを過給現象を生ずる
長さにしたエコノマイザ配管を備えると共に、上記吸入
管の長さを過給現象を生ずる長さにした冷凍サイクル。
（５）吸入管長ｌが、圧縮機の１回転の周期をτ＿２〔
ｓｅｃ〕、圧縮機の吸入管内あるいはその近傍の気相冷
媒の音速をａ＿２〔ｃｍ／ｓ〕とした場合に、ｌ＝１／４ａ＿２τ＿２×（２Ｎ−１）±０．２〔ｍ〕
ただしＮ＝１、２、３、… であることを特徴とする特許請求の範囲第４項記載の冷
凍サイクル。
（６）エコノマイザ配管の長さＬが、圧縮機の１回転の
周期をτ＿１〔ｓｅｃ〕、エコノマイザ配管内あるいは
その近傍の気相冷媒の音速をａ＿１〔ｍ／ｓ〕とした場
合に、Ｌ＝１／４ａ＿１τ＿１×（２Ｎ−１）±０．２〔ｍ〕
ただしＮ＝１、２、３、… であることを特徴とする特許請求の範囲第４項または第
５項記載の冷凍サイクル。