JPH1162863A - 圧縮機 - Google Patents
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- JPH1162863A JPH1162863A JP23888197A JP23888197A JPH1162863A JP H1162863 A JPH1162863 A JP H1162863A JP 23888197 A JP23888197 A JP 23888197A JP 23888197 A JP23888197 A JP 23888197A JP H1162863 A JPH1162863 A JP H1162863A
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B1/00—Compression machines, plants or systems with non-reversible cycle
- F25B1/10—Compression machines, plants or systems with non-reversible cycle with multi-stage compression
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B2400/00—General features or devices for refrigeration machines, plants or systems, combined heating and refrigeration systems or heat-pump systems, i.e. not limited to a particular subgroup of F25B
- F25B2400/13—Economisers
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B2400/00—General features or devices for refrigeration machines, plants or systems, combined heating and refrigeration systems or heat-pump systems, i.e. not limited to a particular subgroup of F25B
- F25B2400/23—Separators
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- Applications Or Details Of Rotary Compressors (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 複数の圧縮部を用い、冷媒を多段圧縮する圧
縮機の成績係数を改善し、運転効率の向上を図る。 【解決手段】 圧縮機Ｃは、単一の密閉容器１内に電動
機２と、この電動機２にて駆動される圧縮要素３とを設
け、この圧縮要素３を、低段側圧縮部５２と高段側圧縮
部５１により構成して冷媒を順次多段圧縮するものであ
って、低段側圧縮部５２の排除容積Ｄ１と高段側圧縮部
５１の排除容積Ｄ２の比Ｄ２／Ｄ１を、０．３５±０．
１の範囲に設定したものである。
縮機の成績係数を改善し、運転効率の向上を図る。 【解決手段】 圧縮機Ｃは、単一の密閉容器１内に電動
機２と、この電動機２にて駆動される圧縮要素３とを設
け、この圧縮要素３を、低段側圧縮部５２と高段側圧縮
部５１により構成して冷媒を順次多段圧縮するものであ
って、低段側圧縮部５２の排除容積Ｄ１と高段側圧縮部
５１の排除容積Ｄ２の比Ｄ２／Ｄ１を、０．３５±０．
１の範囲に設定したものである。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、複数の圧縮部を用
い、冷媒を多段圧縮する圧縮機に関するものである。
い、冷媒を多段圧縮する圧縮機に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来冷蔵庫や空気調和機などに用いられ
る冷凍装置には、例えば特公平７−３０７４３号公報
（Ｆ０４Ｃ２３／００）に示される如く、それぞれロー
タリー用シリンダとその内部で回転するローラなどから
成る二つの圧縮部を同一の密閉容器内に収納したロータ
リー型の圧縮機が採用されている。そして、圧縮機の各
圧縮部を低段側圧縮部と高段側圧縮部として、低段側圧
縮部により一段圧縮した冷媒ガスを高段側圧縮部に吸い
込ませ、それによって冷媒を多段圧縮するものである。
る冷凍装置には、例えば特公平７−３０７４３号公報
（Ｆ０４Ｃ２３／００）に示される如く、それぞれロー
タリー用シリンダとその内部で回転するローラなどから
成る二つの圧縮部を同一の密閉容器内に収納したロータ
リー型の圧縮機が採用されている。そして、圧縮機の各
圧縮部を低段側圧縮部と高段側圧縮部として、低段側圧
縮部により一段圧縮した冷媒ガスを高段側圧縮部に吸い
込ませ、それによって冷媒を多段圧縮するものである。
【０００３】係る圧縮機を用いれば、一圧縮当たりのト
ルク変動を抑制しながら、高圧縮比を得ることができる
利点がある。
ルク変動を抑制しながら、高圧縮比を得ることができる
利点がある。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上述の
如き圧縮機にて冷媒を多段圧縮する場合、低段側圧縮部
の排除容積と高段側圧縮部の排除容積の関係によって
は、効率が低下し、その成績係数が著しく悪化してしま
う問題があった。
如き圧縮機にて冷媒を多段圧縮する場合、低段側圧縮部
の排除容積と高段側圧縮部の排除容積の関係によって
は、効率が低下し、その成績係数が著しく悪化してしま
う問題があった。
【０００５】本発明は、係る従来の技術的課題を解決す
るために成されたものであり、複数の圧縮部を用い、冷
媒を多段圧縮する圧縮機の成績係数を改善し、運転効率
の向上を図ることを目的とする。
るために成されたものであり、複数の圧縮部を用い、冷
媒を多段圧縮する圧縮機の成績係数を改善し、運転効率
の向上を図ることを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明の圧縮機は、単一
の密閉容器内に電動機と、この電動機にて駆動される圧
縮要素とを設け、この圧縮要素を、低段側圧縮部と高段
側圧縮部により構成して冷媒を順次多段圧縮するもので
あって、低段側圧縮部の排除容積Ｄ１と高段側圧縮部の
排除容積Ｄ２の比Ｄ２／Ｄ１を、０．３５±０．１の範
囲に設定したものである。
の密閉容器内に電動機と、この電動機にて駆動される圧
縮要素とを設け、この圧縮要素を、低段側圧縮部と高段
側圧縮部により構成して冷媒を順次多段圧縮するもので
あって、低段側圧縮部の排除容積Ｄ１と高段側圧縮部の
排除容積Ｄ２の比Ｄ２／Ｄ１を、０．３５±０．１の範
囲に設定したものである。
【０００７】密閉容器内に設けられた圧縮要素を低段側
圧縮部と高段側圧縮部にて構成し、冷媒を順次多段圧縮
する際、低段側圧縮部の排除容積Ｄ１と高段側圧縮部の
排除容積Ｄ２の比Ｄ２／Ｄ１と成績係数の関係は図４の
ようになる。この図からも明らかな如く、成績係数は排
除容積比Ｄ２／Ｄ１の３０％（０．３）付近をピークと
した山なりの特性となる。
圧縮部と高段側圧縮部にて構成し、冷媒を順次多段圧縮
する際、低段側圧縮部の排除容積Ｄ１と高段側圧縮部の
排除容積Ｄ２の比Ｄ２／Ｄ１と成績係数の関係は図４の
ようになる。この図からも明らかな如く、成績係数は排
除容積比Ｄ２／Ｄ１の３０％（０．３）付近をピークと
した山なりの特性となる。
【０００８】本発明では低段側圧縮部の排除容積Ｄ１と
高段側圧縮部の排除容積Ｄ２の比Ｄ２／Ｄ１を、０．３
５±０．１の範囲に設定しているので、一段圧縮の圧縮
機に比して成績係数を著しく改善し、効率の向上を図る
ことができるようになるものである。
高段側圧縮部の排除容積Ｄ２の比Ｄ２／Ｄ１を、０．３
５±０．１の範囲に設定しているので、一段圧縮の圧縮
機に比して成績係数を著しく改善し、効率の向上を図る
ことができるようになるものである。
【０００９】
【発明の実施の形態】以下、図面に基づき本発明の実施
形態を詳述する。図１は本発明に係るロータリー式の圧
縮機Ｃを適用した多段圧縮冷凍装置Ｒの冷媒回路図、図
２は本発明の圧縮機Ｃの縦断側面図である。先ず図２に
おいて、１は密閉容器であり、内部の上側に電動機（ブ
ラシレスＤＣモータ）２、下側にこの電動機２で回転駆
動される圧縮要素３が収納されている。密閉容器１は予
め２分割されたものに電動機２、圧縮要素３を収納した
後、高周波溶着などによって密閉されたものである。
形態を詳述する。図１は本発明に係るロータリー式の圧
縮機Ｃを適用した多段圧縮冷凍装置Ｒの冷媒回路図、図
２は本発明の圧縮機Ｃの縦断側面図である。先ず図２に
おいて、１は密閉容器であり、内部の上側に電動機（ブ
ラシレスＤＣモータ）２、下側にこの電動機２で回転駆
動される圧縮要素３が収納されている。密閉容器１は予
め２分割されたものに電動機２、圧縮要素３を収納した
後、高周波溶着などによって密閉されたものである。
【００１０】電動機２は、密閉容器１の内壁に固定され
た固定子４と、この固定子４の内側に回転軸６を中心に
して回転自在に支持された回転子５とから構成されてい
る。そして、固定子４は回転子５に回転磁界を与える固
定子巻線７を備えている。尚、Ｗ１、Ｗ２はそれぞれ回
転子５の上面と下面に取り付けられたバランスウエイト
である。
た固定子４と、この固定子４の内側に回転軸６を中心に
して回転自在に支持された回転子５とから構成されてい
る。そして、固定子４は回転子５に回転磁界を与える固
定子巻線７を備えている。尚、Ｗ１、Ｗ２はそれぞれ回
転子５の上面と下面に取り付けられたバランスウエイト
である。
【００１１】圧縮要素３は中間仕切板８で仕切られた第
１のロータリー用シリンダ９及び第２のロータリー用シ
リンダ１０を備えている。各のシリンダ９、１０には回
転軸６で回転駆動される偏心部１１、１２が取り付けら
れており、これら偏心部１１、１２は偏心位置がお互い
に１８０度位相がずれている。
１のロータリー用シリンダ９及び第２のロータリー用シ
リンダ１０を備えている。各のシリンダ９、１０には回
転軸６で回転駆動される偏心部１１、１２が取り付けら
れており、これら偏心部１１、１２は偏心位置がお互い
に１８０度位相がずれている。
【００１２】１３、１４はそれぞれシリンダ９、１０内
を回転する第１のローラ、第２のローラであり、それぞ
れ偏心部１１、１２の回転でシリンダ内を回る。１５、
１６はそれぞれ第１の枠体、第２の枠体であり、第１の
枠体１５は中間仕切板８との間にシリンダ９の閉じた圧
縮空間を形成させ、第２の枠体１６は同様に中間仕切板
８との間にシリンダ１０の閉じた圧縮空間を形成させて
いる。また、第１の枠体１５、第２の枠体１６はそれぞ
れ回転軸６の下部を回転自在に軸支する軸受部１７、１
８を備えている。
を回転する第１のローラ、第２のローラであり、それぞ
れ偏心部１１、１２の回転でシリンダ内を回る。１５、
１６はそれぞれ第１の枠体、第２の枠体であり、第１の
枠体１５は中間仕切板８との間にシリンダ９の閉じた圧
縮空間を形成させ、第２の枠体１６は同様に中間仕切板
８との間にシリンダ１０の閉じた圧縮空間を形成させて
いる。また、第１の枠体１５、第２の枠体１６はそれぞ
れ回転軸６の下部を回転自在に軸支する軸受部１７、１
８を備えている。
【００１３】上記上側のシリンダ９、偏心部１１、ロー
ラ１３と、シリンダ９内を高圧室及び低圧室に区画する
ベーン（図示せず）などによって高段側圧縮部５１が構
成され、下側のシリンダ１０、偏心部１２、ローラ１４
と、シリンダ１０内を高圧室及び低圧室に区画するベー
ン（図示せず）などによって低段側圧縮部５２が構成さ
れる。
ラ１３と、シリンダ９内を高圧室及び低圧室に区画する
ベーン（図示せず）などによって高段側圧縮部５１が構
成され、下側のシリンダ１０、偏心部１２、ローラ１４
と、シリンダ１０内を高圧室及び低圧室に区画するベー
ン（図示せず）などによって低段側圧縮部５２が構成さ
れる。
【００１４】また、低段側圧縮部５２の排除容積をＤ
１、高段側圧縮部５１の排除容積をＤ２とすると、これ
らの排除容積比Ｄ２／Ｄ１は、０．３５±０．１の範囲
に設定されている。
１、高段側圧縮部５１の排除容積をＤ２とすると、これ
らの排除容積比Ｄ２／Ｄ１は、０．３５±０．１の範囲
に設定されている。
【００１５】１９は吐出マフラーであり、第１の枠体１
５を覆うように取り付けられている。シリンダ９と吐出
マフラー１９は第１の枠体１５に設けられた図示しない
吐出孔にて連通されている。
５を覆うように取り付けられている。シリンダ９と吐出
マフラー１９は第１の枠体１５に設けられた図示しない
吐出孔にて連通されている。
【００１６】一方、第２の枠体１６には凹所２１が設け
られ、この凹所２１を蓋体２６にて閉塞してボルト２７
にて第２の枠体１６と一体にシリンダ１０に固定するこ
とにより、内部に膨張型消音器２８を構成している。そ
して、第２の枠体１６にはシリンダ１０内と凹所２１内
とを連通する吐出ポート２９が設けられている。
られ、この凹所２１を蓋体２６にて閉塞してボルト２７
にて第２の枠体１６と一体にシリンダ１０に固定するこ
とにより、内部に膨張型消音器２８を構成している。そ
して、第２の枠体１６にはシリンダ１０内と凹所２１内
とを連通する吐出ポート２９が設けられている。
【００１７】尚、この第２の枠体１６は密閉容器１内の
最下部に位置しており、その周囲は潤滑油が貯留される
オイル溜まり３０とされている。これにより、第２の枠
体１６周囲には潤滑油が満たされるかたちとなるので、
密閉容器１内の高圧ガスが膨張型消音器２８内に漏れる
危険性が無くなり、冷媒循環量の減少による性能の低下
を防止できる。
最下部に位置しており、その周囲は潤滑油が貯留される
オイル溜まり３０とされている。これにより、第２の枠
体１６周囲には潤滑油が満たされるかたちとなるので、
密閉容器１内の高圧ガスが膨張型消音器２８内に漏れる
危険性が無くなり、冷媒循環量の減少による性能の低下
を防止できる。
【００１８】前記吐出ポート２９は密閉容器１外に引き
出された配管３１に連通しており、この配管３１は同じ
く密閉容器１外に設けられた合流器３２内に上方から挿
入され、この合流器３２内に開口している。また、この
合流器３２下端の出口配管３２Ａはシリンダ９につなが
る吸入管２３に連通されている。
出された配管３１に連通しており、この配管３１は同じ
く密閉容器１外に設けられた合流器３２内に上方から挿
入され、この合流器３２内に開口している。また、この
合流器３２下端の出口配管３２Ａはシリンダ９につなが
る吸入管２３に連通されている。
【００１９】他方、２２は密閉容器１の上に設けられた
吐出管であり、２４はシリンダ１０へつながる吸入管で
ある。また、２５は密閉ターミナルであり、密閉容器１
の外部から固定子４の固定子巻線７へ電力を供給するも
のである（密閉ターミナル２５と固定子巻線７とをつな
ぐリード線は図示せず）。
吐出管であり、２４はシリンダ１０へつながる吸入管で
ある。また、２５は密閉ターミナルであり、密閉容器１
の外部から固定子４の固定子巻線７へ電力を供給するも
のである（密閉ターミナル２５と固定子巻線７とをつな
ぐリード線は図示せず）。
【００２０】次ぎに、図１の冷媒回路において、冷凍装
置Ｒを構成する前記圧縮機Ｃの吐出管２２は、配管３６
を経て凝縮器３７の入口に接続され、この凝縮器３７の
出口には一次膨張手段としてのキャピラリチューブ３８
が接続されている。このキャピラリチューブ３８の出口
には気液分離器３９の上部が連通接続されると共に、こ
の気液分離器３９の下端には二次膨張手段としてのキャ
ピラリチューブ４１が接続されている。
置Ｒを構成する前記圧縮機Ｃの吐出管２２は、配管３６
を経て凝縮器３７の入口に接続され、この凝縮器３７の
出口には一次膨張手段としてのキャピラリチューブ３８
が接続されている。このキャピラリチューブ３８の出口
には気液分離器３９の上部が連通接続されると共に、こ
の気液分離器３９の下端には二次膨張手段としてのキャ
ピラリチューブ４１が接続されている。
【００２１】そして、キャピラリチューブ４１の出口に
冷却器４２が接続され、冷却器４２の出口に接続された
配管４３は前記圧縮機Ｃの吸入管２４に連通されてい
る。更に、気液分離器３９の上部には分岐管４４が接続
され、この分岐管４４は前記合流器３２内に上方から挿
入され、内部にて開口されている。
冷却器４２が接続され、冷却器４２の出口に接続された
配管４３は前記圧縮機Ｃの吸入管２４に連通されてい
る。更に、気液分離器３９の上部には分岐管４４が接続
され、この分岐管４４は前記合流器３２内に上方から挿
入され、内部にて開口されている。
【００２２】以上によって多段圧縮冷凍装置Ｒの冷凍サ
イクルが構成される。そして、係る多段圧縮冷凍装置Ｒ
の冷媒回路内には例えばＲ−１３４ａなどのＨＦＣ冷媒
やＨＣ冷媒が所定量封入されるが、実施例ではＲ−１３
４ａが冷媒として用いられ、また、潤滑油としてはエス
テル油が使用されている。
イクルが構成される。そして、係る多段圧縮冷凍装置Ｒ
の冷媒回路内には例えばＲ−１３４ａなどのＨＦＣ冷媒
やＨＣ冷媒が所定量封入されるが、実施例ではＲ−１３
４ａが冷媒として用いられ、また、潤滑油としてはエス
テル油が使用されている。
【００２３】以上の構成で次ぎに動作を説明する。電動
機２が駆動されると、低段側圧縮部５２は吸入管２４か
ら冷媒を吸引して圧縮（一段圧縮）し、吐出ポート２９
から膨張型消音器２８を経て配管３１に吐出する。配管
３１に吐出された一段圧縮ガス冷媒は、合流器３２を経
て吸入管２３から高段側圧縮部５１に吸引される。そこ
で圧縮（二段圧縮）された二段圧縮ガス冷媒は、吐出孔
より前記吐出マフラー１９に吐出され、吐出マフラー１
９から密閉容器１内に吐出される。
機２が駆動されると、低段側圧縮部５２は吸入管２４か
ら冷媒を吸引して圧縮（一段圧縮）し、吐出ポート２９
から膨張型消音器２８を経て配管３１に吐出する。配管
３１に吐出された一段圧縮ガス冷媒は、合流器３２を経
て吸入管２３から高段側圧縮部５１に吸引される。そこ
で圧縮（二段圧縮）された二段圧縮ガス冷媒は、吐出孔
より前記吐出マフラー１９に吐出され、吐出マフラー１
９から密閉容器１内に吐出される。
【００２４】密閉容器１内の吐出された二段圧縮ガス冷
媒は、吐出管２２から配管３６に吐出される。そして、
凝縮器３７に流入し、そこで放熱して凝縮された後、キ
ャピラリチューブ３８にて減圧される。そして、気液分
離器３９に流入し、一部はそこで蒸発する。
媒は、吐出管２２から配管３６に吐出される。そして、
凝縮器３７に流入し、そこで放熱して凝縮された後、キ
ャピラリチューブ３８にて減圧される。そして、気液分
離器３９に流入し、一部はそこで蒸発する。
【００２５】これにより、気液分離器３９内底部には液
冷媒が貯留され、気液分離器３９内上部には一段膨張し
た飽和ガス冷媒が溜まることになる。尚、このときの飽
和ガス冷媒の温度、即ち、気液分離温度は−５℃〜＋２
５℃の範囲となるようにキャピラリチューブ３８の絞り
量を選定する。
冷媒が貯留され、気液分離器３９内上部には一段膨張し
た飽和ガス冷媒が溜まることになる。尚、このときの飽
和ガス冷媒の温度、即ち、気液分離温度は−５℃〜＋２
５℃の範囲となるようにキャピラリチューブ３８の絞り
量を選定する。
【００２６】そして、気液分離器３９内からは液冷媒の
みがキャピラリチューブ４１方向に流出し、そこで減圧
される。そして、冷却器４２に流入して蒸発する。この
ときに周囲から熱を奪うことによって冷却器４２は冷却
作用を発揮する。そして、冷却器４２を出た低温ガス冷
媒は配管４３を経て圧縮機Ｃに帰還し、吸込管２４から
低段側圧縮部５２に再び吸い込まれる。
みがキャピラリチューブ４１方向に流出し、そこで減圧
される。そして、冷却器４２に流入して蒸発する。この
ときに周囲から熱を奪うことによって冷却器４２は冷却
作用を発揮する。そして、冷却器４２を出た低温ガス冷
媒は配管４３を経て圧縮機Ｃに帰還し、吸込管２４から
低段側圧縮部５２に再び吸い込まれる。
【００２７】一方、気液分離器３９内上部の飽和ガス冷
媒は、分岐管４４に流出し、そこを通って合流器３２に
流入する。そこで、低段側圧縮部５２から吐出された一
段圧縮ガス冷媒と合流した後、共に吸入管２３から高段
側圧縮部５１に吸引され、再び圧縮されることになる。
媒は、分岐管４４に流出し、そこを通って合流器３２に
流入する。そこで、低段側圧縮部５２から吐出された一
段圧縮ガス冷媒と合流した後、共に吸入管２３から高段
側圧縮部５１に吸引され、再び圧縮されることになる。
【００２８】このように、圧縮機Ｃの低段側圧縮部５
２、高段側圧縮部５１、凝縮器３７、キャピラリチュー
ブ３８、気液分離器３９、キャピラリチューブ４１及び
冷却器４２を順次環状に接続して冷凍サイクルを構成
し、気液分離器３９内の飽和ガス冷媒を低段側圧縮部５
２から吐出された冷媒と共に高段側圧縮部５１に吸い込
ませるようにしたので、一段圧縮の冷凍装置に比較し
て、一圧縮当たりのトルク変動を抑制しながら、高圧縮
比を得ることができるようになる。
２、高段側圧縮部５１、凝縮器３７、キャピラリチュー
ブ３８、気液分離器３９、キャピラリチューブ４１及び
冷却器４２を順次環状に接続して冷凍サイクルを構成
し、気液分離器３９内の飽和ガス冷媒を低段側圧縮部５
２から吐出された冷媒と共に高段側圧縮部５１に吸い込
ませるようにしたので、一段圧縮の冷凍装置に比較し
て、一圧縮当たりのトルク変動を抑制しながら、高圧縮
比を得ることができるようになる。
【００２９】また、高段側圧縮部５１が吸い込むガス冷
媒の温度を低下させることができるようになり、入力の
低減を図ることが可能となる。また、高段側圧縮部５１
の吐出ガス冷媒の温度も低くなるため、潤滑油としてエ
ステル油を用いた場合にも、ＰＯＥ問題の発生や潤滑特
性の劣化を抑制することができるようになる。
媒の温度を低下させることができるようになり、入力の
低減を図ることが可能となる。また、高段側圧縮部５１
の吐出ガス冷媒の温度も低くなるため、潤滑油としてエ
ステル油を用いた場合にも、ＰＯＥ問題の発生や潤滑特
性の劣化を抑制することができるようになる。
【００３０】そして、気液分離器３９内の液冷媒をキャ
ピラリチューブ４１に流して冷却器４２にて蒸発させる
ようにしているので、冷媒循環量に対する冷凍効果を増
大させ、効率の向上を図ることが可能となる（図３のモ
リエル線図参照）。
ピラリチューブ４１に流して冷却器４２にて蒸発させる
ようにしているので、冷媒循環量に対する冷凍効果を増
大させ、効率の向上を図ることが可能となる（図３のモ
リエル線図参照）。
【００３１】ここで、低段側圧縮部５２の排除容積Ｄ１
と高段側圧縮部の排除容積Ｄ２の比Ｄ２／Ｄ１と成績係
数の関係をは前記図４に示されており、この図からも明
らかな如く、成績係数は排除容積比Ｄ２／Ｄ１の３０％
（０．３）付近をピークとした山なりの特性となってい
る。
と高段側圧縮部の排除容積Ｄ２の比Ｄ２／Ｄ１と成績係
数の関係をは前記図４に示されており、この図からも明
らかな如く、成績係数は排除容積比Ｄ２／Ｄ１の３０％
（０．３）付近をピークとした山なりの特性となってい
る。
【００３２】次ぎに、キャピラリチューブ３８の絞り量
を変更して気液分離器３９における気液分離温度を変更
し、各気液分離温度における図４の曲線のピーク値を図
６に示す如く結んで行くと、前記図５或いは図６に示す
如き山なりの特性が得られる。
を変更して気液分離器３９における気液分離温度を変更
し、各気液分離温度における図４の曲線のピーク値を図
６に示す如く結んで行くと、前記図５或いは図６に示す
如き山なりの特性が得られる。
【００３３】即ち、図５或いは図６に示される気液分離
器３９における気液分離温度と成績係数の関係を基にし
て、本発明では前述の如く気液分離器３９内の気液分離
温度を−５℃〜＋２５℃の範囲に設定しているので、図
６の最下部に示す一段圧縮の冷凍装置の場合に比して成
績係数を著しく改善することができるようになる。
器３９における気液分離温度と成績係数の関係を基にし
て、本発明では前述の如く気液分離器３９内の気液分離
温度を−５℃〜＋２５℃の範囲に設定しているので、図
６の最下部に示す一段圧縮の冷凍装置の場合に比して成
績係数を著しく改善することができるようになる。
【００３４】また、前記図４からも明らかであるが、成
績係数は低段側圧縮部５２と高段側圧縮部５１の排除容
積比Ｄ２／Ｄ１の３０％付近をピークとした山なりの特
性となる。そして、本発明では係る排除容積比Ｄ２／Ｄ
１を、０．３５±０．１の範囲に設定しているので、一
段圧縮の冷凍装置に比して成績係数を一層改善し、効率
の向上を図ることができるようになる。
績係数は低段側圧縮部５２と高段側圧縮部５１の排除容
積比Ｄ２／Ｄ１の３０％付近をピークとした山なりの特
性となる。そして、本発明では係る排除容積比Ｄ２／Ｄ
１を、０．３５±０．１の範囲に設定しているので、一
段圧縮の冷凍装置に比して成績係数を一層改善し、効率
の向上を図ることができるようになる。
【００３５】尚、実施例では二段圧縮式の圧縮機で説明
したが、それに限らず、三段、四段と更に多段に圧縮す
るものに適用しても本発明は有効である。
したが、それに限らず、三段、四段と更に多段に圧縮す
るものに適用しても本発明は有効である。
【００３６】
【発明の効果】以上詳述した如く、本発明によれば単一
の密閉容器内に電動機と、この電動機にて駆動される圧
縮要素とを設け、この圧縮要素を、低段側圧縮部と高段
側圧縮部により構成して冷媒を順次多段圧縮する圧縮機
において、低段側圧縮部の排除容積Ｄ１と高段側圧縮部
の排除容積Ｄ２の比Ｄ２／Ｄ１を、０．３５±０．１の
範囲に設定したので、一段圧縮の圧縮機に比して成績係
数を著しく改善し、効率の向上を図ることができるよう
になるものである。
の密閉容器内に電動機と、この電動機にて駆動される圧
縮要素とを設け、この圧縮要素を、低段側圧縮部と高段
側圧縮部により構成して冷媒を順次多段圧縮する圧縮機
において、低段側圧縮部の排除容積Ｄ１と高段側圧縮部
の排除容積Ｄ２の比Ｄ２／Ｄ１を、０．３５±０．１の
範囲に設定したので、一段圧縮の圧縮機に比して成績係
数を著しく改善し、効率の向上を図ることができるよう
になるものである。
【図１】本発明の圧縮機を採用した多段圧縮冷凍装置の
冷媒回路図である。
冷媒回路図である。
【図２】本発明の圧縮機の縦断側面図である。
【図３】図１の多段圧縮冷凍装置のモリエル線図であ
る。
る。
【図４】低段側圧縮部と高段側圧縮部の排除容積比と成
績係数の関係を示す図である
績係数の関係を示す図である
【図５】気液分離器における気液分離温度と成績係数の
関係を示す図である。
関係を示す図である。
【図６】同じく気液分離器における気液分離温度と成績
係数の関係を示すもう一つの図である。
係数の関係を示すもう一つの図である。
Ｃ 圧縮機 Ｒ 多段圧縮冷凍装置 ２ 電動機 ３ 圧縮要素 ９、１０ シリンダ １３、１４ ローラ ３１ 配管 ３２ 合流器 ３７ 凝縮器 ３８ キャピラリチューブ ３９ 気液分離器 ４１ キャピラリチューブ ４２ 冷却器 ４４ 分岐管 ５１ 高段側圧縮部 ５２ 低段側圧縮部
Claims (1)
- 【請求項１】 単一の密閉容器内に電動機と、この電動
機にて駆動される圧縮要素とを設け、この圧縮要素を、
低段側圧縮部と高段側圧縮部により構成して冷媒を順次
多段圧縮する圧縮機において、 前記低段側圧縮部の排除容積Ｄ１と高段側圧縮部の排除
容積Ｄ２の比Ｄ２／Ｄ１を、０．３５±０．１の範囲に
設定したことを特徴とする圧縮機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23888197A JPH1162863A (ja) | 1997-08-19 | 1997-08-19 | 圧縮機 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23888197A JPH1162863A (ja) | 1997-08-19 | 1997-08-19 | 圧縮機 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1162863A true JPH1162863A (ja) | 1999-03-05 |
Family
ID=17036661
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23888197A Pending JPH1162863A (ja) | 1997-08-19 | 1997-08-19 | 圧縮機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1162863A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1209361A1 (en) * | 1999-08-31 | 2002-05-29 | Sanyo Electric Co., Ltd. | Internal intermediate pressure 2-stage compression type rotary compressor |
| EP1316730A2 (en) * | 2001-11-30 | 2003-06-04 | Sanyo Electric Co. Ltd | Rotary compressor |
| EP1344938A3 (en) * | 2002-03-13 | 2004-06-09 | Sanyo Electric Co., Ltd. | Multistage rotary compressor and refrigeration circuit system |
| KR100653059B1 (ko) | 2004-12-28 | 2006-12-01 | 삼성전자주식회사 | 로터리 압축기 |
| JP2007100513A (ja) * | 2005-09-30 | 2007-04-19 | Sanyo Electric Co Ltd | 冷媒圧縮機及びその冷媒圧縮機を備えた冷媒サイクル装置 |
| JP2011179436A (ja) * | 2010-03-02 | 2011-09-15 | Mitsubishi Electric Corp | 二段圧縮機及びヒートポンプ装置 |
-
1997
- 1997-08-19 JP JP23888197A patent/JPH1162863A/ja active Pending
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1209361A1 (en) * | 1999-08-31 | 2002-05-29 | Sanyo Electric Co., Ltd. | Internal intermediate pressure 2-stage compression type rotary compressor |
| EP1209361A4 (en) * | 1999-08-31 | 2002-12-04 | Sanyo Electric Co | TWO-STAGE ROTATIONAL COMPRESSOR WITH INTERMEDIATE PRESSURE |
| EP1316730A2 (en) * | 2001-11-30 | 2003-06-04 | Sanyo Electric Co. Ltd | Rotary compressor |
| EP1316730A3 (en) * | 2001-11-30 | 2004-02-04 | Sanyo Electric Co. Ltd | Rotary compressor |
| EP1344938A3 (en) * | 2002-03-13 | 2004-06-09 | Sanyo Electric Co., Ltd. | Multistage rotary compressor and refrigeration circuit system |
| US6748754B2 (en) | 2002-03-13 | 2004-06-15 | Sanyo Electric Co., Ltd. | Multistage rotary compressor and refrigeration circuit system |
| KR100653059B1 (ko) | 2004-12-28 | 2006-12-01 | 삼성전자주식회사 | 로터리 압축기 |
| JP2007100513A (ja) * | 2005-09-30 | 2007-04-19 | Sanyo Electric Co Ltd | 冷媒圧縮機及びその冷媒圧縮機を備えた冷媒サイクル装置 |
| JP2011179436A (ja) * | 2010-03-02 | 2011-09-15 | Mitsubishi Electric Corp | 二段圧縮機及びヒートポンプ装置 |
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