JPS6222944B2 - - Google Patents
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- JPS6222944B2 JPS6222944B2 JP57212546A JP21254682A JPS6222944B2 JP S6222944 B2 JPS6222944 B2 JP S6222944B2 JP 57212546 A JP57212546 A JP 57212546A JP 21254682 A JP21254682 A JP 21254682A JP S6222944 B2 JPS6222944 B2 JP S6222944B2
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Landscapes
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Description
本発明は取鍋、タンデツシユ内張用及びランス
パイプ用耐火物の製造法に関し、その目的とする
ところは耐スポーリング性、耐侵食性、耐ダステ
イング性等の改善された耐火物を提供することに
ある。 取鍋内張用耐火物としてはろう石質およびジル
コン質耐火物が主として使用されて来たことはよ
く知られている。しかし近年連続鋳造、真空脱ガ
ス等取鍋精錬の増加により取鍋の操業条件は高温
受鋼および滞留時間の延長等ますます苛酷化する
傾向にある。特に取鍋のスラグラインは最も損傷
が激しく、これに応じた高品質、高寿命の内張材
の開発が要求されている。この様なことからこれ
まで高耐火性でスラグ抵抗性の大きいマグネシア
スピネル質、マグネシアカーボン質等塩基性耐火
物およびアルミナ質耐火物を取鍋のスラグライン
に適用する試みがなされてきた。 しかしながら、マグネシアスピネル質耐火物を
取鍋のスラグラインの内張に使用した場合、該耐
火物が耐熱的スポーリング、耐構造的スポーリン
グ等の耐スポーリング性、耐侵食性、耐ダステイ
ング性等に乏しいために、該耐火物の一部が剥離
したり、さらに操業条件によつては耐火物の一部
が溶損したりダステイング損傷を生ずるを避け得
ない。またマグネシアカーボン質耐火物を取鍋の
スラグラインの内張に使用した場合、該耐火物中
のカーボンが大気、溶鋼又はスラグ中の酸素によ
り酸化を受け、さらにその酸化された部分がスラ
グにより変質され、その結果内張の一部の溶損や
剥離が生ずるを避け得ない。さらにアルミナ質耐
火物を取鍋のスラグラインの内張に使用した場
合、該耐火物が耐熱的スポーリング性、耐構造的
スポーリング性等の耐スポーリング性に乏しいた
めに、該耐火物の一部が剥離するを避け得ない。
また上記耐火物の耐スポーリング性を改善するた
めにスピネル、カーボン等を添加する試みもなさ
れているが、満足できる結果は未だ得られていな
い。 マグネシアスピネル質、マグネシアカーボン質
及びアルミナ質の耐火物は上記難点を有してお
り、従つて取鍋の側壁がジルコン質耐火物である
場合には、これら材質のスラグラインでの耐用性
は側壁の1/3〜1/2のライフしか得られず、側壁と
同等のライフが得られる耐火物の開発が望まれて
いるのが現状である。 本発明者らは斯かる現状に鑑み、耐スポーリン
グ性、耐侵食性、耐ダステイング性等に優れた耐
火物を開発すべく鋭意研究を重ねてきた。そして
その研究過程においてまず取鍋の側壁に使用され
ている従来のジルコン質耐火物について検討し
た。この耐火物はZrO240〜66重量％及びSiO232
〜40重量％であるジルコン質からできており、耐
スポーリング性、耐ダステイング性等に優れたも
のである。しかしながら該耐火物はスラグ中の一
成分であるCaOと反応して低融点生成物が生じ、
耐侵食性において不充分であることが判明した。
そこで更に検討を重ねた結果、ZrO2成分を下記
特定の割合とすることによつて、耐スポーリング
性、耐ダステイング性等の特性をそのまま保持
し、しかも耐侵食性が顕著に改善された所望の耐
火物が得られることを見い出した。斯かる知見に
基づき本発明は完成されたものである。 即ち本発明は、 (a) ZrO2を60重量％以上含有する粉粒状ジルコ
ン原料20〜95重量部、及び (b) ZrO2を80重量％以上含有する粉粒状ジルコ
ニア原料５〜80重量部 を配合し、結合剤を添加して混練並びに成形し、
焼成することを特徴とする取鍋、タンデツシユ内
張用及びランスパイプ用耐火物の製造法、並びに (a) ZrO2を60重量％以上含有する粉粒状ジルコ
ン原料20〜95重量部、 (b) ZrO2を80重量％以上含有する粉粒状ジルコ
ニア原料５〜80重量部、及び (c) Cr2O3を90重量％以上含有する微粉末酸化ク
ロム原料を上記(a)成分と(b)成分との総量に対し
て0.5〜15重量％ を配合し、結合剤を添加して混練並びに成形し、
焼成することを特徴とする取鍋、タンデツシユ内
張用及びランスパイプ用耐火物の製造法に係る。 本発明の耐火物は耐スポーリング性、耐侵食
性、耐ダステイング性等に優れており、それ故該
耐火物を取鍋のスラグラインの内張に使用した場
合においても、耐用時間を従来のマグネシアスピ
ネル質、マグネシアカーボン質及びアルミナ質耐
火物のそれに比し２〜３倍もしくはそれ以上に延
長でき、取鍋の内張用として好適に使用できる。
また本発明の耐火物は、ダンデツシユ内張用やラ
ンスパイプ用としても好適に使用され得る。 本発明で用いられるジルコン原料としては、
ZrO2が60重量％（以下単に「％」と記す）以
上、通常はジルコンサンド、ジルコンフラワー等
のZrO2含有量が66％前後のものが使用される。
ZrO2の含有量が60％より少ない場合には、得ら
れる耐火物の耐侵食性が低下する傾向が生じ不都
合である。また本発明のジルコン原料の粒径とし
ては特に制限されないが、通常0.420mm以下のも
のが使用される。 本発明で用いられるジルコニア原料としては、
ZrO2含有量が80％以上、好ましくは90〜99％の
ものが使用される。ZrO2の含有量が80％より少
ない場合には、得られる耐火物の耐侵食性が低下
する傾向が生じ不都合である。本発明のジルコニ
ア原料の粒径としては特に限定されないが、通常
0.044mm以下のものを使用するのがよい。 ジルコン原料とジルコニア原料との配合割合と
しては、前者：後者を20〜95重量部：５〜80重量
部とするのがよい。ジルコニア原料の配合量が５
重量部（以下単に「部」と記す）より少ないと、
得られる耐火物に優れた耐侵食性を賦与し得なく
なる傾向となる。またジルコニア原料の配合量が
80部を越えると、得られる耐火物の耐構造的スポ
ーリング性が低下する傾向になる。本発明ではジ
ルコン原料とジルコニア原料との配合割合を前
者：後者＝50〜80部：20〜50部とするのが特に好
ましい。 さらに本発明ではジルコン原料及びジルコニア
原料に酸化クロム原料を配合するのが好ましい。
酸化クロム原料としてはCr2O3を90％以上、好ま
しくは95〜99％含有するものを使用するのがよ
い。またその粒径としては特に制限されないが、
0.044mm以下のものが通常用いられる。上記酸化
クロム原料は、ジルコン原料及びジルコニア原料
の合計量に対して通常0.5〜15％、好ましくは１
〜５％程度配合するのがよい。上記酸化クロム原
料を配合することにより、得られる耐火物の耐侵
食性、耐スポーリング性等の諸特性をより一層向
上し得る。 本発明の耐火物を製造するに際しては、上記ジ
ルコン原料、ジルコニア原料及び酸化クロム原料
を所定量配合し、適当な結合剤を加えて混練後、
成形、焼成すればよい。結合剤としては従来公知
の結合剤を広く使用でき、例えばデンプン溶液、
カルボキシメチルセルロース溶液、デキストリン
溶液、リグニンスルホン酸塩溶液等の有機結合
剤、ジルコニウム塩、珪酸塩の溶液、シリカゾル
等の無機結合剤等を挙げることができる。結合剤
の使用量としては通常の使用量で十分であり、例
えばジルコン原料、ジルコニア原料さらには酸化
クロム原料の合計量に対して１〜５％程度使用す
るのがよい。また混練には従来公知の混練方法、
例えばウエツトパン等を広く採用できる。また引
き続き行なわれる成形は通常400〜2000Kg／cm2程
度とするのがよい。さらに焼成は通常1500℃以
上、好ましくは1600〜1700℃程度で行なうのがよ
い。 以下に実施例を挙げる。 実施例 １ 下記第１表組成のジルコン原料（ジルコニアサ
ンド、ジルコンフラワー）、ジルコニア原料及び
酸化クロム原料を使用する。これらの原料を下記
第２表記載の割合で配合し、これらに結合剤カル
ボキシメチルセルロース２％水溶液を外掛３％添
加し、混練後150トンフリクシヨンプレスで並型
を成形し、次いでトンネルキルンで1600℃にて５
時間焼成して耐火物を得た。得られる耐火物の諸
物性を下記第２表に示す。
パイプ用耐火物の製造法に関し、その目的とする
ところは耐スポーリング性、耐侵食性、耐ダステ
イング性等の改善された耐火物を提供することに
ある。 取鍋内張用耐火物としてはろう石質およびジル
コン質耐火物が主として使用されて来たことはよ
く知られている。しかし近年連続鋳造、真空脱ガ
ス等取鍋精錬の増加により取鍋の操業条件は高温
受鋼および滞留時間の延長等ますます苛酷化する
傾向にある。特に取鍋のスラグラインは最も損傷
が激しく、これに応じた高品質、高寿命の内張材
の開発が要求されている。この様なことからこれ
まで高耐火性でスラグ抵抗性の大きいマグネシア
スピネル質、マグネシアカーボン質等塩基性耐火
物およびアルミナ質耐火物を取鍋のスラグライン
に適用する試みがなされてきた。 しかしながら、マグネシアスピネル質耐火物を
取鍋のスラグラインの内張に使用した場合、該耐
火物が耐熱的スポーリング、耐構造的スポーリン
グ等の耐スポーリング性、耐侵食性、耐ダステイ
ング性等に乏しいために、該耐火物の一部が剥離
したり、さらに操業条件によつては耐火物の一部
が溶損したりダステイング損傷を生ずるを避け得
ない。またマグネシアカーボン質耐火物を取鍋の
スラグラインの内張に使用した場合、該耐火物中
のカーボンが大気、溶鋼又はスラグ中の酸素によ
り酸化を受け、さらにその酸化された部分がスラ
グにより変質され、その結果内張の一部の溶損や
剥離が生ずるを避け得ない。さらにアルミナ質耐
火物を取鍋のスラグラインの内張に使用した場
合、該耐火物が耐熱的スポーリング性、耐構造的
スポーリング性等の耐スポーリング性に乏しいた
めに、該耐火物の一部が剥離するを避け得ない。
また上記耐火物の耐スポーリング性を改善するた
めにスピネル、カーボン等を添加する試みもなさ
れているが、満足できる結果は未だ得られていな
い。 マグネシアスピネル質、マグネシアカーボン質
及びアルミナ質の耐火物は上記難点を有してお
り、従つて取鍋の側壁がジルコン質耐火物である
場合には、これら材質のスラグラインでの耐用性
は側壁の1/3〜1/2のライフしか得られず、側壁と
同等のライフが得られる耐火物の開発が望まれて
いるのが現状である。 本発明者らは斯かる現状に鑑み、耐スポーリン
グ性、耐侵食性、耐ダステイング性等に優れた耐
火物を開発すべく鋭意研究を重ねてきた。そして
その研究過程においてまず取鍋の側壁に使用され
ている従来のジルコン質耐火物について検討し
た。この耐火物はZrO240〜66重量％及びSiO232
〜40重量％であるジルコン質からできており、耐
スポーリング性、耐ダステイング性等に優れたも
のである。しかしながら該耐火物はスラグ中の一
成分であるCaOと反応して低融点生成物が生じ、
耐侵食性において不充分であることが判明した。
そこで更に検討を重ねた結果、ZrO2成分を下記
特定の割合とすることによつて、耐スポーリング
性、耐ダステイング性等の特性をそのまま保持
し、しかも耐侵食性が顕著に改善された所望の耐
火物が得られることを見い出した。斯かる知見に
基づき本発明は完成されたものである。 即ち本発明は、 (a) ZrO2を60重量％以上含有する粉粒状ジルコ
ン原料20〜95重量部、及び (b) ZrO2を80重量％以上含有する粉粒状ジルコ
ニア原料５〜80重量部 を配合し、結合剤を添加して混練並びに成形し、
焼成することを特徴とする取鍋、タンデツシユ内
張用及びランスパイプ用耐火物の製造法、並びに (a) ZrO2を60重量％以上含有する粉粒状ジルコ
ン原料20〜95重量部、 (b) ZrO2を80重量％以上含有する粉粒状ジルコ
ニア原料５〜80重量部、及び (c) Cr2O3を90重量％以上含有する微粉末酸化ク
ロム原料を上記(a)成分と(b)成分との総量に対し
て0.5〜15重量％ を配合し、結合剤を添加して混練並びに成形し、
焼成することを特徴とする取鍋、タンデツシユ内
張用及びランスパイプ用耐火物の製造法に係る。 本発明の耐火物は耐スポーリング性、耐侵食
性、耐ダステイング性等に優れており、それ故該
耐火物を取鍋のスラグラインの内張に使用した場
合においても、耐用時間を従来のマグネシアスピ
ネル質、マグネシアカーボン質及びアルミナ質耐
火物のそれに比し２〜３倍もしくはそれ以上に延
長でき、取鍋の内張用として好適に使用できる。
また本発明の耐火物は、ダンデツシユ内張用やラ
ンスパイプ用としても好適に使用され得る。 本発明で用いられるジルコン原料としては、
ZrO2が60重量％（以下単に「％」と記す）以
上、通常はジルコンサンド、ジルコンフラワー等
のZrO2含有量が66％前後のものが使用される。
ZrO2の含有量が60％より少ない場合には、得ら
れる耐火物の耐侵食性が低下する傾向が生じ不都
合である。また本発明のジルコン原料の粒径とし
ては特に制限されないが、通常0.420mm以下のも
のが使用される。 本発明で用いられるジルコニア原料としては、
ZrO2含有量が80％以上、好ましくは90〜99％の
ものが使用される。ZrO2の含有量が80％より少
ない場合には、得られる耐火物の耐侵食性が低下
する傾向が生じ不都合である。本発明のジルコニ
ア原料の粒径としては特に限定されないが、通常
0.044mm以下のものを使用するのがよい。 ジルコン原料とジルコニア原料との配合割合と
しては、前者：後者を20〜95重量部：５〜80重量
部とするのがよい。ジルコニア原料の配合量が５
重量部（以下単に「部」と記す）より少ないと、
得られる耐火物に優れた耐侵食性を賦与し得なく
なる傾向となる。またジルコニア原料の配合量が
80部を越えると、得られる耐火物の耐構造的スポ
ーリング性が低下する傾向になる。本発明ではジ
ルコン原料とジルコニア原料との配合割合を前
者：後者＝50〜80部：20〜50部とするのが特に好
ましい。 さらに本発明ではジルコン原料及びジルコニア
原料に酸化クロム原料を配合するのが好ましい。
酸化クロム原料としてはCr2O3を90％以上、好ま
しくは95〜99％含有するものを使用するのがよ
い。またその粒径としては特に制限されないが、
0.044mm以下のものが通常用いられる。上記酸化
クロム原料は、ジルコン原料及びジルコニア原料
の合計量に対して通常0.5〜15％、好ましくは１
〜５％程度配合するのがよい。上記酸化クロム原
料を配合することにより、得られる耐火物の耐侵
食性、耐スポーリング性等の諸特性をより一層向
上し得る。 本発明の耐火物を製造するに際しては、上記ジ
ルコン原料、ジルコニア原料及び酸化クロム原料
を所定量配合し、適当な結合剤を加えて混練後、
成形、焼成すればよい。結合剤としては従来公知
の結合剤を広く使用でき、例えばデンプン溶液、
カルボキシメチルセルロース溶液、デキストリン
溶液、リグニンスルホン酸塩溶液等の有機結合
剤、ジルコニウム塩、珪酸塩の溶液、シリカゾル
等の無機結合剤等を挙げることができる。結合剤
の使用量としては通常の使用量で十分であり、例
えばジルコン原料、ジルコニア原料さらには酸化
クロム原料の合計量に対して１〜５％程度使用す
るのがよい。また混練には従来公知の混練方法、
例えばウエツトパン等を広く採用できる。また引
き続き行なわれる成形は通常400〜2000Kg／cm2程
度とするのがよい。さらに焼成は通常1500℃以
上、好ましくは1600〜1700℃程度で行なうのがよ
い。 以下に実施例を挙げる。 実施例 １ 下記第１表組成のジルコン原料（ジルコニアサ
ンド、ジルコンフラワー）、ジルコニア原料及び
酸化クロム原料を使用する。これらの原料を下記
第２表記載の割合で配合し、これらに結合剤カル
ボキシメチルセルロース２％水溶液を外掛３％添
加し、混練後150トンフリクシヨンプレスで並型
を成形し、次いでトンネルキルンで1600℃にて５
時間焼成して耐火物を得た。得られる耐火物の諸
物性を下記第２表に示す。
【表】
【表】
実施例 ２
本発明品(A)を270トン取鍋のスラグラインに内
張し使用したところスポーリング損傷、タステイ
ング損傷がなく、従来品であるマグネシアスピネ
ルれんがの2.1倍の耐用命数となり良好な結果が
得られた。 実施例 ３ 本発明品(B)を270トン取鍋のスラグラインに内
張し使用したところスポーリング損傷、ダステイ
ング損傷がなく、従来品であるマグネシアスピネ
ルれんがの３倍の耐用命数で一般側壁のジルコン
質れんがと同等の耐用命数となり良好な結果が得
られた。
張し使用したところスポーリング損傷、タステイ
ング損傷がなく、従来品であるマグネシアスピネ
ルれんがの2.1倍の耐用命数となり良好な結果が
得られた。 実施例 ３ 本発明品(B)を270トン取鍋のスラグラインに内
張し使用したところスポーリング損傷、ダステイ
ング損傷がなく、従来品であるマグネシアスピネ
ルれんがの３倍の耐用命数で一般側壁のジルコン
質れんがと同等の耐用命数となり良好な結果が得
られた。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ (a) ZrO2を60重量％以上含有する粉粒状ジ
ルコン原料20〜95重量部、及び (b) ZrO2を80重量％以上含有する粉粒状ジルコ
ニア原料５〜80重量部 を配合し、結合剤を添加して混練並びに成形し、
焼成することを特徴とする取鍋、タンデツシユ内
張用及びランスパイプ用耐火物の製造法。 ２ (a) ZrO2を60重量％以上含有する粉粒状ジ
ルコン原料20〜95重量部、 (b) ZrO2を80重量％以上含有する粉粒状ジルコ
ニア原料５〜80重量部、及び (c) Cr2O3を90重量％以上含有する微粉末酸化ク
ロム原料を上記(a)成分と(b)成分との総量に対し
て0.5〜15重量％ を配合し、結合剤を添加して混練並びに成形し、
焼成することを特徴とする取鍋、タンデツシユ内
張用及びランスパイプ用耐火物の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57212546A JPS59102866A (ja) | 1982-12-02 | 1982-12-02 | 取鍋、タンデツシユ内張用及びランスパイプ用耐火物の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57212546A JPS59102866A (ja) | 1982-12-02 | 1982-12-02 | 取鍋、タンデツシユ内張用及びランスパイプ用耐火物の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59102866A JPS59102866A (ja) | 1984-06-14 |
| JPS6222944B2 true JPS6222944B2 (ja) | 1987-05-20 |
Family
ID=16624469
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57212546A Granted JPS59102866A (ja) | 1982-12-02 | 1982-12-02 | 取鍋、タンデツシユ内張用及びランスパイプ用耐火物の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59102866A (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01201083A (ja) * | 1988-02-05 | 1989-08-14 | Towa Taika Kogyo Kk | 炉外精錬用インジェクションランス用耐火キャスタブル |
| WO2012173191A1 (ja) | 2011-06-15 | 2012-12-20 | アイシン精機 株式会社 | サンシェード装置 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4913601A (ja) * | 1972-05-17 | 1974-02-06 | ||
| JPS52117911A (en) * | 1976-03-31 | 1977-10-03 | Toshiba Ceramics Co | Zircon zirconia refractories |
| JPS5345212A (en) * | 1976-10-05 | 1978-04-22 | Sony Corp | Corrector for tracking |
-
1982
- 1982-12-02 JP JP57212546A patent/JPS59102866A/ja active Granted
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4913601A (ja) * | 1972-05-17 | 1974-02-06 | ||
| JPS52117911A (en) * | 1976-03-31 | 1977-10-03 | Toshiba Ceramics Co | Zircon zirconia refractories |
| JPS5345212A (en) * | 1976-10-05 | 1978-04-22 | Sony Corp | Corrector for tracking |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS59102866A (ja) | 1984-06-14 |
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