JPS6221405A - 無方向性けい素鋼板製造時における冷間圧延性の改善方法 - Google Patents
無方向性けい素鋼板製造時における冷間圧延性の改善方法Info
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- JPS6221405A JPS6221405A JP15690285A JP15690285A JPS6221405A JP S6221405 A JPS6221405 A JP S6221405A JP 15690285 A JP15690285 A JP 15690285A JP 15690285 A JP15690285 A JP 15690285A JP S6221405 A JPS6221405 A JP S6221405A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
Ｃ産業上の利用分野）
この発明は、無方向性けい素鋼板製造時におけ２・・る
冷間圧延性の改善方法に関し、とくにＳｂやＳｎｌを含
有するけい素鋼板において懸念された冷間圧延性の劣化
を、スラブ加熱温度を低下させることによって有利に改
善しようとするものである。
冷間圧延性の改善方法に関し、とくにＳｂやＳｎｌを含
有するけい素鋼板において懸念された冷間圧延性の劣化
を、スラブ加熱温度を低下させることによって有利に改
善しようとするものである。
（従来の技＃１１
無方向性電磁鋼板は、モーターなどの回転機または小型
変圧器などに使用され、その種類は、ユーザーで焼鈍を
行わずに使用するフルプロセス材とユーザーで焼鈍を施
してから使用するセミプロセス材とに大別されるが、い
ずれについても鉄損用が低くかつ透磁率が高いことが要
求される。
変圧器などに使用され、その種類は、ユーザーで焼鈍を
行わずに使用するフルプロセス材とユーザーで焼鈍を施
してから使用するセミプロセス材とに大別されるが、い
ずれについても鉄損用が低くかつ透磁率が高いことが要
求される。
ところで発明者らは先に、無方向性電磁鋼板の磁気特性
を改善する手段として、微量のＳｂやＳｎを添加するこ
とを提案した（特公昭５ｆｌ−５４８７０号、同５７−
５９２９８号公報）。
を改善する手段として、微量のＳｂやＳｎを添加するこ
とを提案した（特公昭５ｆｌ−５４８７０号、同５７−
５９２９８号公報）。
上記の方法に従い、ＳｂまたはＳｎを添加することによ
って鋼板の集合組織が改善され、磁気特性とくに透磁率
に優れた材料が得られるようになった。
って鋼板の集合組織が改善され、磁気特性とくに透磁率
に優れた材料が得られるようになった。
（発明が解決しようとする問題点）
しかしながら上記の方法では、熱延板焼鈍後の冷間圧延
性が、Ｓｂ＋Ｓｎの添加がない通常の材料に比べて悪い
というところに問題があった。
性が、Ｓｂ＋Ｓｎの添加がない通常の材料に比べて悪い
というところに問題があった。
すなわちＳｂ ＋Ｓｎを添加した材料では、熱延板。
焼鈍に引続く冷間圧延において、板厚ゲージが振れたり
板割れを起し、冷延歩留りを低下させるなど工業生産上
大きな問題を残していたのである。
板割れを起し、冷延歩留りを低下させるなど工業生産上
大きな問題を残していたのである。
この発明は上記の問題を有利に解決するもので、Ｓｂ＋
Ｓｎを含有する無方向性けい素鋼板の製造時ｌ。
Ｓｎを含有する無方向性けい素鋼板の製造時ｌ。
に懸念された冷延歩留りの低下を有利に回避できに弧で
示す）以下、五ｔ ： ２．ｏ％以下、ＳｂおよびＳｎ
のうち少なくともいずれか一種＋ ０．００５〜１′−
０，４％を含む組成になる鋼スラブを、加熱したのち、
熱間圧延し、ついで熱延板を焼鈍してから、１回または
中間焼鈍を挾む２回の冷間圧延を施して最終板厚とし、
その後仕上げ焼鈍を施す一連の工程よりなる無方向性け
い素鋼板の製造方法におツーいて、鋼スラブの加熱温度
を１２００ ”Ｃ未満に制御限することを特徴とする無
方向性けい素鋼板製造時における冷間圧延性の改善方法
である。
示す）以下、五ｔ ： ２．ｏ％以下、ＳｂおよびＳｎ
のうち少なくともいずれか一種＋ ０．００５〜１′−
０，４％を含む組成になる鋼スラブを、加熱したのち、
熱間圧延し、ついで熱延板を焼鈍してから、１回または
中間焼鈍を挾む２回の冷間圧延を施して最終板厚とし、
その後仕上げ焼鈍を施す一連の工程よりなる無方向性け
い素鋼板の製造方法におツーいて、鋼スラブの加熱温度
を１２００ ”Ｃ未満に制御限することを特徴とする無
方向性けい素鋼板製造時における冷間圧延性の改善方法
である。
以下この発明の解明経緯について説明する。
Ｓｂ ＋Ｓｎの添加によって磁気特性が向上するの。
は、熱間圧延を経た含Ｓｂ 、 Ｓｎ熱延板に焼鈍を施
した場合に、ＳｂやＳｎが焼鈍板の結晶粒界に偏析する
ことによって、最終製品の集合組織が改善されるためと
考えられている。
した場合に、ＳｂやＳｎが焼鈍板の結晶粒界に偏析する
ことによって、最終製品の集合組織が改善されるためと
考えられている。
そこで上記した如きＳｂやＳｎの効果を低下させ１．１
にとなしに冷間圧延性を改善すべく、以下に述べるよう
な実験を行った。
にとなしに冷間圧延性を改善すべく、以下に述べるよう
な実験を行った。
表１に示した成分組成になるスラブＡ、Ｂおよび０をそ
れぞれ、１１００℃、１１８０℃。
れぞれ、１１００℃、１１８０℃。
１ｉ９１ＳＧ℃に加熱後、各スラブとも同一条件で熱１
・間圧延を施して２．８ｓ１１＋の熱延板とした。つい
でこのコイルを酸洗後、乾Ｎ、中で８００”Ｃ１５時間
の焼鈍を施したのち、引続いて０．５０ｓｍｊｊまで冷
間圧延を施し、その袈乾水素中で９５０”Ｃ１８分間の
最終焼鈍を施した。 ！・・（
Ｍｌ かくして得られた各製品板の冷間圧延性およびＩ磁気特
性について調べた結果を表３に示す。
・間圧延を施して２．８ｓ１１＋の熱延板とした。つい
でこのコイルを酸洗後、乾Ｎ、中で８００”Ｃ１５時間
の焼鈍を施したのち、引続いて０．５０ｓｍｊｊまで冷
間圧延を施し、その袈乾水素中で９５０”Ｃ１８分間の
最終焼鈍を施した。 ！・・（
Ｍｌ かくして得られた各製品板の冷間圧延性およびＩ磁気特
性について調べた結果を表３に示す。
なお冷間圧延性は、冷延工程におけるゲージ振れ、板割
れの有無および熱延板焼鈍後のベンド回数（ＪＩ８ ０
１１５５０に準拠）で評価した。５表 １ ＳｂおよびＳｎとも含まないスラブＢでは、冷間１圧延
性はスラブ加熱温度に依存せず良好であった。
れの有無および熱延板焼鈍後のベンド回数（ＪＩ８ ０
１１５５０に準拠）で評価した。５表 １ ＳｂおよびＳｎとも含まないスラブＢでは、冷間１圧延
性はスラブ加熱温度に依存せず良好であった。
一方Ｓｂまたはａｎを含むスラブ１．０では、通常程度
の加熱温度１９５０℃に加熱したものは、ゲージ振れ、
板割れが発生し、ベンド回数も零と。
の加熱温度１９５０℃に加熱したものは、ゲージ振れ、
板割れが発生し、ベンド回数も零と。
著しく低かったけれども、スラブ加熱温度が従来よりも
低い１２００℃未満の場合には、ゲージ振れおよび板割
れとも発生せず、またベンド回数も多かった。
低い１２００℃未満の場合には、ゲージ振れおよび板割
れとも発生せず、またベンド回数も多かった。
また磁気特性は、すべてのスラブで、スラブ加１．１熱
温度に依存しなかったが、ＳｂまたはＳｎ添加材の方が
優れていた。
温度に依存しなかったが、ＳｂまたはＳｎ添加材の方が
優れていた。
以上述べたとおり、ＳｂまたはＳｎ添加材では、スラブ
加熱温度を１ｊ１００℃未満とすることによって、Ｓｂ
またはＳｎ添加材特有の優れた磁気特性１・を損うこと
なしに冷間圧延性が有利に改善され得ることを新たに突
き止め、この発明を完成させるに至ったのである。
加熱温度を１ｊ１００℃未満とすることによって、Ｓｂ
またはＳｎ添加材特有の優れた磁気特性１・を損うこと
なしに冷間圧延性が有利に改善され得ることを新たに突
き止め、この発明を完成させるに至ったのである。
なおスラブ加熱温度を低減することについては、特公昭
５０−８５８８５号公報において、ＯＩ ｌ＋・０．０
１５％以上玉Ｓｉ＋ ８．５％以玉ＡＺ ＋ １．０％
以下を含、有する電磁鋪スラブをｘｓｏｏ℃以下に加熱
することによって鉄損を向上させる方法が提案されてい
るが、この方法において鋼スラブを１２００℃以下に加
熱するのは、鋼中ＡｊＮを粗大凝集化させ、て鋼板の粒
成長性を改善し、もって鉄損の改善を図ろうとするとこ
ろにあり、従ってＳｂまたは８ｎを含む電磁鋼スラブに
特有な熱延板焼鈍後の冷間圧延性の悪さを、スラブ低温
加熱によって改善するというこの発明とは、技術内容が
本質的に異な、。
５０−８５８８５号公報において、ＯＩ ｌ＋・０．０
１５％以上玉Ｓｉ＋ ８．５％以玉ＡＺ ＋ １．０％
以下を含、有する電磁鋪スラブをｘｓｏｏ℃以下に加熱
することによって鉄損を向上させる方法が提案されてい
るが、この方法において鋼スラブを１２００℃以下に加
熱するのは、鋼中ＡｊＮを粗大凝集化させ、て鋼板の粒
成長性を改善し、もって鉄損の改善を図ろうとするとこ
ろにあり、従ってＳｂまたは８ｎを含む電磁鋼スラブに
特有な熱延板焼鈍後の冷間圧延性の悪さを、スラブ低温
加熱によって改善するというこの発明とは、技術内容が
本質的に異な、。
る。
次に、この発明に係る無方向性けい素鋼板の製造工程に
ついて説明する。
ついて説明する。
まず転炉などの溶解炉で精錬し、必要に応じて真空脱ガ
ス処理を行い、Ｓｌ、ムｌ 、 Ｉｎなどと５ｂ１５お
よび／またはＳｎとを加えてスラブとする。ここにスラ
ブの組成は、Ｓｉ １４．０％以下、ＡＪ ＋２．０％
以下、Ｓｂおよび／またはＳｎ ｔ Ｏ，００５〜０．
４％を含有していることが必要である。ＳｌおよびＡＪ
は、渦電流損およびヒステリシス損両者２ｕ（り） とも減少させるために添加するが、Ｓｌが４．０％ 。
ス処理を行い、Ｓｌ、ムｌ 、 Ｉｎなどと５ｂ１５お
よび／またはＳｎとを加えてスラブとする。ここにスラ
ブの組成は、Ｓｉ １４．０％以下、ＡＪ ＋２．０％
以下、Ｓｂおよび／またはＳｎ ｔ Ｏ，００５〜０．
４％を含有していることが必要である。ＳｌおよびＡＪ
は、渦電流損およびヒステリシス損両者２ｕ（り） とも減少させるために添加するが、Ｓｌが４．０％ 。
またムｌが２．０％を超えると冷間圧延性が著しく劣化
するので上記の範囲とする必要がある。Ｓｂおよび／ま
たはＳｎは、これらのうち少なくとも一種が０．００５
％以上ないと集合組織の改善がみら５れず、一方０．４
％を超えると冷間圧延性が劣化するので、０．００５〜
０．４の範囲とする必要がある。
するので上記の範囲とする必要がある。Ｓｂおよび／ま
たはＳｎは、これらのうち少なくとも一種が０．００５
％以上ないと集合組織の改善がみら５れず、一方０．４
％を超えると冷間圧延性が劣化するので、０．００５〜
０．４の範囲とする必要がある。
ついで上記の好適組成になる副スラブを加熱するが、加
熱温度は１２００℃以下好ましくは１１６０℃以下とす
ることが肝要である。
熱温度は１２００℃以下好ましくは１１６０℃以下とす
ることが肝要である。
次に常法に従って２．０酩程度の厚みに熱間圧延し、こ
の熱延板を６５０〜９５０℃の温度で焼鈍してから、１
回または中間焼鈍を挾む２回の冷間圧延によって最終板
厚とする。ここに熱延板の焼鈍時間は２分〜２０時間が
適当で、低温の場合は長時１５間、一方高温の場合は短
時間とする。
の熱延板を６５０〜９５０℃の温度で焼鈍してから、１
回または中間焼鈍を挾む２回の冷間圧延によって最終板
厚とする。ここに熱延板の焼鈍時間は２分〜２０時間が
適当で、低温の場合は長時１５間、一方高温の場合は短
時間とする。
最終板厚に冷延された鋼板には、７００〜１１００℃の
温度域で最終仕上げ焼鈍が施される。
温度域で最終仕上げ焼鈍が施される。
なおかかる最終仕上げ焼鈍は、セミプロセス鋼板のよう
にユーザーで行っても良いのはいうまで２）−もない。
にユーザーで行っても良いのはいうまで２）−もない。
（作 用）
含Ｓｂ 、 Ｓｎけい素鋼スラブの加熱温度を１２００
℃未満に低下させることによって、熱延板焼鈍後の冷延
性が改善される理由は、まだ明解に解明さ。
℃未満に低下させることによって、熱延板焼鈍後の冷延
性が改善される理由は、まだ明解に解明さ。
れたわけではないが、熱延板焼鈍時に粒界偏析するＳｂ
やｓｎの偏析状態が、加熱温度の影響を受けて変化した
ためと考えられる。
やｓｎの偏析状態が、加熱温度の影響を受けて変化した
ためと考えられる。
（実施例）
実施例１
表８に示す成分組成になる無方向性けい素鋼用スラブを
、１１５０℃に加熱してから、熱間圧延を施し、ついで
Ｎ、中で７９０℃、５時間の焼鈍後、１回の冷間圧延で
０．５ＯＬ１１の最終板厚としたのち、Ａｘガス中で９
００℃、５分間の仕上げ焼１５鈍を施した。
、１１５０℃に加熱してから、熱間圧延を施し、ついで
Ｎ、中で７９０℃、５時間の焼鈍後、１回の冷間圧延で
０．５ＯＬ１１の最終板厚としたのち、Ａｘガス中で９
００℃、５分間の仕上げ焼１５鈍を施した。
上記の製造工程中冷延工程におけるゲージ振れ、板割れ
の発生状況およびベンド＠数について調べた結果、なら
びに得られた製品薄帯から切出したエプスタイン試片に
よって測定した磁気特性とを（喝１表４に示す。
の発生状況およびベンド＠数について調べた結果、なら
びに得られた製品薄帯から切出したエプスタイン試片に
よって測定した磁気特性とを（喝１表４に示す。
なお表４には比較のため、スラブ加熱温度が従来程度の
１２８０℃である他は、全く等しい条件で製造した試料
についての調査結果も併せて示す。
１２８０℃である他は、全く等しい条件で製造した試料
についての調査結果も併せて示す。
表４に示した結果から明らかなように、この発１明に従
い低温スラブ加熱を行った場合は、ゲージ振れ、板割れ
の発生は皆無であり、また磁気特性の劣化も全く生じな
かった。
い低温スラブ加熱を行った場合は、ゲージ振れ、板割れ
の発生は皆無であり、また磁気特性の劣化も全く生じな
かった。
実施例８
表６に示す成分組成になる無方向性けい素鋼用スラブを
、１１８０℃に加熱してから、熱間圧延を施し、ついで
Ｎ、中で８５０℃、５時間の焼鈍ｍ、７５０℃、２分間
の中間焼鈍を挾む２回の冷間圧延によって０・５０鴎の
最終板厚としたのち、ＩＬＩＮ、ガス中で７５０°Ｃ１
２時間の仕上げ焼鈍を施した。
、１１８０℃に加熱してから、熱間圧延を施し、ついで
Ｎ、中で８５０℃、５時間の焼鈍ｍ、７５０℃、２分間
の中間焼鈍を挾む２回の冷間圧延によって０・５０鴎の
最終板厚としたのち、ＩＬＩＮ、ガス中で７５０°Ｃ１
２時間の仕上げ焼鈍を施した。
上記の処理工程における冷延性および得られた製品薄帯
の磁気特性について調べた結果を、表６にまとめて示す
。
の磁気特性について調べた結果を、表６にまとめて示す
。
なお表６には比較のため、スラブ加熱温度を従来程度の
１２５０℃とした場合の調査結果も併記表６から明らか
なように、この発明に従い低温１スラブ加熱を行った場
合は、ゲージ振れ、板割れの発生は皆無であってベンド
回数も多く、さらには磁気特性の劣化も認められなかっ
た。
１２５０℃とした場合の調査結果も併記表６から明らか
なように、この発明に従い低温１スラブ加熱を行った場
合は、ゲージ振れ、板割れの発生は皆無であってベンド
回数も多く、さらには磁気特性の劣化も認められなかっ
た。
Ｃ発明の効果）
かくしてこの発明によれば、含Ｓｂ 、 Ｓｎ無方向性
けい素鋼板の製造過程において、従来懸念された冷間圧
延性を効果的に改善でき、ひいては冷延歩留りの大幅な
向上を実現し得る。
けい素鋼板の製造過程において、従来懸念された冷間圧
延性を効果的に改善でき、ひいては冷延歩留りの大幅な
向上を実現し得る。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、Ｓｉ：４．０ｗｔ％以下、 Ａｌ：２．０ｗｔ％以下、 ＳｂおよびＳｎのうち少なくともいずれか 一種：０．００５〜０．４ｗｔ％ を含む組成になる鋼スラブを、加熱したのち、熱間圧延
し、ついで熱延板を焼鈍してから、１回または中間焼鈍
を挾む２回の冷間圧延を施して最終板厚とし、その後仕
上げ焼鈍を施す一連の工程よりなる無方向性けい素鋼板
の製造方法において、 鋼スラブの加熱温度を１２００℃未満に制 限することを特徴とする無方向性けい素鋼板製造時にお
ける冷間圧延性の改善方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60156902A JPH0699748B2 (ja) | 1985-07-18 | 1985-07-18 | 無方向性けい素鋼板製造時における冷間圧延性の改善方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60156902A JPH0699748B2 (ja) | 1985-07-18 | 1985-07-18 | 無方向性けい素鋼板製造時における冷間圧延性の改善方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6221405A true JPS6221405A (ja) | 1987-01-29 |
| JPH0699748B2 JPH0699748B2 (ja) | 1994-12-07 |
Family
ID=15637894
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60156902A Expired - Lifetime JPH0699748B2 (ja) | 1985-07-18 | 1985-07-18 | 無方向性けい素鋼板製造時における冷間圧延性の改善方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0699748B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02163322A (ja) * | 1988-03-11 | 1990-06-22 | Nkk Corp | 無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5035885A (ja) * | 1973-06-22 | 1975-04-04 | ||
| JPS6039121A (ja) * | 1983-08-12 | 1985-02-28 | Kawasaki Steel Corp | 磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 |
-
1985
- 1985-07-18 JP JP60156902A patent/JPH0699748B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5035885A (ja) * | 1973-06-22 | 1975-04-04 | ||
| JPS6039121A (ja) * | 1983-08-12 | 1985-02-28 | Kawasaki Steel Corp | 磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02163322A (ja) * | 1988-03-11 | 1990-06-22 | Nkk Corp | 無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0699748B2 (ja) | 1994-12-07 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |