JPS62212344A - 2,6−ナフタレンジカルボン酸の製造法 - Google Patents
2,6−ナフタレンジカルボン酸の製造法Info
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- JPS62212344A JPS62212344A JP61056355A JP5635586A JPS62212344A JP S62212344 A JPS62212344 A JP S62212344A JP 61056355 A JP61056355 A JP 61056355A JP 5635586 A JP5635586 A JP 5635586A JP S62212344 A JPS62212344 A JP S62212344A
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
- Y02P20/50—Improvements relating to the production of bulk chemicals
- Y02P20/52—Improvements relating to the production of bulk chemicals using catalysts, e.g. selective catalysts
Landscapes
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Low-Molecular Organic Synthesis Reactions Using Catalysts (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明はフィルムや合成繊維等の製造原料として有用な
ポリエチレンナフタレートなどのポリエステル及びポリ
アミドの製造に用いられる2、6−ナフタレンジカルボ
ン酸を高収率かつ高純度で得る方法に関する。
ポリエチレンナフタレートなどのポリエステル及びポリ
アミドの製造に用いられる2、6−ナフタレンジカルボ
ン酸を高収率かつ高純度で得る方法に関する。
艷泉夏盈I
従来、2.6−ナフタレンジカルボンM(以下2.6−
NDCAと略記する)の製造方法としては2.6−シメ
チルナフタレン又は2.6−ジイソプロピルナフタレン
を酢酸溶媒中でコバルト及び/又はマンガン及び臭素か
らなる触媒の存在下に分子状酸素により酸化する方法が
知られている(fr公昭48−43893号、特公昭5
6−21017号、特公昭59−13495号、特公昭
48−27318号、特開昭48− 34153号、特開昭49−42654号、特開昭52
−17453号、特開昭60−89445号、特開昭6
0−89446号)。
NDCAと略記する)の製造方法としては2.6−シメ
チルナフタレン又は2.6−ジイソプロピルナフタレン
を酢酸溶媒中でコバルト及び/又はマンガン及び臭素か
らなる触媒の存在下に分子状酸素により酸化する方法が
知られている(fr公昭48−43893号、特公昭5
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−17453号、特開昭60−89445号、特開昭6
0−89446号)。
特に、2.6−ジイツプロビルナフタレン又はその酸化
中間体を、炭素数3以下の脂肪族モノカルボン酸を少く
とも50重量%含有する溶媒中でコバルト及び/又はマ
ンガンよりなる重金属及び臭素よりなる触媒の存在下か
つ該重金属を2.6−ジイソプロピルナフタレン又はそ
の酸化中間体1モル当り少くとも0.2モル使用して、
分子状mAにより酸化して2.6−ナフタレンジカルボ
ン酸を製造する方法(特開昭60−89445号)及び
2.6−ジイソプロピルナフタレン又はその酸化中間体
を、炭素数3以下の脂肪族モノカルボン酸を少くとも5
0重量%含有する溶媒中で、コバルト及び/又はマンガ
ンよりなる重金属及び臭素よりなる触媒の存在下かつ該
重金属を溶媒当り少くとも1重量%存在せしめて、分子
状酸素により酸化して2.6−ナフタレンジカルボン酸
を製造する方法(特開昭60−89446号)が提案さ
れている。
中間体を、炭素数3以下の脂肪族モノカルボン酸を少く
とも50重量%含有する溶媒中でコバルト及び/又はマ
ンガンよりなる重金属及び臭素よりなる触媒の存在下か
つ該重金属を2.6−ジイソプロピルナフタレン又はそ
の酸化中間体1モル当り少くとも0.2モル使用して、
分子状mAにより酸化して2.6−ナフタレンジカルボ
ン酸を製造する方法(特開昭60−89445号)及び
2.6−ジイソプロピルナフタレン又はその酸化中間体
を、炭素数3以下の脂肪族モノカルボン酸を少くとも5
0重量%含有する溶媒中で、コバルト及び/又はマンガ
ンよりなる重金属及び臭素よりなる触媒の存在下かつ該
重金属を溶媒当り少くとも1重量%存在せしめて、分子
状酸素により酸化して2.6−ナフタレンジカルボン酸
を製造する方法(特開昭60−89446号)が提案さ
れている。
しかし、従来の製造方法では多量の不純物、例えばアル
デヒド誘導体、ケトン誘導体、酸化重合物、着色物質及
び核臭化物等を副生ずるだけでなく、ナフタレン環の開
裂によりフタル酸誘導体やトリメリット酸などを多聞に
副生じ、2.6−NDCAの収率を低下すると共に、繁
雑な多段階の精製工程が必要であった。例えば、特公昭
52−20993号、特開昭48−68554号、WI
hl[50−160248号、fFrM昭50−105
639号に記載されている如く、高純度の2.6−ND
CAを得るためには生成混合物をアルカリ水溶液に溶解
し、100〜250℃に加熱し、次いで過マンガン酸ア
ルカリ、又は過ハロゲン酸アルカリ等の酸化剤を用いて
化学処理した後・に、又はパラジウム、白金、ニッケル
等の金属触媒の存在下で接触的に水素化をした侵に炭酸
ガスや亜i酸ガス等を圧入して2.6−NDCAのモノ
アルカリ塩を晶析せしめる方法や、これ等の方法に活性
炭処理等を組み合わせた方法で精製することが必要であ
った。
デヒド誘導体、ケトン誘導体、酸化重合物、着色物質及
び核臭化物等を副生ずるだけでなく、ナフタレン環の開
裂によりフタル酸誘導体やトリメリット酸などを多聞に
副生じ、2.6−NDCAの収率を低下すると共に、繁
雑な多段階の精製工程が必要であった。例えば、特公昭
52−20993号、特開昭48−68554号、WI
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639号に記載されている如く、高純度の2.6−ND
CAを得るためには生成混合物をアルカリ水溶液に溶解
し、100〜250℃に加熱し、次いで過マンガン酸ア
ルカリ、又は過ハロゲン酸アルカリ等の酸化剤を用いて
化学処理した後・に、又はパラジウム、白金、ニッケル
等の金属触媒の存在下で接触的に水素化をした侵に炭酸
ガスや亜i酸ガス等を圧入して2.6−NDCAのモノ
アルカリ塩を晶析せしめる方法や、これ等の方法に活性
炭処理等を組み合わせた方法で精製することが必要であ
った。
上述の副生物の中で特にトリメリット酸は酸化反応液で
触媒中の重金属と反応して不溶性のトリメリットR重金
属塩を生じ、2.6−NDCAと共に析出することが知
られている。従って、2゜6−NDCAの精製工程には
トリメリット酸を除去する工程と着色物質やアルデヒド
類等を除去する工程が必要であると共に、トリメリット
酸に同伴される重金属の回収と再生を行う工程も必要で
あり、多大の労力と設備を必要とする。
触媒中の重金属と反応して不溶性のトリメリットR重金
属塩を生じ、2.6−NDCAと共に析出することが知
られている。従って、2゜6−NDCAの精製工程には
トリメリット酸を除去する工程と着色物質やアルデヒド
類等を除去する工程が必要であると共に、トリメリット
酸に同伴される重金属の回収と再生を行う工程も必要で
あり、多大の労力と設備を必要とする。
又、従来の方法(例えば特開昭48−96573号、特
開昭48−68555号の実施例1)により得られる粗
2.6−NDCAには核臭化物が混入するので、臭素が
1000〜2000ppm程度含有されている。本発明
者等の実験においても、従来の方法により2.6−ND
CAを製造した場合に同様の結果が得られ、反応条件に
よっては、2000〜4000ppmの臭素が含有され
ている場合も多くあった。これ等の核臭素化物が混入し
た2、6−NDCAを用いて製造したポリエチレンナフ
タレートは樹脂の軟化点が低下し品質が悪化することが
知られている。
開昭48−68555号の実施例1)により得られる粗
2.6−NDCAには核臭化物が混入するので、臭素が
1000〜2000ppm程度含有されている。本発明
者等の実験においても、従来の方法により2.6−ND
CAを製造した場合に同様の結果が得られ、反応条件に
よっては、2000〜4000ppmの臭素が含有され
ている場合も多くあった。これ等の核臭素化物が混入し
た2、6−NDCAを用いて製造したポリエチレンナフ
タレートは樹脂の軟化点が低下し品質が悪化することが
知られている。
又、従来2.6−NDCAの製造において触媒として使
用されているコバルトは、入手が比較的困難な高価な重
金属である。従ってコバルトの使用量をできるだけ減少
させることが工業的に重要であるが、従来の方法におい
ては、コバルトの使用量を減少させると、トリメリット
酸等の生成量が増し、2.6−NDCAの収率と純度が
低下するのでコバルトを多量に使用することが推奨され
ていた。
用されているコバルトは、入手が比較的困難な高価な重
金属である。従ってコバルトの使用量をできるだけ減少
させることが工業的に重要であるが、従来の方法におい
ては、コバルトの使用量を減少させると、トリメリット
酸等の生成量が増し、2.6−NDCAの収率と純度が
低下するのでコバルトを多量に使用することが推奨され
ていた。
発明が解゛しようとする間
前述の如く、従来の製造法では、多量のトリメリット酸
が生成し、又アルデヒド類や着色物質及び核臭化物等も
生成するので、反応で得られた粗2.6−NDCA中に
はトリメリット酸重金属塩や核臭化物等が多量に含有さ
れ、その純度は通常80%程度であった。従って、粗2
.6−NDCAから99%以上の高純度の2.6−ND
CAを製造するためには多段階の繁雑な精製工程が必要
となり、加えて、高価なコバルトを多量に使用している
ため工業的な製造法としては、不満足なものであった。
が生成し、又アルデヒド類や着色物質及び核臭化物等も
生成するので、反応で得られた粗2.6−NDCA中に
はトリメリット酸重金属塩や核臭化物等が多量に含有さ
れ、その純度は通常80%程度であった。従って、粗2
.6−NDCAから99%以上の高純度の2.6−ND
CAを製造するためには多段階の繁雑な精製工程が必要
となり、加えて、高価なコバルトを多量に使用している
ため工業的な製造法としては、不満足なものであった。
本発明者等は、これ等の副生物の中で、重金属の回収、
再使用や2.6−NDCAの収率とその精製工程等に重
大な影響を与えるトリメリット酸及び、核臭化物の生成
量を制御し得るとともに従来よりはるかに少量のコバル
ト触媒を用いて2゜6−NDCAを製造する方法につい
て研究を行った結果、従来使用されていたコバルト及び
/又はマンガン及び臭素からなる触媒よりも、コバルト
、セリウム及び臭素からなる触媒がトリメリット酸の副
生を抑制し、2.6−NDCAを収率よく製造できるこ
とを見出し、この知見に基づいて本発明を成すに至った
。
再使用や2.6−NDCAの収率とその精製工程等に重
大な影響を与えるトリメリット酸及び、核臭化物の生成
量を制御し得るとともに従来よりはるかに少量のコバル
ト触媒を用いて2゜6−NDCAを製造する方法につい
て研究を行った結果、従来使用されていたコバルト及び
/又はマンガン及び臭素からなる触媒よりも、コバルト
、セリウム及び臭素からなる触媒がトリメリット酸の副
生を抑制し、2.6−NDCAを収率よく製造できるこ
とを見出し、この知見に基づいて本発明を成すに至った
。
発明の構成
本発明の特徴は、2.6−ジイツプロビルナフタレン(
以下2.6−DIPNと略記する)又はその酸化中間体
を、70重量%以上の低級脂肪族モノカルボン酸を含有
する溶剤中で分子状酸素により酸化して2.6−NDC
Aを製造する方法において、上記酸化をコバルト及びセ
リウムからなる重金属触媒及び臭素触媒の存在下で15
0℃〜220℃の範囲の温度及び0.2〜8kg/aI
(絶対圧)の範囲の酸素分圧下で行なうことにある。
以下2.6−DIPNと略記する)又はその酸化中間体
を、70重量%以上の低級脂肪族モノカルボン酸を含有
する溶剤中で分子状酸素により酸化して2.6−NDC
Aを製造する方法において、上記酸化をコバルト及びセ
リウムからなる重金属触媒及び臭素触媒の存在下で15
0℃〜220℃の範囲の温度及び0.2〜8kg/aI
(絶対圧)の範囲の酸素分圧下で行なうことにある。
ここでいう“2.6−ジイソプロピルナフタレンの酸化
中間体°゛とは2.6−DIPNの酸化によって生成す
る多種の中間体のうち、更に酸化することにより2.6
−NOOAを生成する中間体を意味する。
中間体°゛とは2.6−DIPNの酸化によって生成す
る多種の中間体のうち、更に酸化することにより2.6
−NOOAを生成する中間体を意味する。
従って、本発明の出発物質となる化合物は、下記式(I
)で示される化合物である。
)で示される化合物である。
及び−C−CH3よりなる群から選ばれた基であり、−
(00H及び−C)10よりなる群から選ばれた基であ
る。) 本発明の製造法において使用される溶剤は、70重1%
以上の低級脂肪族モノカルボン酸を含む溶剤である。低
級脂肪族モノカルボン酸としては炭素数が4以下のもの
であり、ギ酸、酢酸、プロピオン酸、酪酸などを例示し
得るが、酢酸が最も好ましい。
(00H及び−C)10よりなる群から選ばれた基であ
る。) 本発明の製造法において使用される溶剤は、70重1%
以上の低級脂肪族モノカルボン酸を含む溶剤である。低
級脂肪族モノカルボン酸としては炭素数が4以下のもの
であり、ギ酸、酢酸、プロピオン酸、酪酸などを例示し
得るが、酢酸が最も好ましい。
本発明において、コバルト及びセリウムからなる重金属
触媒としては、酸化反応溶媒に可溶である該重金属元素
の単体又は化合物であればいずれも使用でき、該重金属
元素の金属粉末、酸化物、水酸化物、炭酸塩、ハロゲン
化物、脂肪酸塩等を例示し得るが、特に酢酸塩、炭酸塩
及び水酸化物が好ましい。
触媒としては、酸化反応溶媒に可溶である該重金属元素
の単体又は化合物であればいずれも使用でき、該重金属
元素の金属粉末、酸化物、水酸化物、炭酸塩、ハロゲン
化物、脂肪酸塩等を例示し得るが、特に酢酸塩、炭酸塩
及び水酸化物が好ましい。
又、臭素触媒としては、酸化反応溶媒に溶解し、臭素イ
オンを生成する臭素の単体又は化合物であればいずれも
使用でき、分子状臭素、臭化水素、臭化水素酸、臭化メ
チル及び臭化エチル等の臭化アルキル、臭化アリル等の
臭化アルケニル、及び臭化アルカリや臭化アンモニウム
等の無機塩等を例示し得るが臭化アンモニウム及び臭化
コバルトが好ましい。
オンを生成する臭素の単体又は化合物であればいずれも
使用でき、分子状臭素、臭化水素、臭化水素酸、臭化メ
チル及び臭化エチル等の臭化アルキル、臭化アリル等の
臭化アルケニル、及び臭化アルカリや臭化アンモニウム
等の無機塩等を例示し得るが臭化アンモニウム及び臭化
コバルトが好ましい。
酸化反応に使用する分子状酸素としては酸素又はそれを
不活性ガスで希釈した混合ガスが使用されるが工業的に
は圧縮空気を使用するのが好ましい。本発明の酸化反応
は、反応系の酸素分圧が高い程速く進行するが、実用、
トは0.2〜8kg/Cd(絶対圧)の酸素分圧で十分
であり、酸素分圧を8kMm(絶対圧)を越える圧にす
る工業的利点は少ない。又酸化反応に分子状酸素を含有
するガスを使用する場合、その全圧は特に限定されるも
のではないが、通常7〜30ka/cd(絶触圧)であ
ることが好ましい。
不活性ガスで希釈した混合ガスが使用されるが工業的に
は圧縮空気を使用するのが好ましい。本発明の酸化反応
は、反応系の酸素分圧が高い程速く進行するが、実用、
トは0.2〜8kg/Cd(絶対圧)の酸素分圧で十分
であり、酸素分圧を8kMm(絶対圧)を越える圧にす
る工業的利点は少ない。又酸化反応に分子状酸素を含有
するガスを使用する場合、その全圧は特に限定されるも
のではないが、通常7〜30ka/cd(絶触圧)であ
ることが好ましい。
酸化反応の温度は150〜220℃好ましくは160〜
200℃特に好ましくは170〜190℃である。反応
温度が220℃を越える場合には低級脂肪族モノカルボ
ン酸が酸化分解されるので好ましくない。
200℃特に好ましくは170〜190℃である。反応
温度が220℃を越える場合には低級脂肪族モノカルボ
ン酸が酸化分解されるので好ましくない。
本発明において、該重金属触媒は酸化反応に使用する溶
剤100g当りコバルトとセリウムの合計量が0.03
〜0.2モル、好ましくは0.08〜0.15モルとな
るように使用するのが好ましい。重金属触媒を上記の範
囲を越えて条間に使用しても収率及び純度上の利点はな
く、かえって触媒に同伴される水分による反応速度の低
下や、触媒の析出が起きるので好ましくない。又、上記
の範囲より少量使用される場合には、2.6−NDCA
の収率と純度が低下するので好ましくない。又、コバル
トのセリウムに対する使用瓜は原子比で0.03〜0.
3の範囲で十分であり、純度90%以上の粗2.6−N
DCAが容易に得られる。
剤100g当りコバルトとセリウムの合計量が0.03
〜0.2モル、好ましくは0.08〜0.15モルとな
るように使用するのが好ましい。重金属触媒を上記の範
囲を越えて条間に使用しても収率及び純度上の利点はな
く、かえって触媒に同伴される水分による反応速度の低
下や、触媒の析出が起きるので好ましくない。又、上記
の範囲より少量使用される場合には、2.6−NDCA
の収率と純度が低下するので好ましくない。又、コバル
トのセリウムに対する使用瓜は原子比で0.03〜0.
3の範囲で十分であり、純度90%以上の粗2.6−N
DCAが容易に得られる。
臭素触媒の使用邑は、使用される重金属触媒中のコバル
ト及びセリウムの合計団に対し、臭素として原子比で0
.001〜0.2の範囲、特に好ましくは0.005〜
0.1の範囲であり、原子比で0.2を超えて使用する
と粗2.6−NDCA中の臭素の含有量が増加するので
好ましくない。
ト及びセリウムの合計団に対し、臭素として原子比で0
.001〜0.2の範囲、特に好ましくは0.005〜
0.1の範囲であり、原子比で0.2を超えて使用する
と粗2.6−NDCA中の臭素の含有量が増加するので
好ましくない。
本発明の製造法を実施するに当っては、重金属触媒及び
臭素触媒を含む低級脂肪族モノカルボン酸溶液に2.6
−DIPN又はその酸化中間体を混合し、酸素又は分子
状w1素を含有するガスを圧入しながら昇温しで酸化反
応を行なうこともできる。しかし副反応を抑制し、2.
6−NDCAを高純度かつ高収率で得るためには、反応
溶媒に酸素又は分子状Il素を含有するガスを圧入しな
がら、重金属触媒、臭素触媒及び2.6−DTPN又は
その酸化中間体を含む低級脂肪族モノカルボン酸溶液を
連続的に供給して酸化反応を行なう方が反応系内の2.
6−DIPN又はその酸化中間体の濃度を低く保つこと
ができるので好ましい。
臭素触媒を含む低級脂肪族モノカルボン酸溶液に2.6
−DIPN又はその酸化中間体を混合し、酸素又は分子
状w1素を含有するガスを圧入しながら昇温しで酸化反
応を行なうこともできる。しかし副反応を抑制し、2.
6−NDCAを高純度かつ高収率で得るためには、反応
溶媒に酸素又は分子状Il素を含有するガスを圧入しな
がら、重金属触媒、臭素触媒及び2.6−DTPN又は
その酸化中間体を含む低級脂肪族モノカルボン酸溶液を
連続的に供給して酸化反応を行なう方が反応系内の2.
6−DIPN又はその酸化中間体の濃度を低く保つこと
ができるので好ましい。
2.6−DIPN又はその酸化中間体が酸化反応系に高
濃度で存在すると酸化に必要なmrA吊が相対的に不足
し副反応が進行し易くなり、2.6−N[)OAの収率
が純度低下する。従って本発明においては、反応系内の
2.6−DIPN又はその酸化中間体の濃度を低く保つ
ことが必要ひあり、2.6−DIPN又はその酸化中間
体を溶剤100g当り20SF以下になるように反応系
に供給するのが好ましい。
濃度で存在すると酸化に必要なmrA吊が相対的に不足
し副反応が進行し易くなり、2.6−N[)OAの収率
が純度低下する。従って本発明においては、反応系内の
2.6−DIPN又はその酸化中間体の濃度を低く保つ
ことが必要ひあり、2.6−DIPN又はその酸化中間
体を溶剤100g当り20SF以下になるように反応系
に供給するのが好ましい。
2.6−DIPNを反応系に連続供給し、その液中濃度
を溶剤100g当り5g以下、特に好ましくは0.1〜
1gとするのが最適である。
を溶剤100g当り5g以下、特に好ましくは0.1〜
1gとするのが最適である。
酸化反応終了後、生成混合物からの2.6−NDCAの
分離、及びその精製は公知の分離法及び精製法に従って
行なうことができる。本発明の酸化反応においては、n
1生成物の生成は極めて少ないので2.6−NDCAの
分離及びその精製に特別な手段、装置等は特に必要とし
ない。
分離、及びその精製は公知の分離法及び精製法に従って
行なうことができる。本発明の酸化反応においては、n
1生成物の生成は極めて少ないので2.6−NDCAの
分離及びその精製に特別な手段、装置等は特に必要とし
ない。
免1立lj
本発明の製造法によるとセリウムに対するコバルトの使
用量は原子比で0.03〜0.3で十分であり、トリメ
リット酸の副生量が多いコバルトの使用量を減少させる
事が出来るので工業的に2゜6・−NDCAを製造する
場合の経済的効果は大きい。
用量は原子比で0.03〜0.3で十分であり、トリメ
リット酸の副生量が多いコバルトの使用量を減少させる
事が出来るので工業的に2゜6・−NDCAを製造する
場合の経済的効果は大きい。
又、本発明の方法により得られる粗2.6−NDCAは
90%以上の純度であり、従来の方法と比べて精製工程
の繁雑さを著しく軽減出来る。特にトリメリット酸の重
金属塩の粗2.6−NDCA中の含有量が5%以下なの
で重金属の回収と再生が従来の製造法よりも著しく容易
となる。
90%以上の純度であり、従来の方法と比べて精製工程
の繁雑さを著しく軽減出来る。特にトリメリット酸の重
金属塩の粗2.6−NDCA中の含有量が5%以下なの
で重金属の回収と再生が従来の製造法よりも著しく容易
となる。
再に粗2.6−NDCAに含まれる臭素元素の量は、従
来の方法による場合が1000〜4000ppmである
のに対し、本発明の方法による場合には3ooppm以
下にする事が出来るので、精製して高純度の2.6−N
DCAを容易に製造することができる。
来の方法による場合が1000〜4000ppmである
のに対し、本発明の方法による場合には3ooppm以
下にする事が出来るので、精製して高純度の2.6−N
DCAを容易に製造することができる。
以下に実施例を示し、本発明の製造法を具体的に説明す
るが、本発明は実施例のみに限定されるものではない。
るが、本発明は実施例のみに限定されるものではない。
なお、2.6−NDCA及びトリメリット酸の定量分析
は高速液体クロマトグラフィ=(A)で行ない、重金属
はICP発光分析法(日立306型ICP発光分析計)
で定量し、トリメリット酸と重金属の総量をトリメリッ
ト酸の重金属塩の量とした。又、臭素の分析は螢光X線
分析法(B)で行ない、着色成分の含量は、25%メチ
ルアミン溶液のOD値(C)を指標として表わした。
は高速液体クロマトグラフィ=(A)で行ない、重金属
はICP発光分析法(日立306型ICP発光分析計)
で定量し、トリメリット酸と重金属の総量をトリメリッ
ト酸の重金属塩の量とした。又、臭素の分析は螢光X線
分析法(B)で行ない、着色成分の含量は、25%メチ
ルアミン溶液のOD値(C)を指標として表わした。
(A)ウォーターズ社モデル510型HPLC装置
カラム:LiChrosorb (RP−8,5μm、
メルり社)とラジアルバックカートリッジC−8(ウォ
ーターズ社)の連結カラム 移動相: pH3の水/アセトニトリル−45155(
容積比) 流速;0.6CG/分 内部標準物質:2−ナフトエ酸 検出波長:260nm (8)理学電機螢光X線分析装!t(3080E2型) xsi+チューブ二ロジウム、50kV、50mA検出
器:PC検出器 結晶:ゲルマニウム 検出限界:3ppm 試料10gを直径30mの錠剤に成形後、測定した。
メルり社)とラジアルバックカートリッジC−8(ウォ
ーターズ社)の連結カラム 移動相: pH3の水/アセトニトリル−45155(
容積比) 流速;0.6CG/分 内部標準物質:2−ナフトエ酸 検出波長:260nm (8)理学電機螢光X線分析装!t(3080E2型) xsi+チューブ二ロジウム、50kV、50mA検出
器:PC検出器 結晶:ゲルマニウム 検出限界:3ppm 試料10gを直径30mの錠剤に成形後、測定した。
(C)25%メチルアミン水溶液10M1に試料19を
溶解し不溶液を除去後10履の石英セルを用いて500
nmの光で光学密度を測定した。
溶解し不溶液を除去後10履の石英セルを用いて500
nmの光で光学密度を測定した。
実施例1
還流冷却器、ガス吹込管及び排出管、温度測定管及び電
vAll痒器を備えたチタンライニングのステンレス製
21オートクレーブに93%酢酸80(1、酢酸コバル
ト四水温20g、酢酸セリウム−水塩150g、臭化ア
ンモニウム0.49及び2.6−DIPN55gを加え
て攪拌下に溶解させた。次いで反応混合物を175〜1
85℃の温度に保ち攪拌下に15〜20kMcdの加圧
下で圧縮空気を6001/時の速度で吹き込みながら約
6.5時間酸化反応を行なった。
vAll痒器を備えたチタンライニングのステンレス製
21オートクレーブに93%酢酸80(1、酢酸コバル
ト四水温20g、酢酸セリウム−水塩150g、臭化ア
ンモニウム0.49及び2.6−DIPN55gを加え
て攪拌下に溶解させた。次いで反応混合物を175〜1
85℃の温度に保ち攪拌下に15〜20kMcdの加圧
下で圧縮空気を6001/時の速度で吹き込みながら約
6.5時間酸化反応を行なった。
反応終了後、生成混合物を60℃に冷却し、析出物をP
別し、更に酢酸で洗浄後乾燥して46.5gの粗結晶を
得た。
別し、更に酢酸で洗浄後乾燥して46.5gの粗結晶を
得た。
この粗結晶について前述の各分析を行なったところ、2
.6・−NDCAの含量は95.7%、トリメリット酸
重金属塩の含有量は1.42%であった。又、着色成分
の含有量の指標となる25%メチルアミン溶液の00値
は0.82であり、臭素の含有量は148ppmであっ
た。2.6−DIPNに対する2、6−NDCAの収率
は−79,5%であった。
.6・−NDCAの含量は95.7%、トリメリット酸
重金属塩の含有量は1.42%であった。又、着色成分
の含有量の指標となる25%メチルアミン溶液の00値
は0.82であり、臭素の含有量は148ppmであっ
た。2.6−DIPNに対する2、6−NDCAの収率
は−79,5%であった。
実施例2
還流冷却器、ガス吹込管及び排出管、温度測定管及び電
磁攪拌機を備えたチタンライニングのステンレス製5I
オートクレーブに2kgの93%酢酸を入れ、更に50
gの酢酸コバルト四水場、370gの酢酸ヒリウムー水
塩及び1gの臭化アンモニウムを加えて溶解させた。次
いでこの溶液を175〜185℃の温度に保ち攪拌しつ
つ、20kQ/ciの加圧下で圧縮空気を500Il/
時の速度で吹き込み、同時に690gの2.6−DIP
N、25(lの酢酸コバルト四水塩、1.85k(lの
酢酸セリウム−水温及び1(lの臭化アンモニウムを1
0koの93%酢酸に溶解した液を36097時の速度
で連続的に供給した。20時間反応を継続した後、オー
トクレーブ内の反応液とオーバーフロー液を60℃に冷
却し、析出物をP別し、酢酸で洗浄後乾燥して327.
19の粗結晶を得た。この粗結晶について前述の各分析
を行なったところ、2.6−−NDCAの含量は95.
1%、トリメリット酸重金属塩の含有量は1.63%、
臭素含有量は185pI)mであり、OD値は0.77
であった。なお、2.6−DIPNに対する2、6−N
DCAの収率は78.8%であった。
磁攪拌機を備えたチタンライニングのステンレス製5I
オートクレーブに2kgの93%酢酸を入れ、更に50
gの酢酸コバルト四水場、370gの酢酸ヒリウムー水
塩及び1gの臭化アンモニウムを加えて溶解させた。次
いでこの溶液を175〜185℃の温度に保ち攪拌しつ
つ、20kQ/ciの加圧下で圧縮空気を500Il/
時の速度で吹き込み、同時に690gの2.6−DIP
N、25(lの酢酸コバルト四水塩、1.85k(lの
酢酸セリウム−水温及び1(lの臭化アンモニウムを1
0koの93%酢酸に溶解した液を36097時の速度
で連続的に供給した。20時間反応を継続した後、オー
トクレーブ内の反応液とオーバーフロー液を60℃に冷
却し、析出物をP別し、酢酸で洗浄後乾燥して327.
19の粗結晶を得た。この粗結晶について前述の各分析
を行なったところ、2.6−−NDCAの含量は95.
1%、トリメリット酸重金属塩の含有量は1.63%、
臭素含有量は185pI)mであり、OD値は0.77
であった。なお、2.6−DIPNに対する2、6−N
DCAの収率は78.8%であった。
比較例
実施例1と同一・の反応装置に、93%酢酸800g、
酢酸コバルト四水塩7C)g、酢酸マンガン四水塩13
C1、臭化アンモニウム6g、2゜6−DIPN55g
を入れて、実施例1と同一・条件で反応させた後、同様
に処理すると50.5!?の粗2.6−NDCAが得ら
れた。この粗2.6−NDCAについて実施例1と同様
に各分析を行なったところ、純度は78.5%、トリメ
リット酸重金属塩の含有量は18.5%、臭素の含有量
は3765ppm、OD値は0.85であった。
酢酸コバルト四水塩7C)g、酢酸マンガン四水塩13
C1、臭化アンモニウム6g、2゜6−DIPN55g
を入れて、実施例1と同一・条件で反応させた後、同様
に処理すると50.5!?の粗2.6−NDCAが得ら
れた。この粗2.6−NDCAについて実施例1と同様
に各分析を行なったところ、純度は78.5%、トリメ
リット酸重金属塩の含有量は18.5%、臭素の含有量
は3765ppm、OD値は0.85であった。
2.6−DIPNに対する2、6−NDCAの収率は7
0.8%であった。
0.8%であった。
Claims (3)
- (1)2,6−ジイソプロピルナフタレン又はその酸化
中間体を、70重量%以上の低級脂肪族モノカルボン酸
を含有する溶剤中で分子状酸素により酸化して2,6−
ナフタレンジカルボン酸を製造する方法において、該酸
化を (1)(i)コバルト及びセリウムからなる重金属及び
(ii)臭素からなる触媒の存在下に - (2)150℃〜220℃の範囲の温度及び(3)0.
2〜8kg/cm^2(絶対圧)の範囲の酸素分圧下で
行なうことを特徴とする2,6−ナフタレンジカルボン
酸の製造法。 (2)セリウムに対するコバルトの原子比が0.03〜
0.3であり、且つ該重金属に対する臭素の原子比が0
.001〜0.2である触媒の存在下で該酸化を行なう
ことを特徴とする特許請求の範囲第1項の製造法。 - (3)該重金属を該溶剤100g当り0.03〜0.2
モル使用して該酸化を行なうことを特徴とする特許請求
の範囲第1項の製造法。
Priority Applications (6)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61056355A JPS62212344A (ja) | 1986-03-14 | 1986-03-14 | 2,6−ナフタレンジカルボン酸の製造法 |
FR878703503A FR2595691B1 (fr) | 1986-03-14 | 1987-03-13 | Procede pour la production de l'acide naphtalene-dicarboxylique-2,6 par oxydation du diisopropyl-2,6 naphtalene |
GB8706038A GB2187744B (en) | 1986-03-14 | 1987-03-13 | Process for producing 2, 6-naphthalenedicarboxylic acid |
CA000532056A CA1303059C (en) | 1986-03-14 | 1987-03-13 | Process for producing 2,6-naphthalenedicarboxylic acid by oxidizing 2,6-diisopropylnaphthalene |
DE19873708239 DE3708239A1 (de) | 1986-03-14 | 1987-03-13 | Verfahren zur herstellung von 2,6-naphthalincarbonsaeure durch oxidation von 2,6-diisopropylnaphthalin |
US07/026,322 US4794195A (en) | 1986-03-14 | 1987-03-16 | Process for producing 2,6-naphthalenedicarboxylic acid by oxidizing 2,6-diisopropylnaphthalene |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61056355A JPS62212344A (ja) | 1986-03-14 | 1986-03-14 | 2,6−ナフタレンジカルボン酸の製造法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS62212344A true JPS62212344A (ja) | 1987-09-18 |
JPH0530819B2 JPH0530819B2 (ja) | 1993-05-11 |
Family
ID=13024933
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP61056355A Granted JPS62212344A (ja) | 1986-03-14 | 1986-03-14 | 2,6−ナフタレンジカルボン酸の製造法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS62212344A (ja) |
-
1986
- 1986-03-14 JP JP61056355A patent/JPS62212344A/ja active Granted
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0530819B2 (ja) | 1993-05-11 |
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