JPS62200193A - 積層型蒸発器 - Google Patents
積層型蒸発器Info
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- JPS62200193A JPS62200193A JP4241786A JP4241786A JPS62200193A JP S62200193 A JPS62200193 A JP S62200193A JP 4241786 A JP4241786 A JP 4241786A JP 4241786 A JP4241786 A JP 4241786A JP S62200193 A JPS62200193 A JP S62200193A
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F1/00—Tubular elements; Assemblies of tubular elements
- F28F1/10—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses
- F28F1/12—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses the means being only outside the tubular element
- F28F1/126—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses the means being only outside the tubular element consisting of zig-zag shaped fins
- F28F1/128—Fins with openings, e.g. louvered fins
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
- F28D1/00—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators
- F28D1/02—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid
- F28D1/03—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with plate-like or laminated conduits
- F28D1/0308—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with plate-like or laminated conduits the conduits being formed by paired plates touching each other
- F28D1/0325—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with plate-like or laminated conduits the conduits being formed by paired plates touching each other the plates having lateral openings therein for circulation of the heat-exchange medium from one conduit to another
- F28D1/0333—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with plate-like or laminated conduits the conduits being formed by paired plates touching each other the plates having lateral openings therein for circulation of the heat-exchange medium from one conduit to another the plates having integrated connecting members
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F3/00—Plate-like or laminated elements; Assemblies of plate-like or laminated elements
- F28F3/02—Elements or assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with recesses, with corrugations
- F28F3/025—Elements or assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with recesses, with corrugations the means being corrugated, plate-like elements
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- Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
この発明は、例えば自動車用の空気調和装置に使用され
る積層型蒸発器、特に板状のチューブエレメントとコル
ゲート状のアウターフィンとが交互配置に積層され、上
記チューブエレメントによって構成される冷媒回路が蛇
行状に形成された縦式または構成の積層型蒸発器に関す
る。
る積層型蒸発器、特に板状のチューブエレメントとコル
ゲート状のアウターフィンとが交互配置に積層され、上
記チューブエレメントによって構成される冷媒回路が蛇
行状に形成された縦式または構成の積層型蒸発器に関す
る。
従来の技術
この種の積層型蒸発器としては、大きく分けて縦式のも
のと構成のものとがある。縦式のものは第１図に概略を
示すように、内部を冷媒の蒸発室である冷媒通路（Ｓ）
とする複数個の板状チューブエレメント（１）を、コル
ゲート状のアウターフィン（２）と交番配置に積層一体
化すると共に、チューブエレメント（１）の上下両端部
に形成される相互連通のタンク部（３）（４）内に仕切
板（５）（６）を設けることによって冷媒通路を複数個
のチューブエレメント毎に冷媒流れ方向を順次異にする
入口側通路群（Ａ）と、出口側通路群（Ｃ）と、それら
の中間の１つ以上の中間通路群（Ｂ）との３つ以上の通
路群に区画形成し、入口（７）から供給される冷媒をタ
ンク部（３）（４）内で反転させて上記各通路群（Ａ）
（Ｂ）（Ｃ）を蛇行状に流通させ、最終的に出口（８）
に導くようになされている。
のと構成のものとがある。縦式のものは第１図に概略を
示すように、内部を冷媒の蒸発室である冷媒通路（Ｓ）
とする複数個の板状チューブエレメント（１）を、コル
ゲート状のアウターフィン（２）と交番配置に積層一体
化すると共に、チューブエレメント（１）の上下両端部
に形成される相互連通のタンク部（３）（４）内に仕切
板（５）（６）を設けることによって冷媒通路を複数個
のチューブエレメント毎に冷媒流れ方向を順次異にする
入口側通路群（Ａ）と、出口側通路群（Ｃ）と、それら
の中間の１つ以上の中間通路群（Ｂ）との３つ以上の通
路群に区画形成し、入口（７）から供給される冷媒をタ
ンク部（３）（４）内で反転させて上記各通路群（Ａ）
（Ｂ）（Ｃ）を蛇行状に流通させ、最終的に出口（８）
に導くようになされている。
また、構成の積層型蒸発器においては、第７図に示すよ
うにチューブエレメント（１）及びアウターフィン（２
）が水平状に配置されることのほかは前記縦式の場合と
ほぼ同様に構成されている。
うにチューブエレメント（１）及びアウターフィン（２
）が水平状に配置されることのほかは前記縦式の場合と
ほぼ同様に構成されている。
発明が解決しようとする問題点
ところが、上記の縦式および構成のいずれの積層型蒸発
器においても、各通路群（Ａ）（Ｂ）（Ｃ）を構成する
チューブエレメント（１）の個数がほぼ同一である場合
には、特に中間通路群（Ｂ）と出口側通路群（Ｃ）にお
いて、第１図および第７図に一点鎖線で示すような領域
部分に、冷媒流量の相対的に少なくなる通路部分を発生
し、この領域部分において熱交換効率が悪いものとなる
ため、結果的に特に最大負荷時に充分に満足すべき最大
能力を発揮し得られないという問題点があった。
器においても、各通路群（Ａ）（Ｂ）（Ｃ）を構成する
チューブエレメント（１）の個数がほぼ同一である場合
には、特に中間通路群（Ｂ）と出口側通路群（Ｃ）にお
いて、第１図および第７図に一点鎖線で示すような領域
部分に、冷媒流量の相対的に少なくなる通路部分を発生
し、この領域部分において熱交換効率が悪いものとなる
ため、結果的に特に最大負荷時に充分に満足すべき最大
能力を発揮し得られないという問題点があった。
即ち、縦型の蒸発器についてみると、今、入口（７）側
に最も近い冷媒通路を（Ａ１）とし、出口（８）側に最
も近い冷媒通路を（Ｃ１２）として、各通路群（Ａ）（
Ｂ）（Ｃ）に４つづつの冷媒通路（Ａ１）〜（Ａ４）、
（Ｂ５）〜（Ｂ８）、（Ｃ９）〜（Ｃ１２）が所属する
ものとした場合、人口側通路群（Ａ）においては、人口
（７）から液相の充分な量の冷媒が供給され、しかも冷
媒通路（Ａ１）〜（Ａ４）中を上向きに冷媒が流れるも
のであるため、各通路（Ａ１）〜（Ａ４）にはほぼ均等
に冷媒が分配されて流量の差程著しい不均一は生じない
。ところが中間通路群（Ｂ）においては、冷媒がその一
部蒸発により液相と気相の混合した状態のものとなり、
かつそれが冷媒通路（Ｂ５）〜（Ｂ８）中を上方から下
方に向けて流れるものであるため、入口側に近い方の冷
媒通路はど相対的に多くの冷媒が流れる傾向を示す。即
ち冷媒流量は（Ｂ５ ） ＞ （Ｂｅ ） ＞ （Ｂ７
） ＞ （Ｂ８）となる傾向を示し、出口側に近い冷
媒通路（Ｂ７ ） （Ｂ８ ）において充分な量の冷
媒が流れない。モして又、出口側通路群（Ｃ）において
は、冷媒に気相の占める割合が多くなるためと、出口（
８）に近いほどそれに接続されたコンプレッサーによる
吸引力が強く働くため、冷媒流量は上記の場合とは逆に
（ＣＩ２）＞ （Ｃ１１）＞ （Ｃ１ｏ）＞ （Ｃ９）
の順に出口側に近いものほど相対的に多く流れるものと
なる。この結果、該出口側通路群（０）においては冷媒
通路（Ｃｓ）（Ｃ１ｏ）において冷媒流量が不足する傾
向を示す。
に最も近い冷媒通路を（Ａ１）とし、出口（８）側に最
も近い冷媒通路を（Ｃ１２）として、各通路群（Ａ）（
Ｂ）（Ｃ）に４つづつの冷媒通路（Ａ１）〜（Ａ４）、
（Ｂ５）〜（Ｂ８）、（Ｃ９）〜（Ｃ１２）が所属する
ものとした場合、人口側通路群（Ａ）においては、人口
（７）から液相の充分な量の冷媒が供給され、しかも冷
媒通路（Ａ１）〜（Ａ４）中を上向きに冷媒が流れるも
のであるため、各通路（Ａ１）〜（Ａ４）にはほぼ均等
に冷媒が分配されて流量の差程著しい不均一は生じない
。ところが中間通路群（Ｂ）においては、冷媒がその一
部蒸発により液相と気相の混合した状態のものとなり、
かつそれが冷媒通路（Ｂ５）〜（Ｂ８）中を上方から下
方に向けて流れるものであるため、入口側に近い方の冷
媒通路はど相対的に多くの冷媒が流れる傾向を示す。即
ち冷媒流量は（Ｂ５ ） ＞ （Ｂｅ ） ＞ （Ｂ７
） ＞ （Ｂ８）となる傾向を示し、出口側に近い冷
媒通路（Ｂ７ ） （Ｂ８ ）において充分な量の冷
媒が流れない。モして又、出口側通路群（Ｃ）において
は、冷媒に気相の占める割合が多くなるためと、出口（
８）に近いほどそれに接続されたコンプレッサーによる
吸引力が強く働くため、冷媒流量は上記の場合とは逆に
（ＣＩ２）＞ （Ｃ１１）＞ （Ｃ１ｏ）＞ （Ｃ９）
の順に出口側に近いものほど相対的に多く流れるものと
なる。この結果、該出口側通路群（０）においては冷媒
通路（Ｃｓ）（Ｃ１ｏ）において冷媒流量が不足する傾
向を示す。
また、第７図に示す構成の積層型蒸発器にあっては、人
口側通路群（Ａ）においてはそのすべての冷媒通路（Ａ
１）〜（Ａ４）にほぼ均等に冷媒が流通するが、冷媒の
ガス化が進行するにしたがってその流速が速くなり、出
口（８）側に向けて短絡的に流れようとする傾向を示す
ため、中間通路群（Ｂ）及び出口側通路群（Ｃ）におい
て出口（８）側に近い冷媒通路はど冷媒流量が多くなる
。従って、上記通路群（Ｂ）（Ｃ）において冷媒流量は
、（Ｂ８ ） ＞ （Ｂ７ ）＞ （Ｂ６）＞ （Ｂ５
）、（Ｃ１２）＞ （Ｃ１１）＞（Ｃ１ｏ）＞ （Ｃ９
）の順に多いものとなり、結果的に殊に冷媒通路（Ｂ５
）（Ｂ（３）、（Ｃ９）（Ｃ１０）において冷媒の流
量不足を招来する。
口側通路群（Ａ）においてはそのすべての冷媒通路（Ａ
１）〜（Ａ４）にほぼ均等に冷媒が流通するが、冷媒の
ガス化が進行するにしたがってその流速が速くなり、出
口（８）側に向けて短絡的に流れようとする傾向を示す
ため、中間通路群（Ｂ）及び出口側通路群（Ｃ）におい
て出口（８）側に近い冷媒通路はど冷媒流量が多くなる
。従って、上記通路群（Ｂ）（Ｃ）において冷媒流量は
、（Ｂ８ ） ＞ （Ｂ７ ）＞ （Ｂ６）＞ （Ｂ５
）、（Ｃ１２）＞ （Ｃ１１）＞（Ｃ１ｏ）＞ （Ｃ９
）の順に多いものとなり、結果的に殊に冷媒通路（Ｂ５
）（Ｂ（３）、（Ｃ９）（Ｃ１０）において冷媒の流
量不足を招来する。
上記のような冷媒流量の不均一は、流量不足の部分が熱
交換のロス部分となるため、蒸発器全体としての熱交換
効率の低下をもたらし、熱交換器としての性能を低下さ
せるという不利益を生む。
交換のロス部分となるため、蒸発器全体としての熱交換
効率の低下をもたらし、熱交換器としての性能を低下さ
せるという不利益を生む。
この発明は上記のような問題点を可及的簡易な構造改善
によって解決することを目的とする。
によって解決することを目的とする。
問題点を解決する為の手段
この発明は、冷媒流量の不均衡を生じる通路群中おいて
、その各冷媒通路の流通抵抗を該通路内に設置されるイ
ンナーフィンの形状または種類の選定によって順次段階
的に変化せしめたものとすることにより、各通路群中に
おける各冷媒通路の冷媒流量の均一化をはかるようにし
たものである。
、その各冷媒通路の流通抵抗を該通路内に設置されるイ
ンナーフィンの形状または種類の選定によって順次段階
的に変化せしめたものとすることにより、各通路群中に
おける各冷媒通路の冷媒流量の均一化をはかるようにし
たものである。
従って、この発明に係る積層型蒸発器は、内部の冷媒通
路内にインナーフィンを宵するＩＭ数個の板状チューブ
エレメントがアウターフィンを介して交番配置に積層一
体化されると共に、上記冷媒通路が各複数個のチューブ
エレメント毎に、順次流れ方向を異にした入口側通路群
と出口側通路群とそれらの間の１つ以上の中間通路群と
の少なくとも３つ以上の通路群に区画されて冷媒を蛇行
させて流通せしめる如くなされた積層型蒸発器において
、前記中間通路群及び出口側通路群における各単位冷媒
通路トロ互の実質的冷媒流量を均等化しうるように、上
記各通路群中の一端側の冷媒通路から他端側の冷媒通路
に至るに従って通路抵抗を漸増または漸減するべく各冷
媒通路内のインナーフィンに順次的な構成変化が付与さ
れていることを特徴とするものである。
路内にインナーフィンを宵するＩＭ数個の板状チューブ
エレメントがアウターフィンを介して交番配置に積層一
体化されると共に、上記冷媒通路が各複数個のチューブ
エレメント毎に、順次流れ方向を異にした入口側通路群
と出口側通路群とそれらの間の１つ以上の中間通路群と
の少なくとも３つ以上の通路群に区画されて冷媒を蛇行
させて流通せしめる如くなされた積層型蒸発器において
、前記中間通路群及び出口側通路群における各単位冷媒
通路トロ互の実質的冷媒流量を均等化しうるように、上
記各通路群中の一端側の冷媒通路から他端側の冷媒通路
に至るに従って通路抵抗を漸増または漸減するべく各冷
媒通路内のインナーフィンに順次的な構成変化が付与さ
れていることを特徴とするものである。
上記インナーフィンの構成変化は、流通抵抗を変えうる
ちのであれば何でもよく、最も簡易にはフィンピッチを
漸次変化させたものとするのがを利であるが、該フィン
に形成するルーバ一部分の切り起こし度合を漸次変化さ
せるものとしたり、あるいは流通抵抗を大きくしたい冷
媒通路部分にマルチエントリー型フィンを用い、他の通
路部分にコルゲート型のフィンを用いる等、使用するフ
ィンの種類に変化を与えて所期目的を達成するものとし
ても良い。
ちのであれば何でもよく、最も簡易にはフィンピッチを
漸次変化させたものとするのがを利であるが、該フィン
に形成するルーバ一部分の切り起こし度合を漸次変化さ
せるものとしたり、あるいは流通抵抗を大きくしたい冷
媒通路部分にマルチエントリー型フィンを用い、他の通
路部分にコルゲート型のフィンを用いる等、使用するフ
ィンの種類に変化を与えて所期目的を達成するものとし
ても良い。
実施例
第１図に示すような縦式の積層型蒸発器は、前述のよう
に多数の板状チューブエレメント（１）が相互間にコル
ゲート状のアウターフィン（２）を介して垂直方向にか
つ交番配置に積層されると共に、チューブエレメント（
１）によって形成される冷媒通路（Ｓ）の上下両端に相
互連通状のタンク部（３）（４）が形成されている。そ
して、このタンク部（３）（４）に適宜仕切壁（５）（
６）が設けられることにより、通路群が複数個のチュー
ブエレメント（１）毎に区画され、順次流れ方向を異に
する入口側通路群（Ａ）と中間通路群（Ｂ）と出口側通
路群（Ｃ）とに分けられている。従って、入口（７）か
ら供給される冷媒は、上側のタンク部（４）から第１の
入口側通路群（Ａ）の冷媒通路（Ａ１）〜（Ａ４）を上
昇し、上側のタンク部（３）で反転したのち続いて第２
の中間通路群（Ｂ）における冷媒通路（Ｂ５）〜（Ｂ８
）内を下降し、更に下側のタンク部（４）内で再び反転
して第３の出口側通路群（Ｃ）の冷媒通路（Ｃ９）〜（
Ｃ１２−）を上昇したのち、出口（８）から送出される
蛇行状回路に従って流通されるものとなされている。
に多数の板状チューブエレメント（１）が相互間にコル
ゲート状のアウターフィン（２）を介して垂直方向にか
つ交番配置に積層されると共に、チューブエレメント（
１）によって形成される冷媒通路（Ｓ）の上下両端に相
互連通状のタンク部（３）（４）が形成されている。そ
して、このタンク部（３）（４）に適宜仕切壁（５）（
６）が設けられることにより、通路群が複数個のチュー
ブエレメント（１）毎に区画され、順次流れ方向を異に
する入口側通路群（Ａ）と中間通路群（Ｂ）と出口側通
路群（Ｃ）とに分けられている。従って、入口（７）か
ら供給される冷媒は、上側のタンク部（４）から第１の
入口側通路群（Ａ）の冷媒通路（Ａ１）〜（Ａ４）を上
昇し、上側のタンク部（３）で反転したのち続いて第２
の中間通路群（Ｂ）における冷媒通路（Ｂ５）〜（Ｂ８
）内を下降し、更に下側のタンク部（４）内で再び反転
して第３の出口側通路群（Ｃ）の冷媒通路（Ｃ９）〜（
Ｃ１２−）を上昇したのち、出口（８）から送出される
蛇行状回路に従って流通されるものとなされている。
図示実施例は、冷媒を２回反転させて熱交換部内を３回
通過する所謂３パス方式のものとして示されているが、
回路長を長くして史に熱交換能力を上げるために、中間
通路群を２つ以上に分けて、４パス以上に構成すること
もある。
通過する所謂３パス方式のものとして示されているが、
回路長を長くして史に熱交換能力を上げるために、中間
通路群を２つ以上に分けて、４パス以上に構成すること
もある。
チューブエレメント（１）は、第４図に具体的に示され
るように、アルミニウム製等の２枚の成形プレート（ｌ
ａ）（ｌａ）を周縁部でろう付は接合して中空状に形成
したもので、偏平な中空内部に冷媒通路（Ｓ）を形成し
、その両端部の膨出状成形部分をもってタンク部（３）
（４）を形成すると共に、熱交換効率を上げるために冷
媒通路（Ｓ）内にインナーフィン（９）が設けられたも
のとなされている。
るように、アルミニウム製等の２枚の成形プレート（ｌ
ａ）（ｌａ）を周縁部でろう付は接合して中空状に形成
したもので、偏平な中空内部に冷媒通路（Ｓ）を形成し
、その両端部の膨出状成形部分をもってタンク部（３）
（４）を形成すると共に、熱交換効率を上げるために冷
媒通路（Ｓ）内にインナーフィン（９）が設けられたも
のとなされている。
この発明の代表的な実施例として第２図ないし第５図に
示す実施例においては、上記インナーフィン（９）とし
てコルゲート型のフィンが用いられている。そして、冷
媒流量の不均一を生じ易い中間通路群（Ｂ）及び出口側
通路（Ｃ）において、上記インナーフィン（９）のフィ
ンピッチ（Ｐ）が各通路群に属する冷媒通路毎に順次変
化されたものとなされている。即ち、中間通路群（Ｂ）
においては、第２図に示すように、入口側に近い冷媒通
路はどその内部のインナーフィン（９）のピッチが小（
密）さく、出口側に近い通路に至るに従ってそれが大き
い（ｉｎ ）ものとなされている。更に詳しくは、冷媒
通路（Ｂ５ ） （ＢＳ ） （Ｂ７ ） （Ｂ
８ ）中の各インナーフィン（９）のフィンピッチ（Ｂ
５−Ｐ）（Ｂｅ Ｐ）（Ｂ７−Ｐ）（Ｂ６−Ｐ）は、
（Ｂ５−Ｐ） ＜ （Ｂ６−Ｐ） ＜ （Ｂ７−Ｐ）＜
（Ｂｅ−Ｐ）の順に設定され、その結果、上記各通路
の流通抵抗は（Ｂ５）＞ （Ｂｅ）＞ＣＢｙ ）＞ （
Ｂｓ ）となるように設定されている。
示す実施例においては、上記インナーフィン（９）とし
てコルゲート型のフィンが用いられている。そして、冷
媒流量の不均一を生じ易い中間通路群（Ｂ）及び出口側
通路（Ｃ）において、上記インナーフィン（９）のフィ
ンピッチ（Ｐ）が各通路群に属する冷媒通路毎に順次変
化されたものとなされている。即ち、中間通路群（Ｂ）
においては、第２図に示すように、入口側に近い冷媒通
路はどその内部のインナーフィン（９）のピッチが小（
密）さく、出口側に近い通路に至るに従ってそれが大き
い（ｉｎ ）ものとなされている。更に詳しくは、冷媒
通路（Ｂ５ ） （ＢＳ ） （Ｂ７ ） （Ｂ
８ ）中の各インナーフィン（９）のフィンピッチ（Ｂ
５−Ｐ）（Ｂｅ Ｐ）（Ｂ７−Ｐ）（Ｂ６−Ｐ）は、
（Ｂ５−Ｐ） ＜ （Ｂ６−Ｐ） ＜ （Ｂ７−Ｐ）＜
（Ｂｅ−Ｐ）の順に設定され、その結果、上記各通路
の流通抵抗は（Ｂ５）＞ （Ｂｅ）＞ＣＢｙ ）＞ （
Ｂｓ ）となるように設定されている。
一方、出口側通路群に（Ｃ）においては、上記とは逆に
、出口側に近い冷媒通路はどフィンピッチ（Ｐ）の小な
るものなされ、（Ｃ９−Ｐ）＞ （Ｃ１ｏ−Ｐ）＞ Ｃ
Ｃ１１−Ｐ）＞ （ＣＩ２−Ｐ）に設定されると共に、
それによって各通路の流通抵抗は（Ｃｓ ）＜ （Ｃ１
ｏ）＜ （Ｃ１１）＜ （Ｃ１２）となるように設定さ
れている。もちろんこのように必ずしもすべての通路に
ついてフィンピッチ（Ｐ）を相互に異なるものとする必
要はなく、複数個の冷媒通路毎にフィンピッチを変えた
ものとしても良い。また、流通抵抗を大きくしたい通路
部分について、コルゲート状インナーフィン（９）にル
ーバー（９ａ）を切起こし形成し、あるいはこれの切起
こし度合を変化させることによって流通抵抗を変化させ
るものとしても良いし、更には、第６図に示すようにコ
ルゲートフィンに較べて相対的に流通抵抗の大きいマル
チエントリー型フィンをインナーフィン（９′）に混用
して、流通抵抗を通路毎に変化させるようなものとして
も良い。
、出口側に近い冷媒通路はどフィンピッチ（Ｐ）の小な
るものなされ、（Ｃ９−Ｐ）＞ （Ｃ１ｏ−Ｐ）＞ Ｃ
Ｃ１１−Ｐ）＞ （ＣＩ２−Ｐ）に設定されると共に、
それによって各通路の流通抵抗は（Ｃｓ ）＜ （Ｃ１
ｏ）＜ （Ｃ１１）＜ （Ｃ１２）となるように設定さ
れている。もちろんこのように必ずしもすべての通路に
ついてフィンピッチ（Ｐ）を相互に異なるものとする必
要はなく、複数個の冷媒通路毎にフィンピッチを変えた
ものとしても良い。また、流通抵抗を大きくしたい通路
部分について、コルゲート状インナーフィン（９）にル
ーバー（９ａ）を切起こし形成し、あるいはこれの切起
こし度合を変化させることによって流通抵抗を変化させ
るものとしても良いし、更には、第６図に示すようにコ
ルゲートフィンに較べて相対的に流通抵抗の大きいマル
チエントリー型フィンをインナーフィン（９′）に混用
して、流通抵抗を通路毎に変化させるようなものとして
も良い。
第７図及び第８図には様式の積層型蒸発器における場合
の実施例を示す。
の実施例を示す。
この場合の実施例においては、中間通路群（Ｂ）及び出
口側通路群（Ｃ）のいずれもに於て、それらの冷媒通路
中の入口側に近いものほど内部のインナーフィン（９）
のフィンピッチ（Ｐ）が大（粗）なるものとなされ、出
口側に近づくに従ってそれが小（密）なるものに変化さ
れている。その他は前記縦式蒸発器の実施例の場合と同
様であり、詳細な説明はそれを援用して省略する。
口側通路群（Ｃ）のいずれもに於て、それらの冷媒通路
中の入口側に近いものほど内部のインナーフィン（９）
のフィンピッチ（Ｐ）が大（粗）なるものとなされ、出
口側に近づくに従ってそれが小（密）なるものに変化さ
れている。その他は前記縦式蒸発器の実施例の場合と同
様であり、詳細な説明はそれを援用して省略する。
縦式及び様式の上記いずれの実施例の場合にあっても、
上記のようにインナーフィン（９）に、フィンピッチ（
Ｐ）の変化、あるいは他の構成変化を与えて、冷媒通路
の流通抵抗を変化させることにより、中間通路群（Ｂ）
及び出口側通路群（Ｃ）において、それらに所属する各
冷媒通路（Ｂ５）〜（Ｂ８）、（Ｃ９）〜（Ｃ１２）に
冷媒が均等に分配流通され、結果として前記の熱交換ロ
ス部が発生するのを回避しうるちのである。
上記のようにインナーフィン（９）に、フィンピッチ（
Ｐ）の変化、あるいは他の構成変化を与えて、冷媒通路
の流通抵抗を変化させることにより、中間通路群（Ｂ）
及び出口側通路群（Ｃ）において、それらに所属する各
冷媒通路（Ｂ５）〜（Ｂ８）、（Ｃ９）〜（Ｃ１２）に
冷媒が均等に分配流通され、結果として前記の熱交換ロ
ス部が発生するのを回避しうるちのである。
発明の効果
この発明は上述のように、縦式あるいは様式でかつ３バ
ス以上の蛇行状冷媒回路を備えた積層型熱交換器におい
て、特に冷媒流量の不均一を生じ易い中間通路群及び出
口側通路群につき、それらに所属する冷媒通路の流通抵
抗を順次段階的に変化させるものとしたので、各通路に
略均等に冷媒を分配流通せしめることが可能となり、ひ
いては前述したような熱交換ロス部領域の発生を防いで
、蒸発器全体としての熱交換効率を一段と向上し性能ア
ップをはかりうる。かつ上記流通抵抗の変化を、各冷媒
通路内のインナーフィンのフィンピッチの変化等の構成
変化によって付与するものとしたので、例えばチューブ
エレメントの通路断面積を順次段階的に変化させて冷媒
流量の均一化をはかろうとするような場合に較べ、蒸発
器自体の構造を単純なものとすることができ、設計組立
製作上の困難性も少なく生産性を低下することがない。
ス以上の蛇行状冷媒回路を備えた積層型熱交換器におい
て、特に冷媒流量の不均一を生じ易い中間通路群及び出
口側通路群につき、それらに所属する冷媒通路の流通抵
抗を順次段階的に変化させるものとしたので、各通路に
略均等に冷媒を分配流通せしめることが可能となり、ひ
いては前述したような熱交換ロス部領域の発生を防いで
、蒸発器全体としての熱交換効率を一段と向上し性能ア
ップをはかりうる。かつ上記流通抵抗の変化を、各冷媒
通路内のインナーフィンのフィンピッチの変化等の構成
変化によって付与するものとしたので、例えばチューブ
エレメントの通路断面積を順次段階的に変化させて冷媒
流量の均一化をはかろうとするような場合に較べ、蒸発
器自体の構造を単純なものとすることができ、設計組立
製作上の困難性も少なく生産性を低下することがない。
第１図はこの発明の実施による縦式積層型蒸発器の構造
の概略を示す構成図、第２図および第３図はこの発明の
要部を示すもので、第１図の■−■線及び■−■線に沿
った中間通路群と出口側通路群の各熱交換部の断面図、
第４図はチューブエレメントの構成部材とアウターフィ
ンとを分離状態で示した斜視図、第５図はチューブエレ
メントの一部披破斜視図、第６図はチューブエレメント
のインナーフィンの変形例を示す斜視図、第７図はこの
発明の他の実施例による横式積層型蒸発器の構成の概略
を示す構成部、第８図は第７図■−■線の断面図である
。 （１）・・・チューブエレメント、（２）・・・アウタ
ーフィン、（３）（４）・・・タンク部、（５）（６）
・・・仕切壁、（７）・・・冷媒人口、（８）・・・冷
媒出口、（９）（９−）・・・インナーフィン、（Ａ）
・・・入口側通路群、（Ｂ）・・・中間通路群、（Ｃ）
・・・出口側通路群、（Ｓ）（Ａ１）（Ａ２ ）（Ａ３
） （Ａ４ ） （Ｂ５ ） （Ｂｅ ）
（Ｂ７ ）（Ｂ８）ＣＣｅ ）（Ｃ１ｏ）（Ｃｔｌ）（
Ｃ１２）−冷媒通路、（Ｐ）・・・フィンピッチ。 以 」ニ 第４図
の概略を示す構成図、第２図および第３図はこの発明の
要部を示すもので、第１図の■−■線及び■−■線に沿
った中間通路群と出口側通路群の各熱交換部の断面図、
第４図はチューブエレメントの構成部材とアウターフィ
ンとを分離状態で示した斜視図、第５図はチューブエレ
メントの一部披破斜視図、第６図はチューブエレメント
のインナーフィンの変形例を示す斜視図、第７図はこの
発明の他の実施例による横式積層型蒸発器の構成の概略
を示す構成部、第８図は第７図■−■線の断面図である
。 （１）・・・チューブエレメント、（２）・・・アウタ
ーフィン、（３）（４）・・・タンク部、（５）（６）
・・・仕切壁、（７）・・・冷媒人口、（８）・・・冷
媒出口、（９）（９−）・・・インナーフィン、（Ａ）
・・・入口側通路群、（Ｂ）・・・中間通路群、（Ｃ）
・・・出口側通路群、（Ｓ）（Ａ１）（Ａ２ ）（Ａ３
） （Ａ４ ） （Ｂ５ ） （Ｂｅ ）
（Ｂ７ ）（Ｂ８）ＣＣｅ ）（Ｃ１ｏ）（Ｃｔｌ）（
Ｃ１２）−冷媒通路、（Ｐ）・・・フィンピッチ。 以 」ニ 第４図
Claims (4)
- （１）内部の冷媒通路内にインナーフィンを有する複数
個の板状チューブエレメントがアウターフィンを介して
交番配置に積層一体化されると共に、上記冷媒通路が各
複数個のチューブエレメント毎に、順次流れ方向を異に
した入口側通路群と出口側通路群とそれらの間の１つ以
上の中間通路群との少なくとも３つ以上の通路群に区画
されて冷媒を蛇行させて流通せしめる如くなされた積層
型蒸発器において、 前記中間通路群及び出口側通路群における 各単位冷媒通路相互の実質的冷媒流量を均等化しうるよ
うに、上記各通路群中の一端側の冷媒通路から他端側の
冷媒通路に至るに従って流通抵抗を漸増または漸減する
べく各冷媒通路内のインナーフィンに順次的な構成変化
が付与されていることを特徴とする積層型蒸発器。 - （２）インナーフィンの構成変化が、フィン・ピッチの
変化によるものとなされている特許請求の範囲第１項記
載の積層型蒸発器。 - （３）チューブエレメントが垂直方向に配置されかつ３
つの冷媒通路群を有する縦式の積層型蒸発器であって、
１つの中間通路群においては、各冷媒通路中のインナー
フィンのフィンピッチが入口側から出口側に近づくに従
って漸次小（密）から大（粗）へ変化される一方、出口
側通路群においては、同じく入口側から出口側に近づく
に従って漸次大（粗）から小（密）に変化されている特
許請求の範囲第２項に記載の積層型蒸発器。 - （４）チューブエレメントが水平方向に配置されかつ３
つの冷媒通路群を有する横式の積層型蒸発器であって、
１つの中間通路群と出口側通路群のいずれも、各冷媒通
路中のインナーフィンのフィンピッチが入口側から出口
側に近づくに従って漸次大（粗）から小（密）に変化さ
れている特許請求の範囲第２項記載の積層型蒸発器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4241786A JPH0615954B2 (ja) | 1986-02-26 | 1986-02-26 | 積層型蒸発器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4241786A JPH0615954B2 (ja) | 1986-02-26 | 1986-02-26 | 積層型蒸発器 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62200193A true JPS62200193A (ja) | 1987-09-03 |
| JPH0615954B2 JPH0615954B2 (ja) | 1994-03-02 |
Family
ID=12635486
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4241786A Expired - Lifetime JPH0615954B2 (ja) | 1986-02-26 | 1986-02-26 | 積層型蒸発器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0615954B2 (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01178469U (ja) * | 1988-05-24 | 1989-12-20 | ||
| JPH10300270A (ja) * | 1997-02-28 | 1998-11-13 | Denso Corp | 冷媒蒸発器 |
| JP2001263968A (ja) * | 2000-03-21 | 2001-09-26 | Sumitomo Precision Prod Co Ltd | プレートフィン型熱交換器 |
| JP2003207229A (ja) * | 2002-01-10 | 2003-07-25 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 積層型蒸発器 |
| JP2012067955A (ja) * | 2010-09-22 | 2012-04-05 | Hino Motors Ltd | 熱交換器及びそれを用いたエンジンの吸気冷却装置 |
| CN104729329A (zh) * | 2015-04-15 | 2015-06-24 | 山东大学 | 一种用于海勒式间接空冷系统的非均匀翅片散热器 |
| JP2017514096A (ja) * | 2014-04-22 | 2017-06-01 | チタンエックス エンジン クーリング ホールディング アクチボラグ | チューブのコアを備える熱交換器 |
| JP2021510827A (ja) * | 2018-01-26 | 2021-04-30 | テーエヌ アンテルナシオナル | 放射性物質のための、より正確な形状寸法の最適化された空間要件及びハウジングを有する貯蔵バスケット |
-
1986
- 1986-02-26 JP JP4241786A patent/JPH0615954B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01178469U (ja) * | 1988-05-24 | 1989-12-20 | ||
| JPH10300270A (ja) * | 1997-02-28 | 1998-11-13 | Denso Corp | 冷媒蒸発器 |
| JP2001263968A (ja) * | 2000-03-21 | 2001-09-26 | Sumitomo Precision Prod Co Ltd | プレートフィン型熱交換器 |
| JP2003207229A (ja) * | 2002-01-10 | 2003-07-25 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 積層型蒸発器 |
| JP2012067955A (ja) * | 2010-09-22 | 2012-04-05 | Hino Motors Ltd | 熱交換器及びそれを用いたエンジンの吸気冷却装置 |
| JP2017514096A (ja) * | 2014-04-22 | 2017-06-01 | チタンエックス エンジン クーリング ホールディング アクチボラグ | チューブのコアを備える熱交換器 |
| CN104729329A (zh) * | 2015-04-15 | 2015-06-24 | 山东大学 | 一种用于海勒式间接空冷系统的非均匀翅片散热器 |
| JP2021510827A (ja) * | 2018-01-26 | 2021-04-30 | テーエヌ アンテルナシオナル | 放射性物質のための、より正確な形状寸法の最適化された空間要件及びハウジングを有する貯蔵バスケット |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0615954B2 (ja) | 1994-03-02 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |