JPS62196328A - 方向性けい素鋼板の熱間圧延方法 - Google Patents
方向性けい素鋼板の熱間圧延方法Info
- Publication number
- JPS62196328A JPS62196328A JP3527286A JP3527286A JPS62196328A JP S62196328 A JPS62196328 A JP S62196328A JP 3527286 A JP3527286 A JP 3527286A JP 3527286 A JP3527286 A JP 3527286A JP S62196328 A JPS62196328 A JP S62196328A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- silicon steel
- width
- hot rolling
- oriented silicon
- rolling
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 title claims abstract description 18
- 229910000976 Electrical steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 15
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 20
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims abstract description 22
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 5
- 208000009205 Tinnitus Diseases 0.000 abstract description 5
- 238000007493 shaping process Methods 0.000 abstract description 2
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 abstract description 2
- 239000003921 oil Substances 0.000 abstract 1
- 239000002893 slag Substances 0.000 abstract 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 21
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 6
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 3
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 2
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 2
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910001209 Low-carbon steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 1
- 239000011162 core material Substances 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 1
- 230000002542 deteriorative effect Effects 0.000 description 1
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 1
- 239000003112 inhibitor Substances 0.000 description 1
- 230000007794 irritation Effects 0.000 description 1
- 230000007774 longterm Effects 0.000 description 1
- 231100000989 no adverse effect Toxicity 0.000 description 1
- 230000001737 promoting effect Effects 0.000 description 1
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 1
- 239000002966 varnish Substances 0.000 description 1
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 1
- 230000037303 wrinkles Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1216—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the working step(s) being of interest
- C21D8/1222—Hot rolling
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、方向性けい素鋼板を製造するための熱間圧延
技術に関し、更に詳しくは熱間圧延の際に発生する耳割
れを効果的に防止して製品歩留りおよび作業能率を向上
させるための熱間圧延方法に関する。
技術に関し、更に詳しくは熱間圧延の際に発生する耳割
れを効果的に防止して製品歩留りおよび作業能率を向上
させるための熱間圧延方法に関する。
方向性けい素鋼板は、高磁束密度と低鉄損という優れた
磁気特性を兼ね備えているため、変圧器の鉄芯材料等と
して広く用いられている。近時、コストダウンに対する
要請も大きく、これに応えるため歩留りおよび作業能率
を向上させる製造技術の開発が強く望まれている。
磁気特性を兼ね備えているため、変圧器の鉄芯材料等と
して広く用いられている。近時、コストダウンに対する
要請も大きく、これに応えるため歩留りおよび作業能率
を向上させる製造技術の開発が強く望まれている。
方向性けい素鋼板は多量の５ｉ（２，５〜５．０ｗｔ％
）を含有することによってその優れた鉄を負特性を基本
的に具備する。しかし、一方この多量のＳｉ含有は材料
の本質的な延性を著しく低下させるため、熱間圧延等に
より割れの発生する傾向が強く、操業上極めて大きな問
題となっている。
）を含有することによってその優れた鉄を負特性を基本
的に具備する。しかし、一方この多量のＳｉ含有は材料
の本質的な延性を著しく低下させるため、熱間圧延等に
より割れの発生する傾向が強く、操業上極めて大きな問
題となっている。
また、優れた方向性を確保するためには、熱間圧延前に
スラブを１３００−１４２０℃という高温で長時間加熱
する必要があり、この高温、長時間７３１１２Ｒ４こよ
り生した異常成長粒は熱間圧延中にも十分に再結晶せず
に粗い結晶粒を残した組織となる。かかるネ■粒ＮＲＨ
Ｍはスラブの延性を低下させ熱間圧延での割れ発生を助
長する。
スラブを１３００−１４２０℃という高温で長時間加熱
する必要があり、この高温、長時間７３１１２Ｒ４こよ
り生した異常成長粒は熱間圧延中にも十分に再結晶せず
に粗い結晶粒を残した組織となる。かかるネ■粒ＮＲＨ
Ｍはスラブの延性を低下させ熱間圧延での割れ発生を助
長する。
歩留りおよび作業能率の観点から問題となる；リリれは
、スラブからの熱間圧延中に被圧延材の幅側４．１部（
被圧延材の圧延方向に平行な両側端）で発生ずる耳；９
１れである。熱間圧延中の幅側端部には、上記粗粒化し
た組織の変形によって不連続なしわ状の突起が形成され
易い。多量のＳｉ含イー＋によって本質的に延性が低く
、更に高温長時間加熱時の粗粒化により延性が一層低下
した被圧延材では、」二記のしわが局部的応力集中の場
所として作用することによって更に容易に耳割れが発生
する。この耳割れ部は後工程において耳切りして除去し
なければならないので歩留りを低下させると同時に後工
程での作業能率を低下させ製造コストアンプの主因とな
っていた。
、スラブからの熱間圧延中に被圧延材の幅側４．１部（
被圧延材の圧延方向に平行な両側端）で発生ずる耳；９
１れである。熱間圧延中の幅側端部には、上記粗粒化し
た組織の変形によって不連続なしわ状の突起が形成され
易い。多量のＳｉ含イー＋によって本質的に延性が低く
、更に高温長時間加熱時の粗粒化により延性が一層低下
した被圧延材では、」二記のしわが局部的応力集中の場
所として作用することによって更に容易に耳割れが発生
する。この耳割れ部は後工程において耳切りして除去し
なければならないので歩留りを低下させると同時に後工
程での作業能率を低下させ製造コストアンプの主因とな
っていた。
従来かかる耳割れの防止法として幾つかの技術が公知と
なっている。例えば、特公昭４０−１０６９３には幅側
端部に作用する張力を緩和するため、ＬＪい素銅スラブ
の幅側両端部にあらかじめ展延性のよい異種材料（例え
ば軟鋼）を肉盛）容接し、加熱した後圧延するという技
術が開示されている。しかしながら、この方法は耳割れ
防止の効果は大きいが溶接工程でのコストが高過ぎるた
め実用化されなかった。また特公昭５７−４６９０には
熱間圧延の粗圧延工程における圧下スケジュールを変更
して、粗大粒の再結晶を促進するという技術が開示され
ている。しかしながら、この方法では被圧延材の側面に
再結晶を促進するのに十分な圧下をかけることが実際上
困難なため、耳割れ抑制効果はあまり期待できなかった
。
なっている。例えば、特公昭４０−１０６９３には幅側
端部に作用する張力を緩和するため、ＬＪい素銅スラブ
の幅側両端部にあらかじめ展延性のよい異種材料（例え
ば軟鋼）を肉盛）容接し、加熱した後圧延するという技
術が開示されている。しかしながら、この方法は耳割れ
防止の効果は大きいが溶接工程でのコストが高過ぎるた
め実用化されなかった。また特公昭５７−４６９０には
熱間圧延の粗圧延工程における圧下スケジュールを変更
して、粗大粒の再結晶を促進するという技術が開示され
ている。しかしながら、この方法では被圧延材の側面に
再結晶を促進するのに十分な圧下をかけることが実際上
困難なため、耳割れ抑制効果はあまり期待できなかった
。
さらに特開昭６０−１４５２０４には仕−Ｌ圧延機の第
１スタンドの入側、出側でエツジヤ−を用いて適当な幅
圧下を加える方法が開示されている。しかし、この方法
は多額の設備費を必要とするため耳割れを防）卜するた
めの低度な方法が望まれていた。
１スタンドの入側、出側でエツジヤ−を用いて適当な幅
圧下を加える方法が開示されている。しかし、この方法
は多額の設備費を必要とするため耳割れを防）卜するた
めの低度な方法が望まれていた。
本発明は方向性けい素鋼板を熱間圧延する際に生ずる耳
割れを、磁気特性を劣化させることなくコンパクトで低
度な設備で効果的に防止することを目的とする。
割れを、磁気特性を劣化させることなくコンパクトで低
度な設備で効果的に防止することを目的とする。
方向性けい素鋼板の熱間圧延においては、幅側端部は、
バレリング状変形Ｘの上に前述のようなしわ状変形ｙが
重なって第１図（ａ）に示すような断面形状を呈するが
、この時、しわ状突起部には引張応力が集中し易いので
容易に耳、Ｉ；’ｌれを引き起こす原因となる。このた
め、各バスの圧延前あるいは圧延後において、第１図（
ｃ）のように、しわ状突起部を除去しておくことが必要
である。
バレリング状変形Ｘの上に前述のようなしわ状変形ｙが
重なって第１図（ａ）に示すような断面形状を呈するが
、この時、しわ状突起部には引張応力が集中し易いので
容易に耳、Ｉ；’ｌれを引き起こす原因となる。このた
め、各バスの圧延前あるいは圧延後において、第１図（
ｃ）のように、しわ状突起部を除去しておくことが必要
である。
本発明では圧延機の入側、出側に配置した被圧延機を誘
導するためのサイドガイドにフツス冶具を組み込むか、
あるいは、サイドガイドとは別に新たにプレス冶具を設
け、それを幅方向へ移動可能な構造とする。被圧延材の
幅側端面の形状を整形するためのプレス冶具は、第１図
（１））に示すように、被圧延材の公称板幅に一致させ
て位置決めし、実質的な幅圧下を加えることなく、ピス
トンおよびシリンダよりなる油圧アクチェータで板幅方
向に振動が与えられる構造とする。これにより、前パス
の圧延で形成されたいびつな幅側端面は前パスの出側か
、あるいは次パスの入側に設けた該プレス冶具によって
整形され、平滑な幅側端面に仕上げられる。この場合、
被圧延材が長手方向に移動することによるプレス冶具と
被圧延（オの幅側端部との摩擦は、プレス治具が振動し
ていることによって小さくなるので、スタンド間で被圧
延材にかかる張力が増えるような悪影響はなく、またプ
レス治具の摩耗も少ない。
導するためのサイドガイドにフツス冶具を組み込むか、
あるいは、サイドガイドとは別に新たにプレス冶具を設
け、それを幅方向へ移動可能な構造とする。被圧延材の
幅側端面の形状を整形するためのプレス冶具は、第１図
（１））に示すように、被圧延材の公称板幅に一致させ
て位置決めし、実質的な幅圧下を加えることなく、ピス
トンおよびシリンダよりなる油圧アクチェータで板幅方
向に振動が与えられる構造とする。これにより、前パス
の圧延で形成されたいびつな幅側端面は前パスの出側か
、あるいは次パスの入側に設けた該プレス冶具によって
整形され、平滑な幅側端面に仕上げられる。この場合、
被圧延材が長手方向に移動することによるプレス冶具と
被圧延（オの幅側端部との摩擦は、プレス治具が振動し
ていることによって小さくなるので、スタンド間で被圧
延材にかかる張力が増えるような悪影響はなく、またプ
レス治具の摩耗も少ない。
次に、本発明における各限定理由を説明する。
Ｓｉ含有量を２．５〜５．０賀Ｌ％とじたのは、２．５
ｗＬ％未満では耳割れの発生が少なく、５ｗｔ％を超え
ると現在の技術では熱間圧延か困難だからである。
ｗＬ％未満では耳割れの発生が少なく、５ｗｔ％を超え
ると現在の技術では熱間圧延か困難だからである。
加熱温度を１３００〜１４２０°Ｃとしたのは、１３０
０’ｃ朱満ではインヒビター元素の固溶が不十分であり
、１４２０℃を超えると極端な粗粒化を起こし易いから
である。
０’ｃ朱満ではインヒビター元素の固溶が不十分であり
、１４２０℃を超えると極端な粗粒化を起こし易いから
である。
Ｃ：０．０４％、Ｓｉ：３．２５％、 Ｍｎ ： ０．
０７％、Ｓ二０．０２％、残部が主としてＦｅからなる
溶鋼を連続鋳造して厚さ２５０ｍｍ、幅１．１００ｍｍ
、長さ１０，０００ｍｍのスラブを製造した。スラブを
加熱炉に運び、１３８０°Ｃの温度で加熱した後、水平
ロールによる圧下と工・７ジヤーロールによる幅調整圧
下とを施す粗圧延によって厚さ４０ｍｍ、幅１０５０ｍ
ｍの寸法とし、６台の圧延機からなる仕上圧延機に送っ
た。
０７％、Ｓ二０．０２％、残部が主としてＦｅからなる
溶鋼を連続鋳造して厚さ２５０ｍｍ、幅１．１００ｍｍ
、長さ１０，０００ｍｍのスラブを製造した。スラブを
加熱炉に運び、１３８０°Ｃの温度で加熱した後、水平
ロールによる圧下と工・７ジヤーロールによる幅調整圧
下とを施す粗圧延によって厚さ４０ｍｍ、幅１０５０ｍ
ｍの寸法とし、６台の圧延機からなる仕上圧延機に送っ
た。
第２ａ図に示すように、仕上圧延機の第１スタンドおよ
び第２スタンドそれぞれの入側にプレス冶具Ｇ１および
Ｇ２を配置した。被圧延材Ｓの幅中心が圧延ロールＲ１
，Ｒ２の幅中心と一敗するように、また、左右のプレス
冶具の間隔が粗圧延機の後面にある板幅計の信号を受け
てＣＩでは１０５０ｍｍになるように、ガイド位置セン
サを用いてプレス治具Ｇ ＋ 、 Ｇ ｚの位置決めを
行なった。被圧延＋ＡＳの先端がプレス治具Ｇ、にかか
ると、プレス冶具に設けた荷重計に値がでるようにした
。この荷重計の信号を用いてプレス冶具Ｇ、の振動を開
始した。この振動は指令装置の信号により、油圧をサー
ボバルブを介して油圧アクチェータＡ、に送って行った
。被圧延材の第１スタンド人側速度３０ ｍ ／＋ｎｉ
ｎ 、プレス冶具Ｇ、の幅２０ｍｍ、周波数５０ Ｈｚ
、振幅±１ｎ＋ｍで振動させた。この場合プレス治具
に加える荷重を約２ ｔｏｎとすることによって、被圧
延材に加わる張力を０．１ ｋｇ／ｍｍ２以下とした。
び第２スタンドそれぞれの入側にプレス冶具Ｇ１および
Ｇ２を配置した。被圧延材Ｓの幅中心が圧延ロールＲ１
，Ｒ２の幅中心と一敗するように、また、左右のプレス
冶具の間隔が粗圧延機の後面にある板幅計の信号を受け
てＣＩでは１０５０ｍｍになるように、ガイド位置セン
サを用いてプレス治具Ｇ ＋ 、 Ｇ ｚの位置決めを
行なった。被圧延＋ＡＳの先端がプレス治具Ｇ、にかか
ると、プレス冶具に設けた荷重計に値がでるようにした
。この荷重計の信号を用いてプレス冶具Ｇ、の振動を開
始した。この振動は指令装置の信号により、油圧をサー
ボバルブを介して油圧アクチェータＡ、に送って行った
。被圧延材の第１スタンド人側速度３０ ｍ ／＋ｎｉ
ｎ 、プレス冶具Ｇ、の幅２０ｍｍ、周波数５０ Ｈｚ
、振幅±１ｎ＋ｍで振動させた。この場合プレス治具
に加える荷重を約２ ｔｏｎとすることによって、被圧
延材に加わる張力を０．１ ｋｇ／ｍｍ２以下とした。
この張力の値は実際上無視できる大きさである。かくし
て第１スタンド入側のプレス治具Ｇ１で振動加工を施す
ことによって幅側端面の整形をされた被圧延材は、第１
スタンドで厚さ２０ｍｍまで圧延された後、第２スタ、
ンド人側のプレス冶具Ｇ２に達した。Ｇ２同士の間隔は
第１スタンドの直後にある板幅計の信号を受けて１０６
０ｍｍにセットさ胱ており、被圧延材はＧ１の場合と同
様な方法で振動加工を施された。この場合、プレス冶具
Ｇ２を、被圧延材の第２スタンド入側速度６０ｍ／ｌｌ
１ｉｎ、プレス冶具の幅２０ｍｍ、周波数１００ Ｈｚ
、振幅±１１１１ｍで振動させた。プレス治具Ｇ２を出
た被圧延材を、その後、第２スタンドから第６スタンド
にわたる圧延機で圧延し、厚さ２、３ ｍｍの鋼板とし
た。被圧延材が通過してプレス冶具Ｇ、あるいはＧ２か
らはずれ、プレス冶具にかかる荷重が零になった時に、
その信号を受けてプレス治具Ｇ、あるいはＧ２の振動を
停止した。
て第１スタンド入側のプレス治具Ｇ１で振動加工を施す
ことによって幅側端面の整形をされた被圧延材は、第１
スタンドで厚さ２０ｍｍまで圧延された後、第２スタ、
ンド人側のプレス冶具Ｇ２に達した。Ｇ２同士の間隔は
第１スタンドの直後にある板幅計の信号を受けて１０６
０ｍｍにセットさ胱ており、被圧延材はＧ１の場合と同
様な方法で振動加工を施された。この場合、プレス冶具
Ｇ２を、被圧延材の第２スタンド入側速度６０ｍ／ｌｌ
１ｉｎ、プレス冶具の幅２０ｍｍ、周波数１００ Ｈｚ
、振幅±１１１１ｍで振動させた。プレス治具Ｇ２を出
た被圧延材を、その後、第２スタンドから第６スタンド
にわたる圧延機で圧延し、厚さ２、３ ｍｍの鋼板とし
た。被圧延材が通過してプレス冶具Ｇ、あるいはＧ２か
らはずれ、プレス冶具にかかる荷重が零になった時に、
その信号を受けてプレス治具Ｇ、あるいはＧ２の振動を
停止した。
製造した方向性けい素鋼板用熱延板には、耳割れが全く
発生しなかった。
発生しなかった。
本発明法を用いれば方向性けい素鋼板を熱間圧延する際
に生じる耳割れはコンパクトな設備で効果的に防止でき
、製品歩留りおよび作業能率を向−ヒすることができる
。
に生じる耳割れはコンパクトな設備で効果的に防止でき
、製品歩留りおよび作業能率を向−ヒすることができる
。
第１図は、実質的な幅圧下を加えることなく幅側端面の
整形を行う状態を示す図、第２ａ、２ｂ。 ２０図は、仕上圧延機の第１スタンド及び第２スタンド
の入側に本発明のプレス治具を配置した状態を示す図で
ある。 Ｘ：バレリング状変形、ｙ：しわ状変形、Ｓニスラブ（
あるいは被圧延材）、 Ｇ１ ：第１スタンド入側のプレス治具、Ｇ２ ：第２
スタンド入側のプレス治具、Ａ＋、Ａｚ ：アクチュ
エータ、 Ｒ１，Ｒ２：圧延ロール。
整形を行う状態を示す図、第２ａ、２ｂ。 ２０図は、仕上圧延機の第１スタンド及び第２スタンド
の入側に本発明のプレス治具を配置した状態を示す図で
ある。 Ｘ：バレリング状変形、ｙ：しわ状変形、Ｓニスラブ（
あるいは被圧延材）、 Ｇ１ ：第１スタンド入側のプレス治具、Ｇ２ ：第２
スタンド入側のプレス治具、Ａ＋、Ａｚ ：アクチュ
エータ、 Ｒ１，Ｒ２：圧延ロール。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、Ｓｉ：２．５〜５．０ｗｔ％を含有するけい素鋼ス
ラブを１３００〜１４２０℃に加熱した後に行なう方向
性けい素鋼板の熱間圧延方法において、仕上圧延機の入
側、出側のいずれか一方または両方の位置に配置したプ
レス治具を、実質的な幅圧下を加えることなく、板幅方
向へ振動させながら幅側端面の整形を行うことを特徴と
する方向性けい素鋼板の熱間圧延方法。 ２、前記圧延機の入側、出側のいずれか一方または両方
の位置に配置したサイドガイドに前記プレス治具を組み
込むことを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の方向
性けい素鋼板の熱間圧延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3527286A JPH0649904B2 (ja) | 1986-02-21 | 1986-02-21 | 方向性けい素鋼板の熱間圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3527286A JPH0649904B2 (ja) | 1986-02-21 | 1986-02-21 | 方向性けい素鋼板の熱間圧延方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62196328A true JPS62196328A (ja) | 1987-08-29 |
| JPH0649904B2 JPH0649904B2 (ja) | 1994-06-29 |
Family
ID=12437151
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3527286A Expired - Fee Related JPH0649904B2 (ja) | 1986-02-21 | 1986-02-21 | 方向性けい素鋼板の熱間圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0649904B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2022250112A1 (ja) | 2021-05-28 | 2022-12-01 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 方向性電磁鋼板の製造方法 |
-
1986
- 1986-02-21 JP JP3527286A patent/JPH0649904B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2022250112A1 (ja) | 2021-05-28 | 2022-12-01 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 方向性電磁鋼板の製造方法 |
| KR20240004678A (ko) | 2021-05-28 | 2024-01-11 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 방향성 전자 강판의 제조 방법 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0649904B2 (ja) | 1994-06-29 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| AU739716B2 (en) | Rolling method for thin flat products and relative rolling line | |
| JP4677097B2 (ja) | 熱間圧延薄板製品をエンドレス製造するための生産方法及び生産設備 | |
| RU2003106118A (ru) | Способ изготовления тонких плоских изделий и установка для его осуществления | |
| JP2000271603A (ja) | 極薄帯板の熱間圧延方法および圧延装置 | |
| KR20190077201A (ko) | 무방향성 전기강판용 열연강판, 무방향성 전기강판 및 그 제조방법 | |
| US4406715A (en) | Process for producing grain-oriented electromagnetic steel strip | |
| JPS62196328A (ja) | 方向性けい素鋼板の熱間圧延方法 | |
| JP2826002B2 (ja) | 方向性電磁鋼板の耳割れを低減する熱間圧延方法 | |
| JP3331478B2 (ja) | 高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP3337966B2 (ja) | 帯状金属板の熱間または温間圧延方法及び熱間または温間圧延設備 | |
| JP3067895B2 (ja) | 無方向性電磁鋼板用薄鋳片の製造方法 | |
| JP4214334B2 (ja) | ステンレス鋼の熱間圧延方法 | |
| JP3775178B2 (ja) | 薄鋼板およびその製造方法 | |
| JPH0533056A (ja) | 磁気特性の優れた方向性けい素鋼板の製造方法 | |
| JPH04289126A (ja) | 材質均一性に優れる高加工性高張力熱延鋼板の製造方法 | |
| JPS62192533A (ja) | 方向性けい素鋼板の熱間圧延方法 | |
| JP2530407B2 (ja) | 内質に優れた極厚鋼板の圧延法 | |
| JP3091792B2 (ja) | 段付きシャフトの製造方法 | |
| JPH02258149A (ja) | 一方向性高磁束密度電磁鋼板の製造方法 | |
| JPH06207220A (ja) | 高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP2007146222A (ja) | 鋼板の製造方法 | |
| JPH105810A (ja) | 熱延連続化プロセスを用いた成形性に優れた加工用薄鋼板の製造方法 | |
| JP3446512B2 (ja) | テーパ鋼板の製造方法 | |
| JPS6352089B2 (ja) | ||
| JP2004025255A (ja) | ステンレス熱延鋼板の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |