JPS62195538A - 振動式トランスジユ−サ - Google Patents
振動式トランスジユ−サInfo
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- JPS62195538A JPS62195538A JP3890686A JP3890686A JPS62195538A JP S62195538 A JPS62195538 A JP S62195538A JP 3890686 A JP3890686 A JP 3890686A JP 3890686 A JP3890686 A JP 3890686A JP S62195538 A JPS62195538 A JP S62195538A
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Landscapes
- Measuring Fluid Pressure (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
〔発明の属づ゛る技術分野〕
本発明は、流体が接触し℃いる振動板の共振周波数を検
出して該流体の密度やこの密度と関係を有する流体圧力
を測定する振動式トランスジューサ、特に気体のような
低密度流体の?Bll[を安定に測定することのできる
トランスジューサの構成に関する。 〔従来技術と七の問題点〕 振動板の共振周波数を検出して低密度流体の密度を測定
する振動式トランスジューサは、本件出願人により種々
提案されている(たとえば、特願昭60−239228
号)。 第7図はこの振動式トランスジューサの縦断面図である
。図において、1はその一面側に0.1〜0、2 (W
]程度の厚さを有する円板状圧電振動子2が電気的に
も接続されるように貼着された金属製振動板で、この振
動板は開口端に円環状のりば3を有する有底円筒体4の
底部を構成している。 円筒体4は厚さ0.1(m〕程度の金属薄板製である。 5は圧電振動子2が円筒体4の底部内面に取り付けられ
た、該圧電振動子2と円筒体4とからなる機械振動子で
ある。6はその底部内面に円筒体4の底部外面が対向す
るようにして該円筒体を収容した有底円筒状ケースで、
このケースの底部には孔断面積S、の小さい直円筒状音
響管7がケース6外に突出するように貫設されている。 8はケース6の開口端を被うように該開口端にねじ機構
9によって螺着された有底円筒状ハウジングで、円筒体
40つば3はハウジング8の開口端とケース6の開口端
とで挾みつけられて固定されている。 10は上述のような構成によってケース6と機械振動子
5との間に形成された空洞で、この場合っは3とケース
6との当接部は気密に形成されている。そうして空洞l
Oは、その円板状の高さhを小さくすることによって、
この空洞の音響コンプライアンスCa、)が機械撮動子
5の機械コンプライアンスCmに比べて非常に小さくな
るように形成されている。機械振動子5のはね定数をK
mとするとCm=(l/Km)の関係があるので、機械
振動子5は、Cao<:Cmの条件を満たすようにする
ために、円筒体4を薄板で形成してKmを小さくし、こ
れによってCmができるだけ太き(なるように構成され
出して該流体の密度やこの密度と関係を有する流体圧力
を測定する振動式トランスジューサ、特に気体のような
低密度流体の?Bll[を安定に測定することのできる
トランスジューサの構成に関する。 〔従来技術と七の問題点〕 振動板の共振周波数を検出して低密度流体の密度を測定
する振動式トランスジューサは、本件出願人により種々
提案されている(たとえば、特願昭60−239228
号)。 第7図はこの振動式トランスジューサの縦断面図である
。図において、1はその一面側に0.1〜0、2 (W
]程度の厚さを有する円板状圧電振動子2が電気的に
も接続されるように貼着された金属製振動板で、この振
動板は開口端に円環状のりば3を有する有底円筒体4の
底部を構成している。 円筒体4は厚さ0.1(m〕程度の金属薄板製である。 5は圧電振動子2が円筒体4の底部内面に取り付けられ
た、該圧電振動子2と円筒体4とからなる機械振動子で
ある。6はその底部内面に円筒体4の底部外面が対向す
るようにして該円筒体を収容した有底円筒状ケースで、
このケースの底部には孔断面積S、の小さい直円筒状音
響管7がケース6外に突出するように貫設されている。 8はケース6の開口端を被うように該開口端にねじ機構
9によって螺着された有底円筒状ハウジングで、円筒体
40つば3はハウジング8の開口端とケース6の開口端
とで挾みつけられて固定されている。 10は上述のような構成によってケース6と機械振動子
5との間に形成された空洞で、この場合っは3とケース
6との当接部は気密に形成されている。そうして空洞l
Oは、その円板状の高さhを小さくすることによって、
この空洞の音響コンプライアンスCa、)が機械撮動子
5の機械コンプライアンスCmに比べて非常に小さくな
るように形成されている。機械振動子5のはね定数をK
mとするとCm=(l/Km)の関係があるので、機械
振動子5は、Cao<:Cmの条件を満たすようにする
ために、円筒体4を薄板で形成してKmを小さくし、こ
れによってCmができるだけ太き(なるように構成され
【いる。11はハウジング8と機械振動子5との間に形
成された空洞で、12はハウジング8の底部に設けた後
述の機能を有する貫通孔である。 今、第7図のトランスジューサを空気などの測定流体1
3の中に置くと、この流体は音響管7を通って空洞10
に導かれ、また貫通孔12を通って空洞11に導かれる
。したかつ曵後述する手法によって機械撮動子5を励振
すると、該振動子は両面に測定流体13が接触した状態
で、振動板1の中央部が図示の状態で上下に変位する曲
げ振動をする。そうしてこの場合、円筒体4の−j面が
ケース6の内側面と非常に狭い間隙を介して対向するよ
うに構成され、また空洞11および貫通孔12がいずれ
も大きくて機械振動子5が振動し又も空洞11内には殆
んど圧力変動を生じないように要部が構成されているの
で、振動系は模式的に第8図のように表される。 第8図において、Mmは機械振動子5の質量、Sは振動
子5の底部、すなわち振動板lの面積であり、Maは音
響管7内に存在する測定流体13の質量、Caは空洞1
0における音響容量である。 第8図においては、空洞10および音響管7内の測定流
体13で形成された音響振動系14を機械振動子5に連
なる機械振動系に変換した場合、空洞10の音響コンプ
ライアンスCa、と音響容1lCaとの間K(13式の
関係があり、また前述したようにCaoはできるだけ小
さくなるように要部が構成されているので、機械振動子
5を励振すると該振動子は(2j式で示される周波数F
で共振して自励撮動を継続する。 Ca6 = Ca / S”
”−(1)ところが(2)式におけるMaは音響管7
の長さを!、測定流体13の密度をρとすると(3)式
で表される。 したがって(2)式と(3)式とから周波数Fがわかれ
ば密度ρがわかるわけで、第1−図の密度測定装置は後
述の手段によってFを検出してρを測定するようにした
ものである。 Ma = p −S、 IIl
−曲・(31第7図のトランスジューサでは周波数11
は(2)式にもとづいて変化するので、この場合、(2
)式および(3)式かられかるように、ρの変化が(S
!・A )/81倍されてFを変化させることが明らか
である。故にこのような密度測定装置には< s 1・
l)/Slを犬きくすることによって感度よく測定が行
える利点があり、また( S R・g )/81の大き
い音響管7を設けることによって空気のような低密度流
体に対しても測定を行うことができる利点がある。 ところがこのような音響管7を設けると、測定流体13
の粘性のために音響抵抗が音響管7内に生じ、この結果
第8図に示した振動系、すなわち機械振動子5と空洞1
0および音響管7内の流体13で形成された音響振動系
14とからなる振動系のQが低下するという現象が発生
する。そうしてこのよっなQの低下は、前述したように
音響管7におけるlを大きくしたりSIを小さくしたり
して測定感度を大きくしようとする程該音響管における
音響抵抗が太き(なって著しくなるので、第7図のトラ
ンスジューサには、測定感度を上げようとすると前述の
Qが低下し℃機械振動子5が安定に自励撮動しな(なり
、この結果安定した密度測定ができないことがあるとい
う問題がある。 〔発明の目的〕 本発明は、上述した既提案のトランスジューサにおける
問題を解消して、安定した測定を行うことができる振動
式トランスジューサを提供ゴーることを目的とする。 〔発明の要点〕 本発明は、上記目的達成のため、振動板と、この振動板
の少なくとも一面側に形成された空rialと、この空
洞に測定流体を導く管状の流体導入孔とを備え、振動板
の共振周仮数を検出して測定流体の密度または圧力を測
定するトランスジューサにおいて、流体尋人孔をホーン
状に形成したもので、このように構成することによって
流体導入孔における音響抵抗か小さくなるようにして、
もって振動板と空洞と流体導入孔とからなる振動系の(
シが低下しないようにして安定した密度測定が行えるよ
うにしたものである。 〔発明の実施例〕 第1図は本発明の一実施例の縦断面図で、第2図は第1
図における要部のブロック図である。第1図および第2
図においr15は、第7図におけるl1状音響管7にか
えて一端がケース6に貫設されたラッパ状音響管で、こ
のf書管の孔は断面積が断面の位置と共に指数関数的に
変化する指数ホーン状に形成されている。圧″dL振動
子2は円板状圧電基板17と、この基板の一面に形成し
た第一電極18と、基板17の他面に形成した彫2およ
び第3’!i&19.20とで構成され、電極18か設
けられた面が円筒体4に貼着されて電極18と円筒体4
とが′電気的に接続され℃いる。21は、ハウジング8
の底部同図に貼着された、検出回路16を構成するプリ
ント配線基板で、この場合検出回路16と外部回路とを
接続する導線22が貫通孔12に貫設されている。23
は円筒体4および圧電振動子2における電極】9t20
をそれぞれ検出回路16に接続する導線である。 次に検出回路16の構成と動作とを説明する。 すなわち24は電極19を介し℃出力電圧を圧電基板1
7に印加する増幅器で、25は圧電基板17に発生した
電圧を電極2(1’介して他出して増幅器24に正帰還
する帰還増幅器である。第1図Sよび第2図においては
機械振動子5が上述のように構成され、かつ圧電基板]
7は電極19.18間に交流電圧が印加されると半径方
向に伸縮するように構成されているので、基板17にこ
のような伸縮か生じると振動板lは円筒体4の筒体軸の
方向に曲げ振動をする。この結果電極20.18間に基
板17の伸縮歪みに応じた交流電圧が発生し℃、この電
圧が帰還増幅器25を介して増幅器24に正帰還される
ので、結局機械振動子5はこの振動子とこれに接する流
体とを言む振動系の固有am数F1で共振する自励振動
を継続する。したかつ℃増幅器24の出力交流を圧24
aの周波数は固有振動数1111に等しくなる。26は
、電圧信号24aが入力され、この信号に対して行う後
段の信号処理をやり易くっ−るようにしたインピーダン
ス変換回路で、27は変換回路26の出力信号に対して
波形整形を行って周波数F、のパルス列信号27a′f
t出力する波形整形回路である。検出回路16は、上述
した増幅器24と帰還増幅器25とインピーダンス変換
回路26と波形整形回路27とこれら各部を塔載したプ
リント配線基板21とで構成されている。 第1図および第2図においてはトランスジューサが上述
のように構成されているので、このトランスジューサを
測定流体13内に配置して機械振動子5を自励振動させ
ると、波形整形回路27からは、空洞10内の流体13
と音響管15内の流体13とからなる音響振動系28と
、機械振動子5と、で形成された振動系29の共振周波
数に等しい周波数のパルス列信n 27 aが出力され
る。 そうしてこの場合の振動系29の電気的等価回路は、t
qI振動系28を機械畿動系に変換して、第3図β)の
ように表される。第3図(5)は第8図に対応した振動
系29の模式図で、この場合も第8図におけると同様に
、(1)式によって得られる空洞1゜の音響コンプライ
アンスCaOが、機械振動子5の機械コンプライアンス
Cmよりも非常に小さくなるように要部が構成されてい
る。第3図において、Mbは音響管15内における流体
13の質量、αは音響振動系28におけるtWインピー
ダンスを機械振動系のインピーダンスに変換するための
変換定数で、ルは機械振動系のインピーダンスに変換さ
れた音響振動系28における音響抵抗である。 第1図の振動式トランスジューサでは振動系29が第3
図(B)の等価回路で表されるが、この回路の共振周波
数FIが(4)式のようになることは明らかである。 故に検出回路16から出力されるパルス列信号27aの
周波数はこのF、に等しくなる。したがって第1図のト
ランスジューサにおい℃は、信号27aのパルス周波数
を測定することによつ℃測定流体13の密度が測定でき
ることになる。第3図(BIの等価回路におい℃、もし
も抵抗Hが大きい値であると振動系29のQが低下し℃
密度測定が不安定になる恐れがあるか、第3図における
凡は指数ホーン状音響管15における音響抵抗にもとづ
くものであるから、該音響管におげろカットオフ周波数
以下では、比の値は音響管が直円筒状になっている第7
図のトランスジューサの場合の値に比ぺてかなり小さい
値になる。したかつて第3図に示した振動系29のQは
第8図に示し1こ対応する振動系のQ、J:りも太き(
なるので、第1図のトランスジューサでは機械振動子5
0目励振動か不安定になることかなく、この結果安定し
た@度測定が行えることになる。 第4図は第1図および第7図のトランスジューサに対し
て行った第1実験結果説明図で、第4図は測定流体13
の密度と(4)式に示した共振周波数FKとの関係を示
している。図におけるGは第1図のトランスジューサの
場合の特性線、Hは第7図のトランスジューサの場合の
特性線であって、第4図は、10管の形状が異なつ℃い
ても要部寸法を適宜加減することによって特性音の傾き
、つまり密度測定の感度を等しくすることかできること
を示している。 第5図は第1図および第7図のトランスジューサに対し
て行った第2実験結果説明図で、この第5図における特
性線■は、第3図い)に示した電源端子30.31から
共振回路側を見たインピーダンスと周波数との関係を示
し、第5図における特性線Wは、第7図のトランスジュ
ーサの場合の上記に対応したインピーダンスと密度との
関係を示している。これらの実験では圧電振動子2にお
ける駆動電極間靜電容電が各共振回路に並列に接続され
ることになるので、特性線■、Wにはいずれの場合にも
周波数変化に伴って直列共振状態と並列共振状態とが引
き続いて現れているが、図から明らかな工うにインピー
ダンスの変化状態は特性線■の方がWに比べて大きくか
つ急峻である。したかつてこの実験結果は、第1図のト
ランスジューサにおける振動系29のQの方が、第7図
のトランスジューサにおける対応する振動糸のQよりも
大きいことを示している ことになる。故に第4図お
よび第5図によっても、音響管15を採用することによ
って、測定感度を低下させることなく安定した測定を行
うことのできる撮動式トランスジューサが得られること
が明らかである。 第6図は本発明の第2実施例の縦断面図で、本図の第1
図と異なる所は音#管15にかえて円錐ホーン状の孔を
有する音響管31が設けられ℃いる点である。音響管3
1を採用すると振動系における前述したQが音響管15
の場合よりも若干小さくなることを本発 者等は実験に
より明らかにし℃いるか、音響管31は音響管15より
も孔の加工が容易であるから、第6図のトランスジュー
サには製作がやり易いという利点がある。 上述の各実施例においては、機械振動子5に連なる音t
#振動系は、たとえば振動系28のように振動板lの片
方の面側に設けられているものとしたが、本発明は、こ
のような実施態様に限定されるものではなく、前記音響
振動系は振動板の両方の面側に設けられているよ5にし
てもよいものであり、勿論この場合ホーン状の流体尋人
孔を有する音響管が振動板の両面側に配置されることに
なるのは当然である。 〔発明の効果〕 上述したJ、5に、本発明におい′Cは、撮動板と、こ
の撮動板の少な(とも−面側に形成された空洞と、この
空洞に測定流体を導(管状の流体導入孔とを備え、流体
導入孔をホーン状に形成したので、このように構成する
ことによって流体導入孔における音響抵抗が小さくなり
、この結果振動板と空洞と流体導入孔とからなる振動系
のQの低下が少なくなるので、本発明には安定した密夏
測定か行える効果がある。
成された空洞で、12はハウジング8の底部に設けた後
述の機能を有する貫通孔である。 今、第7図のトランスジューサを空気などの測定流体1
3の中に置くと、この流体は音響管7を通って空洞10
に導かれ、また貫通孔12を通って空洞11に導かれる
。したかつ曵後述する手法によって機械撮動子5を励振
すると、該振動子は両面に測定流体13が接触した状態
で、振動板1の中央部が図示の状態で上下に変位する曲
げ振動をする。そうしてこの場合、円筒体4の−j面が
ケース6の内側面と非常に狭い間隙を介して対向するよ
うに構成され、また空洞11および貫通孔12がいずれ
も大きくて機械振動子5が振動し又も空洞11内には殆
んど圧力変動を生じないように要部が構成されているの
で、振動系は模式的に第8図のように表される。 第8図において、Mmは機械振動子5の質量、Sは振動
子5の底部、すなわち振動板lの面積であり、Maは音
響管7内に存在する測定流体13の質量、Caは空洞1
0における音響容量である。 第8図においては、空洞10および音響管7内の測定流
体13で形成された音響振動系14を機械振動子5に連
なる機械振動系に変換した場合、空洞10の音響コンプ
ライアンスCa、と音響容1lCaとの間K(13式の
関係があり、また前述したようにCaoはできるだけ小
さくなるように要部が構成されているので、機械振動子
5を励振すると該振動子は(2j式で示される周波数F
で共振して自励撮動を継続する。 Ca6 = Ca / S”
”−(1)ところが(2)式におけるMaは音響管7
の長さを!、測定流体13の密度をρとすると(3)式
で表される。 したがって(2)式と(3)式とから周波数Fがわかれ
ば密度ρがわかるわけで、第1−図の密度測定装置は後
述の手段によってFを検出してρを測定するようにした
ものである。 Ma = p −S、 IIl
−曲・(31第7図のトランスジューサでは周波数11
は(2)式にもとづいて変化するので、この場合、(2
)式および(3)式かられかるように、ρの変化が(S
!・A )/81倍されてFを変化させることが明らか
である。故にこのような密度測定装置には< s 1・
l)/Slを犬きくすることによって感度よく測定が行
える利点があり、また( S R・g )/81の大き
い音響管7を設けることによって空気のような低密度流
体に対しても測定を行うことができる利点がある。 ところがこのような音響管7を設けると、測定流体13
の粘性のために音響抵抗が音響管7内に生じ、この結果
第8図に示した振動系、すなわち機械振動子5と空洞1
0および音響管7内の流体13で形成された音響振動系
14とからなる振動系のQが低下するという現象が発生
する。そうしてこのよっなQの低下は、前述したように
音響管7におけるlを大きくしたりSIを小さくしたり
して測定感度を大きくしようとする程該音響管における
音響抵抗が太き(なって著しくなるので、第7図のトラ
ンスジューサには、測定感度を上げようとすると前述の
Qが低下し℃機械振動子5が安定に自励撮動しな(なり
、この結果安定した密度測定ができないことがあるとい
う問題がある。 〔発明の目的〕 本発明は、上述した既提案のトランスジューサにおける
問題を解消して、安定した測定を行うことができる振動
式トランスジューサを提供ゴーることを目的とする。 〔発明の要点〕 本発明は、上記目的達成のため、振動板と、この振動板
の少なくとも一面側に形成された空rialと、この空
洞に測定流体を導く管状の流体導入孔とを備え、振動板
の共振周仮数を検出して測定流体の密度または圧力を測
定するトランスジューサにおいて、流体尋人孔をホーン
状に形成したもので、このように構成することによって
流体導入孔における音響抵抗か小さくなるようにして、
もって振動板と空洞と流体導入孔とからなる振動系の(
シが低下しないようにして安定した密度測定が行えるよ
うにしたものである。 〔発明の実施例〕 第1図は本発明の一実施例の縦断面図で、第2図は第1
図における要部のブロック図である。第1図および第2
図においr15は、第7図におけるl1状音響管7にか
えて一端がケース6に貫設されたラッパ状音響管で、こ
のf書管の孔は断面積が断面の位置と共に指数関数的に
変化する指数ホーン状に形成されている。圧″dL振動
子2は円板状圧電基板17と、この基板の一面に形成し
た第一電極18と、基板17の他面に形成した彫2およ
び第3’!i&19.20とで構成され、電極18か設
けられた面が円筒体4に貼着されて電極18と円筒体4
とが′電気的に接続され℃いる。21は、ハウジング8
の底部同図に貼着された、検出回路16を構成するプリ
ント配線基板で、この場合検出回路16と外部回路とを
接続する導線22が貫通孔12に貫設されている。23
は円筒体4および圧電振動子2における電極】9t20
をそれぞれ検出回路16に接続する導線である。 次に検出回路16の構成と動作とを説明する。 すなわち24は電極19を介し℃出力電圧を圧電基板1
7に印加する増幅器で、25は圧電基板17に発生した
電圧を電極2(1’介して他出して増幅器24に正帰還
する帰還増幅器である。第1図Sよび第2図においては
機械振動子5が上述のように構成され、かつ圧電基板]
7は電極19.18間に交流電圧が印加されると半径方
向に伸縮するように構成されているので、基板17にこ
のような伸縮か生じると振動板lは円筒体4の筒体軸の
方向に曲げ振動をする。この結果電極20.18間に基
板17の伸縮歪みに応じた交流電圧が発生し℃、この電
圧が帰還増幅器25を介して増幅器24に正帰還される
ので、結局機械振動子5はこの振動子とこれに接する流
体とを言む振動系の固有am数F1で共振する自励振動
を継続する。したかつ℃増幅器24の出力交流を圧24
aの周波数は固有振動数1111に等しくなる。26は
、電圧信号24aが入力され、この信号に対して行う後
段の信号処理をやり易くっ−るようにしたインピーダン
ス変換回路で、27は変換回路26の出力信号に対して
波形整形を行って周波数F、のパルス列信号27a′f
t出力する波形整形回路である。検出回路16は、上述
した増幅器24と帰還増幅器25とインピーダンス変換
回路26と波形整形回路27とこれら各部を塔載したプ
リント配線基板21とで構成されている。 第1図および第2図においてはトランスジューサが上述
のように構成されているので、このトランスジューサを
測定流体13内に配置して機械振動子5を自励振動させ
ると、波形整形回路27からは、空洞10内の流体13
と音響管15内の流体13とからなる音響振動系28と
、機械振動子5と、で形成された振動系29の共振周波
数に等しい周波数のパルス列信n 27 aが出力され
る。 そうしてこの場合の振動系29の電気的等価回路は、t
qI振動系28を機械畿動系に変換して、第3図β)の
ように表される。第3図(5)は第8図に対応した振動
系29の模式図で、この場合も第8図におけると同様に
、(1)式によって得られる空洞1゜の音響コンプライ
アンスCaOが、機械振動子5の機械コンプライアンス
Cmよりも非常に小さくなるように要部が構成されてい
る。第3図において、Mbは音響管15内における流体
13の質量、αは音響振動系28におけるtWインピー
ダンスを機械振動系のインピーダンスに変換するための
変換定数で、ルは機械振動系のインピーダンスに変換さ
れた音響振動系28における音響抵抗である。 第1図の振動式トランスジューサでは振動系29が第3
図(B)の等価回路で表されるが、この回路の共振周波
数FIが(4)式のようになることは明らかである。 故に検出回路16から出力されるパルス列信号27aの
周波数はこのF、に等しくなる。したがって第1図のト
ランスジューサにおい℃は、信号27aのパルス周波数
を測定することによつ℃測定流体13の密度が測定でき
ることになる。第3図(BIの等価回路におい℃、もし
も抵抗Hが大きい値であると振動系29のQが低下し℃
密度測定が不安定になる恐れがあるか、第3図における
凡は指数ホーン状音響管15における音響抵抗にもとづ
くものであるから、該音響管におげろカットオフ周波数
以下では、比の値は音響管が直円筒状になっている第7
図のトランスジューサの場合の値に比ぺてかなり小さい
値になる。したかつて第3図に示した振動系29のQは
第8図に示し1こ対応する振動系のQ、J:りも太き(
なるので、第1図のトランスジューサでは機械振動子5
0目励振動か不安定になることかなく、この結果安定し
た@度測定が行えることになる。 第4図は第1図および第7図のトランスジューサに対し
て行った第1実験結果説明図で、第4図は測定流体13
の密度と(4)式に示した共振周波数FKとの関係を示
している。図におけるGは第1図のトランスジューサの
場合の特性線、Hは第7図のトランスジューサの場合の
特性線であって、第4図は、10管の形状が異なつ℃い
ても要部寸法を適宜加減することによって特性音の傾き
、つまり密度測定の感度を等しくすることかできること
を示している。 第5図は第1図および第7図のトランスジューサに対し
て行った第2実験結果説明図で、この第5図における特
性線■は、第3図い)に示した電源端子30.31から
共振回路側を見たインピーダンスと周波数との関係を示
し、第5図における特性線Wは、第7図のトランスジュ
ーサの場合の上記に対応したインピーダンスと密度との
関係を示している。これらの実験では圧電振動子2にお
ける駆動電極間靜電容電が各共振回路に並列に接続され
ることになるので、特性線■、Wにはいずれの場合にも
周波数変化に伴って直列共振状態と並列共振状態とが引
き続いて現れているが、図から明らかな工うにインピー
ダンスの変化状態は特性線■の方がWに比べて大きくか
つ急峻である。したかつてこの実験結果は、第1図のト
ランスジューサにおける振動系29のQの方が、第7図
のトランスジューサにおける対応する振動糸のQよりも
大きいことを示している ことになる。故に第4図お
よび第5図によっても、音響管15を採用することによ
って、測定感度を低下させることなく安定した測定を行
うことのできる撮動式トランスジューサが得られること
が明らかである。 第6図は本発明の第2実施例の縦断面図で、本図の第1
図と異なる所は音#管15にかえて円錐ホーン状の孔を
有する音響管31が設けられ℃いる点である。音響管3
1を採用すると振動系における前述したQが音響管15
の場合よりも若干小さくなることを本発 者等は実験に
より明らかにし℃いるか、音響管31は音響管15より
も孔の加工が容易であるから、第6図のトランスジュー
サには製作がやり易いという利点がある。 上述の各実施例においては、機械振動子5に連なる音t
#振動系は、たとえば振動系28のように振動板lの片
方の面側に設けられているものとしたが、本発明は、こ
のような実施態様に限定されるものではなく、前記音響
振動系は振動板の両方の面側に設けられているよ5にし
てもよいものであり、勿論この場合ホーン状の流体尋人
孔を有する音響管が振動板の両面側に配置されることに
なるのは当然である。 〔発明の効果〕 上述したJ、5に、本発明におい′Cは、撮動板と、こ
の撮動板の少な(とも−面側に形成された空洞と、この
空洞に測定流体を導(管状の流体導入孔とを備え、流体
導入孔をホーン状に形成したので、このように構成する
ことによって流体導入孔における音響抵抗が小さくなり
、この結果振動板と空洞と流体導入孔とからなる振動系
のQの低下が少なくなるので、本発明には安定した密夏
測定か行える効果がある。
第1図は本発明の第1実施例の縦断面図、第2図は第1
図における要部のブロック図、第3図(5)および第3
図(B)はそれぞれ第1図における奈動糸の模式図およ
び電気的等価回路図、第4図は第1冥m結果説明図、第
5図は第2実験結果説明図、第6図は本発明の第2実施
例の縦断面図、第7図は本件出願人によつ℃既に提案さ
れている畿動式トランスジューサの縦断面図、第8図は
第7図における振動系の4莫弐図である。 1・・・・・・振動板、7,15.32・・・・・・音
響管、10゜席 1 口 駕 2I!1 ′@ 3 図 8 6 圀 1 4 図 ■ Vl S 図
図における要部のブロック図、第3図(5)および第3
図(B)はそれぞれ第1図における奈動糸の模式図およ
び電気的等価回路図、第4図は第1冥m結果説明図、第
5図は第2実験結果説明図、第6図は本発明の第2実施
例の縦断面図、第7図は本件出願人によつ℃既に提案さ
れている畿動式トランスジューサの縦断面図、第8図は
第7図における振動系の4莫弐図である。 1・・・・・・振動板、7,15.32・・・・・・音
響管、10゜席 1 口 駕 2I!1 ′@ 3 図 8 6 圀 1 4 図 ■ Vl S 図
Claims (1)
- 振動板と、この振動板の少なくとも一面側に該振動板の
他面側に直接連通しないように形成されかつ音響コンプ
ライアンスが前記振動板の機械コンプライアンスに比べ
て小さく形成された空洞と、前記空洞に測定流体を導く
小断面積管状の流体導入孔とを備え、前記流体導入孔を
ホーン状に形成したことを特徴とする振動式トランスジ
ューサ。
Priority Applications (4)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP3890686A JPS62195538A (ja) | 1986-02-24 | 1986-02-24 | 振動式トランスジユ−サ |
DE8686114770T DE3673121D1 (de) | 1985-10-25 | 1986-10-24 | Wandler vom schwingungstyp. |
EP86114770A EP0221467B1 (en) | 1985-10-25 | 1986-10-24 | Vibrating type transducer |
US06/922,694 US4872335A (en) | 1985-10-25 | 1986-10-24 | Vibrating type transducer |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP3890686A JPS62195538A (ja) | 1986-02-24 | 1986-02-24 | 振動式トランスジユ−サ |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS62195538A true JPS62195538A (ja) | 1987-08-28 |
Family
ID=12538236
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP3890686A Pending JPS62195538A (ja) | 1985-10-25 | 1986-02-24 | 振動式トランスジユ−サ |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS62195538A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH02206743A (ja) * | 1989-02-06 | 1990-08-16 | Seiko Instr Inc | 流体の物理的性質および電気化学的性質の同時測定装置 |
US7455341B2 (en) | 2004-11-30 | 2008-11-25 | Honda Motor Co., Ltd. | Automotive container holding apparatus |
WO2009139418A1 (ja) * | 2008-05-14 | 2009-11-19 | 株式会社アルバック | 水晶振動子及びこれを使用した測定方法 |
-
1986
- 1986-02-24 JP JP3890686A patent/JPS62195538A/ja active Pending
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH02206743A (ja) * | 1989-02-06 | 1990-08-16 | Seiko Instr Inc | 流体の物理的性質および電気化学的性質の同時測定装置 |
US7455341B2 (en) | 2004-11-30 | 2008-11-25 | Honda Motor Co., Ltd. | Automotive container holding apparatus |
WO2009139418A1 (ja) * | 2008-05-14 | 2009-11-19 | 株式会社アルバック | 水晶振動子及びこれを使用した測定方法 |
JP5140724B2 (ja) * | 2008-05-14 | 2013-02-13 | 株式会社アルバック | 水晶振動子及びこれを使用した測定方法 |
US8601857B2 (en) | 2008-05-14 | 2013-12-10 | Ulvac, Inc. | Crystal oscillator, and measurement method using same |
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