JPS6217719B2 - - Google Patents
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- JPS6217719B2 JPS6217719B2 JP55012717A JP1271780A JPS6217719B2 JP S6217719 B2 JPS6217719 B2 JP S6217719B2 JP 55012717 A JP55012717 A JP 55012717A JP 1271780 A JP1271780 A JP 1271780A JP S6217719 B2 JPS6217719 B2 JP S6217719B2
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
Landscapes
- Structure Of Emergency Protection For Nuclear Reactors (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、原子炉格納容器の雰囲気制御装置に
関するものである。
関するものである。
従来の原子炉格納容器（以下、格納容器と称す
る）は、第１図に示すようにドライウエル１、圧
力抑制室２、ベント管３、および、圧力抑制プー
ル４から構成されている。そして、格納容器内で
の一次系配管破断（冷却機喪失事故、LOCA）を
想定し、ドライウエル１にブローダウンした冷却
材５をベント管３より圧力抑制プール４に放出
し、蒸気を凝縮させることにより過剰な圧力上昇
を防止するようになつている。この際、ドライウ
エル１内の非凝縮性の空気６も、ブローダウンし
た冷却材５とともに圧力抑制プール４に放出され
るが、空気６は圧力抑制室２の空間に移行し格納
容器の圧力上昇に寄与する。
る）は、第１図に示すようにドライウエル１、圧
力抑制室２、ベント管３、および、圧力抑制プー
ル４から構成されている。そして、格納容器内で
の一次系配管破断（冷却機喪失事故、LOCA）を
想定し、ドライウエル１にブローダウンした冷却
材５をベント管３より圧力抑制プール４に放出
し、蒸気を凝縮させることにより過剰な圧力上昇
を防止するようになつている。この際、ドライウ
エル１内の非凝縮性の空気６も、ブローダウンし
た冷却材５とともに圧力抑制プール４に放出され
るが、空気６は圧力抑制室２の空間に移行し格納
容器の圧力上昇に寄与する。
そして、ドライウエル１と圧力抑制プール４と
の間には、ブロア８、再結合器９、および、隔離
弁１０，１１よりなる可燃性ガス濃度制御系（以
下FCSと称する）が設けられており、ドライウ
エル１の雰囲気中の可燃性ガス濃度を再結合器９
によつて制御して圧力抑制室２に還元するように
なつている。なお、１２はベント管に設けられて
いるバキユームブレーカを示している。
の間には、ブロア８、再結合器９、および、隔離
弁１０，１１よりなる可燃性ガス濃度制御系（以
下FCSと称する）が設けられており、ドライウ
エル１の雰囲気中の可燃性ガス濃度を再結合器９
によつて制御して圧力抑制室２に還元するように
なつている。なお、１２はベント管に設けられて
いるバキユームブレーカを示している。
第２図は、このような格納容器の事故時の圧力
を示すもので、横軸、縦軸には、それぞれ事故後
の時間、格納容器圧力がとつてあり、Ｐd1，ＰW1
は、それぞれ、ベント管バイパス現象無しの場合
のドライウエル圧力、圧力抑制室圧力を示し、Ｐ
d2，ＰW2は、それぞれベント管バイパス現象有り
の場合のドライウエル圧力、圧力抑制室圧力を示
しており、Ａ点は原子炉格納容器スプレイ冷却系
作動時点を、Ｂ点はFCS作動領域を示してい
る。
を示すもので、横軸、縦軸には、それぞれ事故後
の時間、格納容器圧力がとつてあり、Ｐd1，ＰW1
は、それぞれ、ベント管バイパス現象無しの場合
のドライウエル圧力、圧力抑制室圧力を示し、Ｐ
d2，ＰW2は、それぞれベント管バイパス現象有り
の場合のドライウエル圧力、圧力抑制室圧力を示
しており、Ａ点は原子炉格納容器スプレイ冷却系
作動時点を、Ｂ点はFCS作動領域を示してい
る。
そして、従来の格納容器では、第一に、ドライ
ウエル１内が完全に蒸気で充満され、かつ、ベン
ト管３から小流量の蒸気が圧力抑制プール４に放
出される場合（第２図の領域）には、蒸気放出
速度と凝縮速度の非安定性のため、第３図に示す
ようなチヤギングが生ずる。第３図ａは、圧力抑
制プール４内のベント管３開口部における蒸気の
状況の経時変化を示しており、同図ｂは時間と圧
力との関係を示している。このチヤギングによる
荷重は、長期間に亘つて加わると、ベント管や圧
力抑制プール水中の構造材が疲労破壊を生じる恐
れがあつた。また、第二に、事故後の格納容器の
圧力変化は第２図に示す如くなるので、小破断事
故では格納容器スプレイ作動前の領域の期間が
長く、格納容器は長期間高温・高圧状態にさらさ
れる恐れがあつた。この期間は、ドライウエル１
圧力が圧力抑制室２圧力よりベント管３の水頭圧
だけ高い状態でつりあつている領域である。ま
た、領域において、ダイアフラム床７の隙間な
どからベント管３をバイパスして、ドライウエル
１内の蒸気が圧力抑制室２空間に移行すると格納
容器の圧力は第２図の破線で示すように更に上昇
する恐れがあつた。さらに、第三に、事故後、格
納容器には水の放射線分解、および、水―金属反
応により水素が発生するが、従来の格納容器で
は、格納容器スプレイ冷却系作動前の雰囲気を積
極的に撹拌していないので、局所的に水素濃度が
高くなり爆鳴気を形成する恐れがあり、また、
FCSもドライウエル１の圧力が十分低下した第
２図の領域に限り、運転員の指示により、ドラ
イウエル１雰囲気を圧力抑制室２に移行させるこ
とが可能であつた。
ウエル１内が完全に蒸気で充満され、かつ、ベン
ト管３から小流量の蒸気が圧力抑制プール４に放
出される場合（第２図の領域）には、蒸気放出
速度と凝縮速度の非安定性のため、第３図に示す
ようなチヤギングが生ずる。第３図ａは、圧力抑
制プール４内のベント管３開口部における蒸気の
状況の経時変化を示しており、同図ｂは時間と圧
力との関係を示している。このチヤギングによる
荷重は、長期間に亘つて加わると、ベント管や圧
力抑制プール水中の構造材が疲労破壊を生じる恐
れがあつた。また、第二に、事故後の格納容器の
圧力変化は第２図に示す如くなるので、小破断事
故では格納容器スプレイ作動前の領域の期間が
長く、格納容器は長期間高温・高圧状態にさらさ
れる恐れがあつた。この期間は、ドライウエル１
圧力が圧力抑制室２圧力よりベント管３の水頭圧
だけ高い状態でつりあつている領域である。ま
た、領域において、ダイアフラム床７の隙間な
どからベント管３をバイパスして、ドライウエル
１内の蒸気が圧力抑制室２空間に移行すると格納
容器の圧力は第２図の破線で示すように更に上昇
する恐れがあつた。さらに、第三に、事故後、格
納容器には水の放射線分解、および、水―金属反
応により水素が発生するが、従来の格納容器で
は、格納容器スプレイ冷却系作動前の雰囲気を積
極的に撹拌していないので、局所的に水素濃度が
高くなり爆鳴気を形成する恐れがあり、また、
FCSもドライウエル１の圧力が十分低下した第
２図の領域に限り、運転員の指示により、ドラ
イウエル１雰囲気を圧力抑制室２に移行させるこ
とが可能であつた。
これに対して、本件出願人は、事故後格納容器
圧力が高くなつた時点で作動し、圧力抑制室に移
行した空気をドライウエルに積極的に還元できる
ようにした格納容器を提案した。これによつて、
従来の格納容器の問題点を除去することができ、
チヤギング荷重の低減、格納容器圧力の低下の促
進は可能となつたが、水素ガスが圧力抑制室に選
択的にたまるような場合には対処することができ
なかつた。
圧力が高くなつた時点で作動し、圧力抑制室に移
行した空気をドライウエルに積極的に還元できる
ようにした格納容器を提案した。これによつて、
従来の格納容器の問題点を除去することができ、
チヤギング荷重の低減、格納容器圧力の低下の促
進は可能となつたが、水素ガスが圧力抑制室に選
択的にたまるような場合には対処することができ
なかつた。
本発明は、このような問題を除去して、水素ガ
スがドライウエルと圧力抑制室とのいずれにたま
る場合にも、効率的に制御できる格納容器の雰囲
気制御装置を提供することを目的とするものでド
ライウエルの雰囲気を再結合器を通過させこの雰
囲気中の可燃性ガス濃度を制御して圧力抑制室に
還元する第１の流路と、原子炉の事故時に圧力抑
制室の雰囲気をドライウエルに還元する第２の流
路と、ドライウエルと圧力抑制室の雰囲気中の可
燃性ガス濃度を比較して、圧力抑制室の雰囲気中
の可燃性ガス濃度が高い場合には、圧力抑制室内
の雰囲気を第２の流路を経由して再結合器に導く
流路を構成する手段とを有することを特徴とする
ものである。
スがドライウエルと圧力抑制室とのいずれにたま
る場合にも、効率的に制御できる格納容器の雰囲
気制御装置を提供することを目的とするものでド
ライウエルの雰囲気を再結合器を通過させこの雰
囲気中の可燃性ガス濃度を制御して圧力抑制室に
還元する第１の流路と、原子炉の事故時に圧力抑
制室の雰囲気をドライウエルに還元する第２の流
路と、ドライウエルと圧力抑制室の雰囲気中の可
燃性ガス濃度を比較して、圧力抑制室の雰囲気中
の可燃性ガス濃度が高い場合には、圧力抑制室内
の雰囲気を第２の流路を経由して再結合器に導く
流路を構成する手段とを有することを特徴とする
ものである。
すなわち、本発明は、事故後格納容器圧力が高
くなつた時点で作動し、圧力抑制室に移行した空
気をドライウエルに積極的に還元することができ
る系統（以下、雰囲気制御系と称する）を設ける
ことによつて、チヤギング荷重の低減、格納容器
内圧力の低下促進を可能とし、さらに、格納容器
内圧力が低下した時点では弁の切り換えによつ
て、この雰囲気制御系の一部をFCSと共用して
FCSがドライウエルからだけでなく圧力抑制室
の雰囲気も選択的に、効果的に吸込むことができ
るように構成することによつて、可燃性ガスの効
果的なミキシングも可能とするものである。
くなつた時点で作動し、圧力抑制室に移行した空
気をドライウエルに積極的に還元することができ
る系統（以下、雰囲気制御系と称する）を設ける
ことによつて、チヤギング荷重の低減、格納容器
内圧力の低下促進を可能とし、さらに、格納容器
内圧力が低下した時点では弁の切り換えによつ
て、この雰囲気制御系の一部をFCSと共用して
FCSがドライウエルからだけでなく圧力抑制室
の雰囲気も選択的に、効果的に吸込むことができ
るように構成することによつて、可燃性ガスの効
果的なミキシングも可能とするものである。
以下、本発明の実施例を図面によつて説明す
る。
る。
第４図は、一実施例を示すもので、第１図と同
一部分には同一符号が付してある。この装置は、
FCSと、ブロア１３、弁１４および配管１６よ
りなり、ドライウエル１と圧力抑制室２とを連結
する雰囲気制御系とを有し、両系統は弁１５を介
して連結されている。
一部分には同一符号が付してある。この装置は、
FCSと、ブロア１３、弁１４および配管１６よ
りなり、ドライウエル１と圧力抑制室２とを連結
する雰囲気制御系とを有し、両系統は弁１５を介
して連結されている。
この装置は、通常運転時においては、隔離弁１
０，１１、および、弁１４，１５は閉鎖されてお
りブロア８，１３は停止している。事故時におい
ては、第２図の領域において、原子炉水位低、
または、ドライウエル圧力高で事故を検出し、ブ
ロア１３を起動させる。次に、ブロア１３の揚程
がドライウエル１と圧力抑制室２の差圧以上にな
る領域（第２図の領域）で弁１４を開放し圧力
抑制室２の空気をドライウエル１に還元させる。
なお、事故検出系は信頼性を高める為、原子炉水
位低とドライウエル１圧力高のアンド回路で構成
し（1/2）×２の作動ロジツクとすると効果的であ
る。
０，１１、および、弁１４，１５は閉鎖されてお
りブロア８，１３は停止している。事故時におい
ては、第２図の領域において、原子炉水位低、
または、ドライウエル圧力高で事故を検出し、ブ
ロア１３を起動させる。次に、ブロア１３の揚程
がドライウエル１と圧力抑制室２の差圧以上にな
る領域（第２図の領域）で弁１４を開放し圧力
抑制室２の空気をドライウエル１に還元させる。
なお、事故検出系は信頼性を高める為、原子炉水
位低とドライウエル１圧力高のアンド回路で構成
し（1/2）×２の作動ロジツクとすると効果的であ
る。
この際、ブロア１３には流量が２m3／sec以上
のものを用いる。すなわち、チヤギングの原因
は、小蒸気流下において蒸気供給速度が蒸気凝縮
速度に追いつかないことにあるため、これを防止
するには蒸気中に空気を１％以上混合し蒸気凝縮
速度を小さくすればよいことは実験および解析で
知られている。ドライウエル１雰囲気中の空気含
有割合ｆと、ベント流量W1および雰囲気制御系
流量W2との間には、 ｆ＝Ｍａ／Ｍｓ＋Ｍａ∝Ｗ２／Ｗ１ ………(1) ここで、Ｍaはドライウエル中の空気のモル数 Ｍsはドライウエル中の蒸気のモル数 なる関係がある。また、雰囲気制御系流量W2と
空気含有率ｆとの間、および空気含有率ｆとチヤ
ギング低減率との間には第５図ａおよびｂの関係
がある。これらの図のうちａ図の横軸、縦軸に
は、それぞれ、制御系流量W2（m2／ｓ）、空気含
有率ｆ（％）がとつてあり、Ｃが有効領域を示し
ており、ｂ図の横軸、縦軸には、それぞれ空気含
有率ｆ（％）、チヤギング低減率がとつてある。
そして、蒸気凝縮時にチヤギングが発生する水蒸
気流量W1はW1≦200m3／sec程度なのでブロア１
３の流量W2はW2≧２m3／Secであれば１％の空
気を混合することができる。
のものを用いる。すなわち、チヤギングの原因
は、小蒸気流下において蒸気供給速度が蒸気凝縮
速度に追いつかないことにあるため、これを防止
するには蒸気中に空気を１％以上混合し蒸気凝縮
速度を小さくすればよいことは実験および解析で
知られている。ドライウエル１雰囲気中の空気含
有割合ｆと、ベント流量W1および雰囲気制御系
流量W2との間には、 ｆ＝Ｍａ／Ｍｓ＋Ｍａ∝Ｗ２／Ｗ１ ………(1) ここで、Ｍaはドライウエル中の空気のモル数 Ｍsはドライウエル中の蒸気のモル数 なる関係がある。また、雰囲気制御系流量W2と
空気含有率ｆとの間、および空気含有率ｆとチヤ
ギング低減率との間には第５図ａおよびｂの関係
がある。これらの図のうちａ図の横軸、縦軸に
は、それぞれ、制御系流量W2（m2／ｓ）、空気含
有率ｆ（％）がとつてあり、Ｃが有効領域を示し
ており、ｂ図の横軸、縦軸には、それぞれ空気含
有率ｆ（％）、チヤギング低減率がとつてある。
そして、蒸気凝縮時にチヤギングが発生する水蒸
気流量W1はW1≦200m3／sec程度なのでブロア１
３の流量W2はW2≧２m3／Secであれば１％の空
気を混合することができる。
また、中小破断事故時に格納容器が長時間高温
高圧条件下にさらされる恐れがあり、この苛酷な
条件を緩和する方法として圧力抑制室２の空気を
ドライウエル１に還元しベント管３の背圧を下げ
格納容器の圧力を低減させる。ベント流量を
W1、雰囲気制御系の流量をW2とすると、平衡状
態における格納容器圧力Ｐは次式で表わすことが
できる。
高圧条件下にさらされる恐れがあり、この苛酷な
条件を緩和する方法として圧力抑制室２の空気を
ドライウエル１に還元しベント管３の背圧を下げ
格納容器の圧力を低減させる。ベント流量を
W1、雰囲気制御系の流量をW2とすると、平衡状
態における格納容器圧力Ｐは次式で表わすことが
できる。
Ｐ＝P0×ＶｗＷ１′／ＶｗＷ１＋ＶＤＷ２………(2
) ここで、W1′はベント流量（約５m3／sec） P0は従来（第１図）の場合の格納容器圧力 ＶDはドライウエル自由空間容積（約8700m3） Ｍwは圧力抑制室自由空間容積（約5700m3） この式より、雰囲気制御系の流量W2が増加す
れば、格納容器のピーク圧力は減少する。第６図
は雰囲気制御系の流量W2が格納容器のピーク圧
力Ｐに与える影響を示すもので、横軸、縦軸に
は、それぞれ、流量W2（m3／sec）、格納容器ピ
ーク圧力の比Ｐ／P0がとつてあり、第７図は、時
間の経過に伴う格納容器圧力を示すもので、横
軸、縦軸には、それぞれ、時間・格納容器圧力Ｐ
がとつてあり、Ｍ，Ｎがそれぞれ、実施例、従来
例を示している。
) ここで、W1′はベント流量（約５m3／sec） P0は従来（第１図）の場合の格納容器圧力 ＶDはドライウエル自由空間容積（約8700m3） Ｍwは圧力抑制室自由空間容積（約5700m3） この式より、雰囲気制御系の流量W2が増加す
れば、格納容器のピーク圧力は減少する。第６図
は雰囲気制御系の流量W2が格納容器のピーク圧
力Ｐに与える影響を示すもので、横軸、縦軸に
は、それぞれ、流量W2（m3／sec）、格納容器ピ
ーク圧力の比Ｐ／P0がとつてあり、第７図は、時
間の経過に伴う格納容器圧力を示すもので、横
軸、縦軸には、それぞれ、時間・格納容器圧力Ｐ
がとつてあり、Ｍ，Ｎがそれぞれ、実施例、従来
例を示している。
また、雰囲気制御系によりベント管３をバイパ
スし圧力抑制室２に移行した蒸気を再度ドライウ
エル１に戻すことができるので、バイパス漏洩に
よる圧力上昇を防止できる。バイパス漏洩速度は
２m3／sec程度と評価されているので、雰囲気制
御系のブロア１３の容量として２m3／sec以上あ
れば十分であることがわかる。
スし圧力抑制室２に移行した蒸気を再度ドライウ
エル１に戻すことができるので、バイパス漏洩に
よる圧力上昇を防止できる。バイパス漏洩速度は
２m3／sec程度と評価されているので、雰囲気制
御系のブロア１３の容量として２m3／sec以上あ
れば十分であることがわかる。
さらに、第１図の従来のFCSでは、事故後長
時間後、すなわち、第２図のFCS作動領域Ｂに
限り格納容器雰囲気を撹拌できたのに対して、こ
の実施例においては、事故後全期間に亘り格納容
器内雰囲気を撹拌できるので、事故後全期間に亘
り水―金属反応等により生じた水素ガス濃度が局
所的に高くなることを防止できる。
時間後、すなわち、第２図のFCS作動領域Ｂに
限り格納容器雰囲気を撹拌できたのに対して、こ
の実施例においては、事故後全期間に亘り格納容
器内雰囲気を撹拌できるので、事故後全期間に亘
り水―金属反応等により生じた水素ガス濃度が局
所的に高くなることを防止できる。
前述の格納容器圧力低減効果によつて格納容器
圧力P0が低下したら、従来通り隔離弁１０，１１
を開いてFCS用のブロア８を回すことによつ
て、ドライウエル１雰囲気を再結合させる。これ
により、従来より早く格納容器内の可燃性ガス濃
度を制御することができる。また、ドライウエル
１よりも圧力抑制室２の可燃性ガス濃度の方が高
いときは、隔離弁１０を閉じて弁１５を開けて、
圧力抑制室２雰囲気を直接再結合させる。これに
より、ドライウエル１、圧力抑制室２のいずれか
可燃性ガス濃度の高い方の雰囲気を選択的に直接
再結合でき、非常に効果的である。このことは、
米国スリーマイル島の原子力発電所の事故のよう
に、水素ガスが圧力抑制室に選択的にたまる場合
に特に有効である。
圧力P0が低下したら、従来通り隔離弁１０，１１
を開いてFCS用のブロア８を回すことによつ
て、ドライウエル１雰囲気を再結合させる。これ
により、従来より早く格納容器内の可燃性ガス濃
度を制御することができる。また、ドライウエル
１よりも圧力抑制室２の可燃性ガス濃度の方が高
いときは、隔離弁１０を閉じて弁１５を開けて、
圧力抑制室２雰囲気を直接再結合させる。これに
より、ドライウエル１、圧力抑制室２のいずれか
可燃性ガス濃度の高い方の雰囲気を選択的に直接
再結合でき、非常に効果的である。このことは、
米国スリーマイル島の原子力発電所の事故のよう
に、水素ガスが圧力抑制室に選択的にたまる場合
に特に有効である。
第８図は、他の実施例を示すもので、第４図と
同一部分には同一符号が付してある。第４図の装
置と異なる点は、雰囲気制御系のループ系統の格
納容器貫通部配管とブロワをFCSと共有にした
点である。この図で、１８はFCS用のブロワ８
と再結合器９との間に設けられた弁、１５は圧力
抑制室２と隔離弁１０とFCS用のブロワ８との
間を結ぶ流路に設けられている弁、１９はFCS
用のブロワ８と隔離弁１０をバイパスした流路に
設けられている隔離弁である。
同一部分には同一符号が付してある。第４図の装
置と異なる点は、雰囲気制御系のループ系統の格
納容器貫通部配管とブロワをFCSと共有にした
点である。この図で、１８はFCS用のブロワ８
と再結合器９との間に設けられた弁、１５は圧力
抑制室２と隔離弁１０とFCS用のブロワ８との
間を結ぶ流路に設けられている弁、１９はFCS
用のブロワ８と隔離弁１０をバイパスした流路に
設けられている隔離弁である。
そして、この装置では、事故後、格納容器圧力
ＰD高でFCS用のブロア８を回し、ブロア揚程高
で弁１５と隔離弁１９を開き、雰囲気制御系が確
立する。さらに格納容器圧力ＰDが低下すると、
弁１５と隔離弁１９は閉じ、隔離弁１０，１１、
および、弁１８を開けば、従来通りのFCSが確
立する。また、格納容器内の可燃性ガス濃度がド
ライウエル１よりも圧力抑制室２の方で高くなつ
た場合には、隔離弁１０を閉じて弁１５を開けれ
ば圧力抑制室２の雰囲気を直接再結合させること
ができる。
ＰD高でFCS用のブロア８を回し、ブロア揚程高
で弁１５と隔離弁１９を開き、雰囲気制御系が確
立する。さらに格納容器圧力ＰDが低下すると、
弁１５と隔離弁１９は閉じ、隔離弁１０，１１、
および、弁１８を開けば、従来通りのFCSが確
立する。また、格納容器内の可燃性ガス濃度がド
ライウエル１よりも圧力抑制室２の方で高くなつ
た場合には、隔離弁１０を閉じて弁１５を開けれ
ば圧力抑制室２の雰囲気を直接再結合させること
ができる。
この実施例においても、前述と同様の効果を得
ることができるが、この実施例で使用する装置は
格納容器貫通部配管及びブロアを共有しているた
め、効率的である。
ることができるが、この実施例で使用する装置は
格納容器貫通部配管及びブロアを共有しているた
め、効率的である。
すなわち、これらの実施例の格納容器の雰囲気
制御装置は、事故時のチヤギング荷重、および格
納容器内圧力を効果的に低減できるのみならず、
格納容器内雰囲気のミキシングが完全になるの
で、経済的でかつ高信頼度の雰囲気制御ができ
る。
制御装置は、事故時のチヤギング荷重、および格
納容器内圧力を効果的に低減できるのみならず、
格納容器内雰囲気のミキシングが完全になるの
で、経済的でかつ高信頼度の雰囲気制御ができ
る。
以上の如く、本発明の原子炉格納容器の雰囲気
制御装置は、水素ガスがドライウエルと圧力抑制
室とのいずれにたまる場合にも、原子炉格納容器
の雰囲気を効果的に制御できるもので、産業上の
効果の大なるものである。
制御装置は、水素ガスがドライウエルと圧力抑制
室とのいずれにたまる場合にも、原子炉格納容器
の雰囲気を効果的に制御できるもので、産業上の
効果の大なるものである。
第１図は、従来の原子炉格納容器の雰囲気制御
装置の説明図、第２図は、事故時の格納容器圧力
応答を示す特性図、第３図は、チヤギングの発生
機構の説明図、第４図は、本発明の原子炉格納容
器の雰囲気制御装置の一実施例の説明図、第５図
は、本発明の原子炉格納容器の雰囲気制御装置を
用いた場合のチヤギング低減効果を説明するため
の線図、第６図および第７図は、同じく、格納容
器圧力低減効果を説明するための線図、第８図
は、同じく、他の実施例の説明図である。 １…ドライウエル、２…圧力抑制室、８…
（FCS用）ブロア、９…再結合器、１０，１１…
隔離弁、１３…ブロア、１４，１５…弁、１６，
１７…配管、１８…弁、１９…隔離弁、２０…配
管。
装置の説明図、第２図は、事故時の格納容器圧力
応答を示す特性図、第３図は、チヤギングの発生
機構の説明図、第４図は、本発明の原子炉格納容
器の雰囲気制御装置の一実施例の説明図、第５図
は、本発明の原子炉格納容器の雰囲気制御装置を
用いた場合のチヤギング低減効果を説明するため
の線図、第６図および第７図は、同じく、格納容
器圧力低減効果を説明するための線図、第８図
は、同じく、他の実施例の説明図である。 １…ドライウエル、２…圧力抑制室、８…
（FCS用）ブロア、９…再結合器、１０，１１…
隔離弁、１３…ブロア、１４，１５…弁、１６，
１７…配管、１８…弁、１９…隔離弁、２０…配
管。
Claims (1)
- １ ドライウエルの雰囲気を再結合器を通過させ
該雰囲気中の可燃性ガス濃度を制御して圧力抑制
室に還元する第１の流路と、原子炉の事故時に圧
力抑制室の雰囲気をドライウエルに還元する第２
の流路と、前記ドライウエルと前記圧力抑制室の
雰囲気中の可燃性ガス濃度を比較して、前記圧力
抑制室の雰囲気中の可燃性ガス濃度が高い場合に
は、前記圧力抑制室内の雰囲気を前記第２の流路
を経由して前記再結合器に導く流路を構成する手
段とを有することを特徴とする原子炉格納容器の
雰囲気制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1271780A JPS56110093A (en) | 1980-02-04 | 1980-02-04 | Atmosphere control device for nuclear reactor container |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1271780A JPS56110093A (en) | 1980-02-04 | 1980-02-04 | Atmosphere control device for nuclear reactor container |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS56110093A JPS56110093A (en) | 1981-09-01 |
| JPS6217719B2 true JPS6217719B2 (ja) | 1987-04-18 |
Family
ID=11813179
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1271780A Granted JPS56110093A (en) | 1980-02-04 | 1980-02-04 | Atmosphere control device for nuclear reactor container |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS56110093A (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5877487U (ja) * | 1981-11-20 | 1983-05-25 | リコーエレメックス株式会社 | 電子時計 |
| JP3581021B2 (ja) * | 1998-07-06 | 2004-10-27 | 株式会社日立製作所 | 原子炉除熱系 |
-
1980
- 1980-02-04 JP JP1271780A patent/JPS56110093A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS56110093A (en) | 1981-09-01 |
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