JPS6217037A - 光フアイバ用母材の製造方法 - Google Patents
光フアイバ用母材の製造方法Info
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- JPS6217037A JPS6217037A JP15507585A JP15507585A JPS6217037A JP S6217037 A JPS6217037 A JP S6217037A JP 15507585 A JP15507585 A JP 15507585A JP 15507585 A JP15507585 A JP 15507585A JP S6217037 A JPS6217037 A JP S6217037A
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- core
- cladding
- glass body
- burner
- porous glass
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- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B37/00—Manufacture or treatment of flakes, fibres, or filaments from softened glass, minerals, or slags
- C03B37/01—Manufacture of glass fibres or filaments
- C03B37/012—Manufacture of preforms for drawing fibres or filaments
- C03B37/014—Manufacture of preforms for drawing fibres or filaments made entirely or partially by chemical means, e.g. vapour phase deposition of bulk porous glass either by outside vapour deposition [OVD], or by outside vapour phase oxidation [OVPO] or by vapour axial deposition [VAD]
- C03B37/0144—Means for after-treatment or catching of worked reactant gases
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- C03B37/01413—Reactant delivery systems
- C03B37/0142—Reactant deposition burners
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B2203/00—Fibre product details, e.g. structure, shape
- C03B2203/10—Internal structure or shape details
- C03B2203/22—Radial profile of refractive index, composition or softening point
- C03B2203/24—Single mode [SM or monomode]
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B2207/00—Glass deposition burners
- C03B2207/50—Multiple burner arrangements
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B2207/00—Glass deposition burners
- C03B2207/60—Relationship between burner and deposit, e.g. position
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B2207/00—Glass deposition burners
- C03B2207/70—Control measures
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- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
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- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacture, Treatment Of Glass Fibers (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
との発明は光ファイバ用母材の製造方法に係シ、更に詳
しくはいわゆる気相軸付け法（Ｖａｐｏｒ −ｐｈａｓ
ｅ ａｘｉａｌ ｄｅｐｏｓｉｔｉｓｉｏｎ 、以下ｒ
ＶＡＤ法」という。〕による光ファイバ用母材の製造方
法の改良に関する。
しくはいわゆる気相軸付け法（Ｖａｐｏｒ −ｐｈａｓ
ｅ ａｘｉａｌ ｄｅｐｏｓｉｔｉｓｉｏｎ 、以下ｒ
ＶＡＤ法」という。〕による光ファイバ用母材の製造方
法の改良に関する。
く従来の技術〉
従来のｖＡＤ法による元ファイバ用母材ノ製造は、第４
図に示すように、反応容器１内において容器１上部に容
器外から容器内に先端を垂下挿入した出発棒２の先に、
コア用ガラス微粒子合収用バーナ（以下、「コア用）々
−す」という。〕３とクラッド用ガラス微粒子合収用バ
ーナ（以下、「クラッド用バーナ」という。）４にそれ
ぞれコア用ガラス原料物質、クラッド用ガラス原料物質
をＨｚ 、 ０２と共に送シ、バーナ３によｐ形成され
る酸水素炎５およびクラッド用バーナ４によｐ形成され
る酸水素炎６の中で火炎加水分解反応により生じ九コア
用ガラス微粒子７およびクラッド用ガラス微粒子８を吹
きつける。
図に示すように、反応容器１内において容器１上部に容
器外から容器内に先端を垂下挿入した出発棒２の先に、
コア用ガラス微粒子合収用バーナ（以下、「コア用）々
−す」という。〕３とクラッド用ガラス微粒子合収用バ
ーナ（以下、「クラッド用バーナ」という。）４にそれ
ぞれコア用ガラス原料物質、クラッド用ガラス原料物質
をＨｚ 、 ０２と共に送シ、バーナ３によｐ形成され
る酸水素炎５およびクラッド用バーナ４によｐ形成され
る酸水素炎６の中で火炎加水分解反応により生じ九コア
用ガラス微粒子７およびクラッド用ガラス微粒子８を吹
きつける。
出発棒２は、回転引上装置１２によシ回転させながら引
き上げると、出発棒２の先端にコア用多孔質ガラス体１
０とこれを取シ囲むクラッド用多孔質ガラス体１１が出
発棒の軸方向に形成される。一般に、コア用ガラス原料
物質として５ｉＣ１４とコア部の屈折率を高めるために
Ｇｅｃｔ４が、クラッド用ガラス原料物質として５ｉｃ
ｔ４ が用いられる。
き上げると、出発棒２の先端にコア用多孔質ガラス体１
０とこれを取シ囲むクラッド用多孔質ガラス体１１が出
発棒の軸方向に形成される。一般に、コア用ガラス原料
物質として５ｉＣ１４とコア部の屈折率を高めるために
Ｇｅｃｔ４が、クラッド用ガラス原料物質として５ｉｃ
ｔ４ が用いられる。
そして、バーナ３および４の燃焼によｐ生じた再審ガス
は排気管１３を通して容器外へ排出される。
は排気管１３を通して容器外へ排出される。
このようにして生成した多孔質ガラス体は、加熱脱水処
理および加熱透明化処理して透明なコア部とクラッド層
を有する元ファイバ用母材となる。この母材は必要に応
じて所定の径に延伸され、石英ガラス管内に挿入一体化
され九のち、線引され、単一モード元ファイバに形成さ
れる。
理および加熱透明化処理して透明なコア部とクラッド層
を有する元ファイバ用母材となる。この母材は必要に応
じて所定の径に延伸され、石英ガラス管内に挿入一体化
され九のち、線引され、単一モード元ファイバに形成さ
れる。
く解決しようとする問題点〉
しかし、上述したＭＡＤ法によって元ファイバ用母材を
作製すると、次のような不具合がある。
作製すると、次のような不具合がある。
■ 生産性を高める目的で、コア用およびクラッド用ガ
ラス原料の供給量を増すと、ガラス原料の反応を促進さ
せるために同時に山、０２ガスの流量も増加させる必要
がある。
ラス原料の供給量を増すと、ガラス原料の反応を促進さ
せるために同時に山、０２ガスの流量も増加させる必要
がある。
また、多孔質ガラス体が割れ落下したりすることを防止
するために、多孔質ガラス体のカサ（嵩）密度を高める
必要があるが、単にガラス原料のみを増加させると、多
孔質ガラス体のガラス微粒子堆積面の温度が低下する。
するために、多孔質ガラス体のカサ（嵩）密度を高める
必要があるが、単にガラス原料のみを増加させると、多
孔質ガラス体のガラス微粒子堆積面の温度が低下する。
多孔質ガラス体のカサ密度は、ガラス微粒子堆積部の温
度と重接な相関があり、ガラス微粒子堆積部の温度が低
下する。多孔質ガラス体のカサ密度が低くなり、多孔質
ガラス体の割れや落下がおこり易くなる。そこでガラス
原料の供給量を増加させる際には、多孔質ガラス体の割
れや落下を防止するためにも、供給するＨｘ、Ｏｚガス
の流量を増加させる必要が生じる。ところが、バーナへ
の山、０２の供給量を増加すると、第４図の１０と示し
たコア部はクラッド部の熱気流の影響を受けるため、安
定な成長が妨げられることがある。
度と重接な相関があり、ガラス微粒子堆積部の温度が低
下する。多孔質ガラス体のカサ密度が低くなり、多孔質
ガラス体の割れや落下がおこり易くなる。そこでガラス
原料の供給量を増加させる際には、多孔質ガラス体の割
れや落下を防止するためにも、供給するＨｘ、Ｏｚガス
の流量を増加させる必要が生じる。ところが、バーナへ
の山、０２の供給量を増加すると、第４図の１０と示し
たコア部はクラッド部の熱気流の影響を受けるため、安
定な成長が妨げられることがある。
このようなりラッド部の熱気流の影響を避けるためには
、第４図においてクラッド用バーナ４に供給する迅、０
２量を制限せざるを得なくなる、しｍがって、ガラス原
料投入量も制限され、生産性を向上することが困難であ
つ九。
、第４図においてクラッド用バーナ４に供給する迅、０
２量を制限せざるを得なくなる、しｍがって、ガラス原
料投入量も制限され、生産性を向上することが困難であ
つ九。
＠ また、コア用バーナ３によって形成されたコア用ガ
ラス微粒子５のうちで付着堆積しなかったもの１４が排
気管１３を通って速やかに排出されず、クラッド部表面
の一部を伝わって流れ、その一部がクラッド部に堆積し
てしまうことにある。この結果、作製され次元ファイバ
用母材では、コアとクラッド部の境界が不明瞭となり、
第３図に示すように屈折率分布において、コア周辺部の
クラッド層に屈折率分布の傾斜（以下、「すそ拡がシ」
という。〕が生じる。
ラス微粒子５のうちで付着堆積しなかったもの１４が排
気管１３を通って速やかに排出されず、クラッド部表面
の一部を伝わって流れ、その一部がクラッド部に堆積し
てしまうことにある。この結果、作製され次元ファイバ
用母材では、コアとクラッド部の境界が不明瞭となり、
第３図に示すように屈折率分布において、コア周辺部の
クラッド層に屈折率分布の傾斜（以下、「すそ拡がシ」
という。〕が生じる。
したがって、クラッド部への光のノ’？ワー拡がシの影
響による伝送損失増加が生じる単一モード元ファイバで
は第３図に示すような屈折率分布の「すそ拡がシ」があ
る場合に、クラッド部への元のノぐワー拡が夕の影響が
より大きくなるので低損失化が困難であう−ｆｃシ、ク
ラッド部の厚みを厚くする必要がでてくる。
響による伝送損失増加が生じる単一モード元ファイバで
は第３図に示すような屈折率分布の「すそ拡がシ」があ
る場合に、クラッド部への元のノぐワー拡が夕の影響が
より大きくなるので低損失化が困難であう−ｆｃシ、ク
ラッド部の厚みを厚くする必要がでてくる。
この発明は、従来のＶＡＤ法による元ファイバ用母材製
造方法のこのような不具合をなくするためになされたも
のであって、コア部の成長がクラツＦバーナの炎の影響
を受けて、安定しｍ５Ｘ、長ができなく々る欠点をなく
するとともに、コア部に付着・堆積しなかったコア用ガ
ラス微粒子がクラッド部表面を伝わって流れることを防
止し、ガラス微粒子が速やかに排出できる元ファイバ用
母材の製造方法を提供しようとするものである。
造方法のこのような不具合をなくするためになされたも
のであって、コア部の成長がクラツＦバーナの炎の影響
を受けて、安定しｍ５Ｘ、長ができなく々る欠点をなく
するとともに、コア部に付着・堆積しなかったコア用ガ
ラス微粒子がクラッド部表面を伝わって流れることを防
止し、ガラス微粒子が速やかに排出できる元ファイバ用
母材の製造方法を提供しようとするものである。
さらに、この発明は多孔質ガラス体の製造速度を上げる
と共に、「すそ拡がシ」のない屈折率分布構造を有する
伝送特性に優れ九単−七−Ｆ元ファイバ用母材の製造方
法を提供しようとするものである。
と共に、「すそ拡がシ」のない屈折率分布構造を有する
伝送特性に優れ九単−七−Ｆ元ファイバ用母材の製造方
法を提供しようとするものである。
く問題点を解決するための手段〉
上述の目的を達成する尺め、この発明の元ファイバ用母
材の製造方法は、コア用ガラス原料物質とクラッド用ガ
ラス原料物質をそれぞれ気相状態で酸水素バーナに送シ
込み、火炎加水分解反応によシ生喫するガラス微粒子物
質を回転する出発棒先端に吹き付け堆積させることによ
り出発棒の軸方向にコア用多孔質ガラス体とコア用多孔
質ガラス体を取シ囲むクラッド用多孔質ガラス体を同時
に成長させてコア部とコア部を取り囲むクラッド部を有
する多孔質ガラス体を形成させた彼、当該多孔質プラス
体を加熱脱水処理および加熱透明化処理する元ファイバ
用母材の製造方法にお−て、ガラス微粒子物質を出発棒
先端に堆積させるに当って、コア用多孔質ガラス体の長
さをクラッド用多孔質が・ラス体の外径および長さより
も長寸に成長させるようにコア用ガラス原料物質および
クラッド用ガラス原料物質を吹き出すように燃焼バーナ
を配置して行うことを特徴とするものである。
材の製造方法は、コア用ガラス原料物質とクラッド用ガ
ラス原料物質をそれぞれ気相状態で酸水素バーナに送シ
込み、火炎加水分解反応によシ生喫するガラス微粒子物
質を回転する出発棒先端に吹き付け堆積させることによ
り出発棒の軸方向にコア用多孔質ガラス体とコア用多孔
質ガラス体を取シ囲むクラッド用多孔質ガラス体を同時
に成長させてコア部とコア部を取り囲むクラッド部を有
する多孔質ガラス体を形成させた彼、当該多孔質プラス
体を加熱脱水処理および加熱透明化処理する元ファイバ
用母材の製造方法にお−て、ガラス微粒子物質を出発棒
先端に堆積させるに当って、コア用多孔質ガラス体の長
さをクラッド用多孔質が・ラス体の外径および長さより
も長寸に成長させるようにコア用ガラス原料物質および
クラッド用ガラス原料物質を吹き出すように燃焼バーナ
を配置して行うことを特徴とするものである。
また、この発明の元ファイバ用母材の製造方法において
、ガラス微粒子物質を出発棒先端に吠きつけてガラス微
粒子物１Ｘｔ−堆積させるに当って、コア用ガラス倣粒
子堆積領域およびクラッド用ガラス微粒子堆積領域近骨
にそれぞれ、これらガラス微粒子非堆積粒子を吸引する
排気手段によって吸引排除しながら多孔質ガラス体を形
成させると特に効果的に元７アイノ々用母材を製造する
ことができる。
、ガラス微粒子物質を出発棒先端に吠きつけてガラス微
粒子物１Ｘｔ−堆積させるに当って、コア用ガラス倣粒
子堆積領域およびクラッド用ガラス微粒子堆積領域近骨
にそれぞれ、これらガラス微粒子非堆積粒子を吸引する
排気手段によって吸引排除しながら多孔質ガラス体を形
成させると特に効果的に元７アイノ々用母材を製造する
ことができる。
〈作 用〉
とのように、出発棒先端にガラス微粒子物質を堆積させ
るに当って、コア用多孔質ガラス体の長さを、クラッド
用多孔質ガラス体の外径および長さよりも長寸に成長さ
せるようにコア用ガラス原料物質およびクラッド用ガラ
ス原料物質を吹き出すようにバーナを配置するから、コ
ア用多孔質ガラス体の成長がクラッド炎によｐ外乱を受
けることなく安定し、かつコア部の屈折率分布における
「すそ拡がシ」を減少させることができる。
るに当って、コア用多孔質ガラス体の長さを、クラッド
用多孔質ガラス体の外径および長さよりも長寸に成長さ
せるようにコア用ガラス原料物質およびクラッド用ガラ
ス原料物質を吹き出すようにバーナを配置するから、コ
ア用多孔質ガラス体の成長がクラッド炎によｐ外乱を受
けることなく安定し、かつコア部の屈折率分布における
「すそ拡がシ」を減少させることができる。
く実 施 例〉
つぎに、実施例および比較例を挙げてこの発明の内容を
具体的に説明する。
具体的に説明する。
実施例
第１図は実施例の光ファイバ用母材製造の際のコア用バ
ーナおよびクラッド用バーナの位置関係を示す要部断面
図である。
ーナおよびクラッド用バーナの位置関係を示す要部断面
図である。
第１図から明らかなように、実施例の反応容器が従来の
ＶＡＤ法で用いられるものと異なっている点は、クラッ
ド用バーナが上方に設置され、コア用バーナがそれより
も下方に配置され、クラッドの最終生長端よりもコア長
が長寸に生長できる構造になっている点である。
ＶＡＤ法で用いられるものと異なっている点は、クラッ
ド用バーナが上方に設置され、コア用バーナがそれより
も下方に配置され、クラッドの最終生長端よりもコア長
が長寸に生長できる構造になっている点である。
さらに、第１図に示すようにコア用バーナ３およびクラ
ッド用バーナ４の火炎吹き出し側には排気管１５および
１６を設け、コア用多孔質ガラス体上に堆積しなかった
コア用ガラス微粒子７がクラッド部表面に達しないうち
に、すみやかに排気管を通って排出できるような構造に
なっている。
ッド用バーナ４の火炎吹き出し側には排気管１５および
１６を設け、コア用多孔質ガラス体上に堆積しなかった
コア用ガラス微粒子７がクラッド部表面に達しないうち
に、すみやかに排気管を通って排出できるような構造に
なっている。
第１図に示したコア用バーナ３、クラッド用バーナ４、
排気管１５．１６の配置を用いて、元ファイバ用母材を
製造するには、たとえば：ｆｆ７用バーナ３に５ｉｃｔ
４ を、７５ ＣＣ／９、Ｇｅ Ｃ１ａを６ｃｃ／９を
迅ガス２．５ｔ／９、Ｏｚガス８に分、Ｍガス３ ｔ／
％ ：クラツド用バーナ４に５ｉ（Ｊ４を８００ ｃｃ
１５）、迅ガス２０ ｔ／ｌ、）、Ｏ，ガス２５Ｌ／９
）ｓ Ａｒガス１５ｔ々を供給し；コア用ガラス微粒子
７とクラッド用ガラス微粒子６を生成すると共に容器の
上部から挿入され、３０ｒｐｍで回転する１８ｍ＋φの
出発石英棒２の先端に、コア部とクラッド部を有する外
径１１５瓢φの多孔質ガラス体を軸方向区長速度５５
ｆｔｌ５Ａ１ｒで形成した。
排気管１５．１６の配置を用いて、元ファイバ用母材を
製造するには、たとえば：ｆｆ７用バーナ３に５ｉｃｔ
４ を、７５ ＣＣ／９、Ｇｅ Ｃ１ａを６ｃｃ／９を
迅ガス２．５ｔ／９、Ｏｚガス８に分、Ｍガス３ ｔ／
％ ：クラツド用バーナ４に５ｉ（Ｊ４を８００ ｃｃ
１５）、迅ガス２０ ｔ／ｌ、）、Ｏ，ガス２５Ｌ／９
）ｓ Ａｒガス１５ｔ々を供給し；コア用ガラス微粒子
７とクラッド用ガラス微粒子６を生成すると共に容器の
上部から挿入され、３０ｒｐｍで回転する１８ｍ＋φの
出発石英棒２の先端に、コア部とクラッド部を有する外
径１１５瓢φの多孔質ガラス体を軸方向区長速度５５
ｆｔｌ５Ａ１ｒで形成した。
このとき、コアの長さがクラッド１Ｄ（１１５■φ）よ
りも長くなる・ように、クラッド用バーナ位置を定めｍ
ｏなお、全く同じガラス微粒子合成条件でも各バーナ、
排気管の位置を第１図のごとく改善せず、コア長が５ｃ
ｒＲと短くなりｍ場合は、安定碌多孔質ガラス体が得ら
れなかつ窺。
りも長くなる・ように、クラッド用バーナ位置を定めｍ
ｏなお、全く同じガラス微粒子合成条件でも各バーナ、
排気管の位置を第１図のごとく改善せず、コア長が５ｃ
ｒＲと短くなりｍ場合は、安定碌多孔質ガラス体が得ら
れなかつ窺。
このようにして得られ上条孔質ガラス体を、Ｈｅ： （
？ｔ＝９９ ： １の雰囲気で１０５０℃に昇温された
電気炉によシ加熱脱水処理したのち、Ｈｅ１００％、１
６５０℃の電気炉中で透明ガラス化処理を行った。
？ｔ＝９９ ： １の雰囲気で１０５０℃に昇温された
電気炉によシ加熱脱水処理したのち、Ｈｅ１００％、１
６５０℃の電気炉中で透明ガラス化処理を行った。
その結果、第２図に示す屈折率分布（径方向の屈折率分
布〕を有する元ファイバ用母材を作製することができた
。
布〕を有する元ファイバ用母材を作製することができた
。
得られた元ファイバ用母材をファイバ化後、コア径が７
．８μｍになる様に所定径に延伸し、市販の天然石英管
（ＯＨ基含有量約１０１００ｐｐ内に挿入、一体化した
のち、外径１２５μｍに線引した結果、波長１．３μｍ
での伝送損失は０．３９ ｄｌ１４ 、１．３９μｍで
のＯＨ基による吸収損失は０．８ｄＢ／ＫＸｎであり、
極めて侵れていることが判った。
．８μｍになる様に所定径に延伸し、市販の天然石英管
（ＯＨ基含有量約１０１００ｐｐ内に挿入、一体化した
のち、外径１２５μｍに線引した結果、波長１．３μｍ
での伝送損失は０．３９ ｄｌ１４ 、１．３９μｍで
のＯＨ基による吸収損失は０．８ｄＢ／ＫＸｎであり、
極めて侵れていることが判った。
比較例
コアの長さＬが５ｃＩｎと短かい場合には、多孔質母材
の製造時に、コア用バーナに５ｉＣ１４を４０ ｃｃ、
％、Ｇｅｃｔ４を３．８ ｃｃ、％ Ｈｓガスを２，２
Ｌ／ｇ、０２ガスを８ ｔ１５）’、 Ａｒガス３碕、
クラッド用バーナには３ｉＣｔ４を４００ｃｃｌｔ、）
、Ｈｓガスを１２ ｔ／ＩＪ、０２ガスを１０ ｔ１５
）、Ａｒガスを６ｔ４供給し、外径８０５ｍφ、の多孔
質ガラス体を３５帆、の軸方向区長速度で製造すること
ができた。この場合得られた母材は゛第３図に示す径方
向の屈折率分布を有してい友。得られ友母材をファイバ
化後、その伝送損失を測定したところ、１．３踊での伝
送損失は０．７ ｄａ４ 。
の製造時に、コア用バーナに５ｉＣ１４を４０ ｃｃ、
％、Ｇｅｃｔ４を３．８ ｃｃ、％ Ｈｓガスを２，２
Ｌ／ｇ、０２ガスを８ ｔ１５）’、 Ａｒガス３碕、
クラッド用バーナには３ｉＣｔ４を４００ｃｃｌｔ、）
、Ｈｓガスを１２ ｔ／ＩＪ、０２ガスを１０ ｔ１５
）、Ａｒガスを６ｔ４供給し、外径８０５ｍφ、の多孔
質ガラス体を３５帆、の軸方向区長速度で製造すること
ができた。この場合得られた母材は゛第３図に示す径方
向の屈折率分布を有してい友。得られ友母材をファイバ
化後、その伝送損失を測定したところ、１．３踊での伝
送損失は０．７ ｄａ４ 。
１．３９μｍでのＯＨ基による吸収損失は８ ｄＢ／Ｋ
ｍと実施例に比べ劣っていた。この際、加熱脱水処理、
透明ガラス化処理、線引条件、コア径、クラッド径、コ
アの屈折率は実施例と同様であつ几ので伝送損失の劣化
は第づ図にみられる屈折率分布のすそ拡がシが原因であ
ると推定される。
ｍと実施例に比べ劣っていた。この際、加熱脱水処理、
透明ガラス化処理、線引条件、コア径、クラッド径、コ
アの屈折率は実施例と同様であつ几ので伝送損失の劣化
は第づ図にみられる屈折率分布のすそ拡がシが原因であ
ると推定される。
〈発明の効果〉
以上の説明から明らかなように、この発明によれば、コ
ア用多孔質ガラス体の成長がクラッドの炎によシ外乱を
受けることなく安定化され、しかもコア部の屈折率分布
におけるすそ拡がシを減少せしめ、伝送特性に優れた単
一モーＦファイツマを得ることができる。
ア用多孔質ガラス体の成長がクラッドの炎によシ外乱を
受けることなく安定化され、しかもコア部の屈折率分布
におけるすそ拡がシを減少せしめ、伝送特性に優れた単
一モーＦファイツマを得ることができる。
第１図は実施例の元ファイバ用母材製造時のコア用バー
ナおよびクラッド用バーナの配置状況を示す要部断面図
、第２図は実施例の製造方法で得られた元ファイバ用母
材の径方向の屈折率分布図、第３図は比較例にょシ作製
された元ファイバ用母材の径方向の屈折率分布図、第４
図は従来のＶＡＤ法にょう元ファイバ用母材の製造方法
を示す要部断面図、第５図は従来。 ＶＡＤ法で作製した元ファイバ用母材の径方向の屈折率
分布図である。 図面中、 １は反応容器、 ２は出発棒、 ３はコア用バーナ、 ４はクラッド用バーナ、 ５．６は酸水素炎、 １０はコア用多孔質ガラス体、 １１はクラッド用多孔質ガラス体、 １３．１４．１５は排気管である。
ナおよびクラッド用バーナの配置状況を示す要部断面図
、第２図は実施例の製造方法で得られた元ファイバ用母
材の径方向の屈折率分布図、第３図は比較例にょシ作製
された元ファイバ用母材の径方向の屈折率分布図、第４
図は従来のＶＡＤ法にょう元ファイバ用母材の製造方法
を示す要部断面図、第５図は従来。 ＶＡＤ法で作製した元ファイバ用母材の径方向の屈折率
分布図である。 図面中、 １は反応容器、 ２は出発棒、 ３はコア用バーナ、 ４はクラッド用バーナ、 ５．６は酸水素炎、 １０はコア用多孔質ガラス体、 １１はクラッド用多孔質ガラス体、 １３．１４．１５は排気管である。
Claims (2)
- （１）コア用ガラス原料物質とクラッド用ガラス原料物
質をそれぞれ気相状態で酸水素バーナに送り込み、火炎
加水分解反応により生成するガラス微粒子物質を回転す
る出発棒先端に吹き付け堆積させることにより出発棒の
軸方向にコア用多孔質ガラス体とコア用多孔質ガラス体
を取り囲むクラッド用多孔質ガラス体を同時に成長させ
てコア部とコア部を取り囲むクラッド部を有する多孔質
ガラス体を形成させた後、当該多孔質ガラス体を加熱脱
水処理および加熱透明化処理する光ファイバ用母材の製
造方法において、ガラス微粒子物質を出発棒先端に堆積
させるに当つて、コア用多孔質ガラス体の長さをクラッ
ド用多孔質ガラス体の外径よりも長寸に成長させるよう
にコア用ガラス原料物質およびクラッド用ガラス原料物
質を吹き出すようにバーナを配置して行うことを特徴と
する光ファイバ用母材の製造方法。 - （２）ガラス微粒子物質を出発棒先端に吹きつてガラス
微粒子物質を堆積させるに当つて、コア用ガラス微粒子
堆積領域およびクラッド用ガラス微粒子堆積領域近傍に
それぞれ、これらガラス微粒子非堆積粒子を吸引する排
気手段によつて吸引排除しながら多孔質ガラス体を形成
させることを特徴とする特許請求の範囲第（１）項記載
の光ファイバ用母材の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15507585A JPS6217037A (ja) | 1985-07-16 | 1985-07-16 | 光フアイバ用母材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15507585A JPS6217037A (ja) | 1985-07-16 | 1985-07-16 | 光フアイバ用母材の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6217037A true JPS6217037A (ja) | 1987-01-26 |
Family
ID=15598105
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15507585A Pending JPS6217037A (ja) | 1985-07-16 | 1985-07-16 | 光フアイバ用母材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6217037A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4944783A (en) * | 1987-12-11 | 1990-07-31 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Method for producing glass preform for single mode optical fiber |
| JPH0630032U (ja) * | 1992-06-18 | 1994-04-19 | 株式会社テイモー | ボックスパレットにおける積重ね時の脚ずれ落ち防止装置 |
-
1985
- 1985-07-16 JP JP15507585A patent/JPS6217037A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4944783A (en) * | 1987-12-11 | 1990-07-31 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Method for producing glass preform for single mode optical fiber |
| JPH0630032U (ja) * | 1992-06-18 | 1994-04-19 | 株式会社テイモー | ボックスパレットにおける積重ね時の脚ずれ落ち防止装置 |
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