JPS62158583A - 圧延クラツド鋼板の製造法 - Google Patents
圧延クラツド鋼板の製造法Info
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- JPS62158583A JPS62158583A JP29928385A JP29928385A JPS62158583A JP S62158583 A JPS62158583 A JP S62158583A JP 29928385 A JP29928385 A JP 29928385A JP 29928385 A JP29928385 A JP 29928385A JP S62158583 A JPS62158583 A JP S62158583A
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- steel
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明はクラッド材を圧延によシ製造する方法、特にク
ラッド用素材の組立加工、圧延そして仕上加工に関する
ものである。
ラッド用素材の組立加工、圧延そして仕上加工に関する
ものである。
（従来の技術）
従来技術としての特開昭５５−１００８９０号公報、同
５５−１２８３９０号公報、同５６−１２２６８１号公
報、同５７−１０９５８７号公報に記載されたクラッド
材の製造方法はいづれもサンドイッチ状に母材、合せ材
、合せ材、母材の順あるいは覆い材、合せ材、母材の順
に重ね合せているが、分離剤と接合予定面が同一空間内
にあシ、分離剤が接合予定面を汚染する可能性が大きい
。又特開昭５７−１１５９９１号公報記載の方法は合せ
材と合せ材間に分離剤を密封溶接しているが、圧延力に
よって該溶接部が破壊した場合に、分離剤が接合予定面
と同一空間に包含されることになるだめ、同様に分離剤
が接合予定面を汚染する可能性が大きく、特開昭５７−
１５４３８７号公報記載の方法は冷間圧延によって空気
抜き穴から残存空気を押し出した後、空気抜き孔を溶接
するが、冷間圧延工程が追加されるため製造費用上昇の
可能性が大きい。
５５−１２８３９０号公報、同５６−１２２６８１号公
報、同５７−１０９５８７号公報に記載されたクラッド
材の製造方法はいづれもサンドイッチ状に母材、合せ材
、合せ材、母材の順あるいは覆い材、合せ材、母材の順
に重ね合せているが、分離剤と接合予定面が同一空間内
にあシ、分離剤が接合予定面を汚染する可能性が大きい
。又特開昭５７−１１５９９１号公報記載の方法は合せ
材と合せ材間に分離剤を密封溶接しているが、圧延力に
よって該溶接部が破壊した場合に、分離剤が接合予定面
と同一空間に包含されることになるだめ、同様に分離剤
が接合予定面を汚染する可能性が大きく、特開昭５７−
１５４３８７号公報記載の方法は冷間圧延によって空気
抜き穴から残存空気を押し出した後、空気抜き孔を溶接
するが、冷間圧延工程が追加されるため製造費用上昇の
可能性が大きい。
また従来技術ではチタンやジルコニウムやクロムなどの
炭化物を生成しゃすい金属を合せ材とするとき、合せ材
の存在する空間に炭素含有量が０．１２％以上の鋼が共
存し、これらを加熱すると、鋼中の炭素は合せ材の表面
で合せ材との炭化物となって、製品の曲げ加工やせん断
強さに悪影響を及ぼすに至る。この傾向は合せ材の存在
する空間に有機物が存在する場合には著るしく増大され
る。
炭化物を生成しゃすい金属を合せ材とするとき、合せ材
の存在する空間に炭素含有量が０．１２％以上の鋼が共
存し、これらを加熱すると、鋼中の炭素は合せ材の表面
で合せ材との炭化物となって、製品の曲げ加工やせん断
強さに悪影響を及ぼすに至る。この傾向は合せ材の存在
する空間に有機物が存在する場合には著るしく増大され
る。
（発明が解決しようとする問題点）
本発明は接合強度が強くかつ圧延中および圧延後に反り
の小さいクラッド鋼の製造法を提供することを目的とす
る。
の小さいクラッド鋼の製造法を提供することを目的とす
る。
（問題点を解決するための手段）
本発明の要旨とするところは下記のとお９である。
（１）合せ材を炭素含有量０．０３％以下の覆い鋼板に
よって密封し、該合せ材を内包する覆い鋼板組立体を鋼
母材と反り防止材との間に層状に挾み、鋼母材と反り防
止材とを溶接したのち、６５０℃以上９００℃以下に加
熱して熱間圧延し、かくして得られた圧延材の周辺を切
断して分離剤位置で分離し、合せ材外面の覆い鋼板を除
去することを特徴とするチタン、チタン合金、ジルコニ
ウム、ジルコニウム合金または含クロム鋼の圧延クラッ
ド鋼板の製造法。
よって密封し、該合せ材を内包する覆い鋼板組立体を鋼
母材と反り防止材との間に層状に挾み、鋼母材と反り防
止材とを溶接したのち、６５０℃以上９００℃以下に加
熱して熱間圧延し、かくして得られた圧延材の周辺を切
断して分離剤位置で分離し、合せ材外面の覆い鋼板を除
去することを特徴とするチタン、チタン合金、ジルコニ
ウム、ジルコニウム合金または含クロム鋼の圧延クラッ
ド鋼板の製造法。
（２）合せ材を炭素含有量０．０３％以下の覆い鋼板に
よって包囲し、その内部に不活性ガスを吹込みながら覆
い鋼板の四周を溶接し、覆い鋼板表面を１００℃以上に
加熱しながら合せ材を含む空間を１０ ｔｏｒｒ以下
に減圧したのち密閉し、該覆い鋼板組立体を鋼母材と反
り防止材との間に層状に挾み、鋼母材と反り防止材とを
溶接したのち６５０℃以上９００℃以下に加熱して熱間
圧延し、かくして得られた圧延材の周辺を切断して分離
剤位置で分離し、合せ材外面の覆い鋼板を切削、研削ま
たは酸洗によって除去することを特徴とするチタン、チ
タン合金、ジルコニウム、ジルコニウム合金または含ク
ロム鋼の圧延クラッド鋼板の製造法。
よって包囲し、その内部に不活性ガスを吹込みながら覆
い鋼板の四周を溶接し、覆い鋼板表面を１００℃以上に
加熱しながら合せ材を含む空間を１０ ｔｏｒｒ以下
に減圧したのち密閉し、該覆い鋼板組立体を鋼母材と反
り防止材との間に層状に挾み、鋼母材と反り防止材とを
溶接したのち６５０℃以上９００℃以下に加熱して熱間
圧延し、かくして得られた圧延材の周辺を切断して分離
剤位置で分離し、合せ材外面の覆い鋼板を切削、研削ま
たは酸洗によって除去することを特徴とするチタン、チ
タン合金、ジルコニウム、ジルコニウム合金または含ク
ロム鋼の圧延クラッド鋼板の製造法。
（３）合せ材を炭素含有量０．０３％以下の覆い鋼板に
よって密封し、該合せ材を内包する覆い鋼板組立体を鋼
母材と反り防止材との間に層状に挾み、鋼母材と反り防
止材とを溶接したのち、６５０℃以上９００℃以下に加
熱して熱間圧延し、かくして得られた圧延材の周辺を切
断して分″離剤位置で分離したのち、合せ材外面に覆い
鋼板をつけたまま再加熱して熱間圧延することを特徴と
するチタン、チタン合金、ジルコニウム、ジルコニウム
合金または含クロム鋼の圧延クラッド鋼板の製造方法。
よって密封し、該合せ材を内包する覆い鋼板組立体を鋼
母材と反り防止材との間に層状に挾み、鋼母材と反り防
止材とを溶接したのち、６５０℃以上９００℃以下に加
熱して熱間圧延し、かくして得られた圧延材の周辺を切
断して分″離剤位置で分離したのち、合せ材外面に覆い
鋼板をつけたまま再加熱して熱間圧延することを特徴と
するチタン、チタン合金、ジルコニウム、ジルコニウム
合金または含クロム鋼の圧延クラッド鋼板の製造方法。
（発明の作用）
本発明の基本となる構成要件とその作用は次のように整
理できる。
理できる。
（１）本発明では炭素含有量が０．０３ｑ６以下の覆い
鋼板によって合せ材を密封し、炭素含有量の高い鋼母材
を隔離する。この要件によって鋼母材の炭素含有量は合
せ材の炭化物生成とは無関係となり、鋼母材の炭素含有
量を大きくしてその強度を上げることか可能となる。こ
の覆い鋼板としては合金元素を含まない炭素鋼が安価で
加工しやすいため最も適しているが、炭素含有量が０．
０３％以下であれば合金元素を含む鋼を用いることがで
きる。
鋼板によって合せ材を密封し、炭素含有量の高い鋼母材
を隔離する。この要件によって鋼母材の炭素含有量は合
せ材の炭化物生成とは無関係となり、鋼母材の炭素含有
量を大きくしてその強度を上げることか可能となる。こ
の覆い鋼板としては合金元素を含まない炭素鋼が安価で
加工しやすいため最も適しているが、炭素含有量が０．
０３％以下であれば合金元素を含む鋼を用いることがで
きる。
また覆い鋼板の厚さは素材組立中の板の強度と圧延中の
炭素の拡散距離から０．１ ｗ以上であることが望まし
く、いわゆる箔は不適当である。
炭素の拡散距離から０．１ ｗ以上であることが望まし
く、いわゆる箔は不適当である。
（２）本発明では素材組立体を９００℃以下に加熱して
圧延接合することによって、覆い鋼板中の炭素が加熱中
に合せ材へ移動して合せ材との炭化物を形成するのを抑
制する。加熱温度が９００℃を超えると覆い鋼板中から
の炭素あるいは炭化物の放出にともなう合せ材金属の炭
化が目立ち、クラッド鋼製品の曲げまたはせん断性を悪
化し始める。また加熱温度は材料の再結晶温度すなわち
６５０℃以上に加熱することが望ましい。
圧延接合することによって、覆い鋼板中の炭素が加熱中
に合せ材へ移動して合せ材との炭化物を形成するのを抑
制する。加熱温度が９００℃を超えると覆い鋼板中から
の炭素あるいは炭化物の放出にともなう合せ材金属の炭
化が目立ち、クラッド鋼製品の曲げまたはせん断性を悪
化し始める。また加熱温度は材料の再結晶温度すなわち
６５０℃以上に加熱することが望ましい。
（３）本発明では合せ材を密閉する覆い鋼板の表面を１
００℃以上に加熱しながら、合せ材と覆い鋼板によシ構
成される空間を１０”” ｔｏｒｒ以下に減圧して封印
することによって、この空間から有機物を除去して炭素
の供給減を少なくし、合せ材の炭化物生成量を減少させ
る仁とができる。
００℃以上に加熱しながら、合せ材と覆い鋼板によシ構
成される空間を１０”” ｔｏｒｒ以下に減圧して封印
することによって、この空間から有機物を除去して炭素
の供給減を少なくし、合せ材の炭化物生成量を減少させ
る仁とができる。
（４）本発明ではさらに覆い鋼板によって合せ材を母材
に固定し、覆い鋼板もまた周囲を強固に母材に溶接固定
することによって、加工工程中の合せ材の変位、覆い鋼
板の破断、そしてそれらの不均一変形による合せ材寸法
精度の悪化を防止できる。
に固定し、覆い鋼板もまた周囲を強固に母材に溶接固定
することによって、加工工程中の合せ材の変位、覆い鋼
板の破断、そしてそれらの不均一変形による合せ材寸法
精度の悪化を防止できる。
このような効果を最大限に得るために、本発明に用いる
覆い鋼板と合せ材の接触面もまた接合を目的として十分
清浄に保ち、合せ材の存在する空間からは接合の阻害と
なる成分を工業的に可能な限シ排除する。こうすること
によって合せ材の両面を完全に接合させ、十分に拘束し
ながら圧延することによって反りを防止するとともに変
形を均一化させるととができる。
覆い鋼板と合せ材の接触面もまた接合を目的として十分
清浄に保ち、合せ材の存在する空間からは接合の阻害と
なる成分を工業的に可能な限シ排除する。こうすること
によって合せ材の両面を完全に接合させ、十分に拘束し
ながら圧延することによって反りを防止するとともに変
形を均一化させるととができる。
（５）本発明では次の様に素材を組立てるのが望ましい
。すなわち、母材と合せ材と覆い鋼板とをその合せ面を
清浄にして層状に重ね、母材と覆い鋼板の周囲を溶接す
るに際し、母材と覆い鋼板間にアルゴン、ヘリウムなど
の不活性ガスを吹込みながら母材と覆い鋼板を密閉溶接
することによりて、溶接スノＪ？ツタ、溶接ヒユーム、
あるいは溶接熱による内部汚染を防止する。
。すなわち、母材と合せ材と覆い鋼板とをその合せ面を
清浄にして層状に重ね、母材と覆い鋼板の周囲を溶接す
るに際し、母材と覆い鋼板間にアルゴン、ヘリウムなど
の不活性ガスを吹込みながら母材と覆い鋼板を密閉溶接
することによりて、溶接スノＪ？ツタ、溶接ヒユーム、
あるいは溶接熱による内部汚染を防止する。
（６）本発明において反り防止材を用いる場合にはこの
反り防止材と接する覆い鋼板との間が熱間圧延後に容易
に分離できることが必要である。そのためにこれらの接
する面の少なくとも一方に厚さ３０μｍ以上の酸化層を
存在せしめること、またはｈｔ２０３．８１０２． Ｔ
ｉＯ２，Ｃｒ２Ｏ，、Ｆｅ２Ｏ，、Ｆａ、０４のいづれ
か一つ以上を主成分とする粉末を樹脂をビヒクルとして
厚さ１０μｍ以上に塗布する。樹脂をビヒクルとする理
由は安価で塗装性が優れているからであるが、これは加
熱中に多量のガスを発生するので１分離予定面は外気と
通じこのガスを排することが望ましい。
反り防止材と接する覆い鋼板との間が熱間圧延後に容易
に分離できることが必要である。そのためにこれらの接
する面の少なくとも一方に厚さ３０μｍ以上の酸化層を
存在せしめること、またはｈｔ２０３．８１０２． Ｔ
ｉＯ２，Ｃｒ２Ｏ，、Ｆｅ２Ｏ，、Ｆａ、０４のいづれ
か一つ以上を主成分とする粉末を樹脂をビヒクルとして
厚さ１０μｍ以上に塗布する。樹脂をビヒクルとする理
由は安価で塗装性が優れているからであるが、これは加
熱中に多量のガスを発生するので１分離予定面は外気と
通じこのガスを排することが望ましい。
次に本発明に用いる素材の組立方法とその構造について
説明する。
説明する。
第１図に本発明を実施する素材組立体の途中の状態を示
す。清浄にした合せ材１に合せ材と接する面を清浄にし
たＧい鋼板２．３を層状に重ねて之等の覆い鋼板の四周
を溶接して合せ材を密封する。このとき、合せ材１およ
び合せ材と対する覆い鋼板２．３が溶接時のヒーームや
スノやツタによって汚染されないように、ノズル４かラ
アルゴン又はヘリウムなどの不活性ガスや窒素や炭酸ガ
スなどの非酸化性ガスを吹込むのが望ましい。覆い鋼板
の四周を溶接したのち、ノズル４を閉鎖するが、その前
に覆い鋼板表面を１００℃以上に加熱しながら合せ材と
覆い鋼板により構成される空間を１０−’ ｔｏｒｒ以
下の圧力に減圧するのが望ましい。
す。清浄にした合せ材１に合せ材と接する面を清浄にし
たＧい鋼板２．３を層状に重ねて之等の覆い鋼板の四周
を溶接して合せ材を密封する。このとき、合せ材１およ
び合せ材と対する覆い鋼板２．３が溶接時のヒーームや
スノやツタによって汚染されないように、ノズル４かラ
アルゴン又はヘリウムなどの不活性ガスや窒素や炭酸ガ
スなどの非酸化性ガスを吹込むのが望ましい。覆い鋼板
の四周を溶接したのち、ノズル４を閉鎖するが、その前
に覆い鋼板表面を１００℃以上に加熱しながら合せ材と
覆い鋼板により構成される空間を１０−’ ｔｏｒｒ以
下の圧力に減圧するのが望ましい。
覆い鋼板表面の加熱は水分や有機物の排除に効果があり
、減圧は水分や有機物の排除を一層効率良く行ない、か
つ、接合予定面の酸化防止に効果がある。覆い鋼板と母
材の溶接時期は特に限定されるものではないが、第１図
のように覆い鋼板の四周を溶接したのち、第２図のよう
に国い鋼板と母材６とを溶接するのが最も作業がやりや
すく、接合予定面も清浄に保てる。
、減圧は水分や有機物の排除を一層効率良く行ない、か
つ、接合予定面の酸化防止に効果がある。覆い鋼板と母
材の溶接時期は特に限定されるものではないが、第１図
のように覆い鋼板の四周を溶接したのち、第２図のよう
に国い鋼板と母材６とを溶接するのが最も作業がやりや
すく、接合予定面も清浄に保てる。
第３図は素材組立体の完成断面図で覆い鋼板２と反り防
止材７の間には分離剤８が介在している。
止材７の間には分離剤８が介在している。
この分離剤は覆い鋼板２の外面あるいはこれと接する反
り防止材７の面の一方あるいは両方に、合計３０μｍ以
上の酸化層をあらかじめ生成させておくかまたはＡｔ２
０． 、８１０２． ＴｉＣ２，Ｃｒ２Ｏ，。
り防止材７の面の一方あるいは両方に、合計３０μｍ以
上の酸化層をあらかじめ生成させておくかまたはＡｔ２
０． 、８１０２． ＴｉＣ２，Ｃｒ２Ｏ，。
Ｆｅ２Ｏ，、Ｆｅ、０４のいづれか一つ以上を主成分と
する粉末を樹脂をビヒクルとして厚さ１０μｍ以上に塗
布乾燥したものが望ましい。ディスタンドピース９は母
材６と反り防止材７の四周を溶接する際に、覆い鋼板２
が破損しないように機能する。ディスタンスぎ−ス９と
母材あるいは反り防止材間にはこれらが接合しないよう
にここに分離剤８を介在させておくと、圧延後にこのデ
ィスタンスピース９の位置を切断すれば１合せ材を大気
に露出させない状態で反り防止材を除去できる。このよ
うに反り防止材を除去したクラッド材はそのまま再加熱
しても合せ材ｌは覆い鋼板２によって完全に酸化が防止
され、またその後の圧延によってもロールだよって合せ
材が直接きずつけられることはない。合せ材外面の覆い
鋼板は切削、研削または酸洗によって除去される。
する粉末を樹脂をビヒクルとして厚さ１０μｍ以上に塗
布乾燥したものが望ましい。ディスタンドピース９は母
材６と反り防止材７の四周を溶接する際に、覆い鋼板２
が破損しないように機能する。ディスタンスぎ−ス９と
母材あるいは反り防止材間にはこれらが接合しないよう
にここに分離剤８を介在させておくと、圧延後にこのデ
ィスタンスピース９の位置を切断すれば１合せ材を大気
に露出させない状態で反り防止材を除去できる。このよ
うに反り防止材を除去したクラッド材はそのまま再加熱
しても合せ材ｌは覆い鋼板２によって完全に酸化が防止
され、またその後の圧延によってもロールだよって合せ
材が直接きずつけられることはない。合せ材外面の覆い
鋼板は切削、研削または酸洗によって除去される。
反り防止材７は第２図に示すような組立体とすることが
できる。すなわち第２図に示す組立体２個を第４図に示
すように覆い鋼板２が分離材を隔てて対向するように四
周を溶接して組立てる。このような素材組立体からは２
枚のクラッド鋼板が一度に製造できる。
できる。すなわち第２図に示す組立体２個を第４図に示
すように覆い鋼板２が分離材を隔てて対向するように四
周を溶接して組立てる。このような素材組立体からは２
枚のクラッド鋼板が一度に製造できる。
（実施例）
表１に実施例を示す。鋼母材は０．１７％炭素鋼、覆い
鋼材は０．０１％極低炭素鋼を用いた。組立素材は幅１
５．０ｍ、長さ２００ｍの小試験片であるが、これで生
産圧延用の圧延状況と品質を十分評価できる。すべての
試験片はＭＩＧ溶接法で溶接し、溶接中の溶接汚染を防
ぐためにアルゴンがスを内部に吹込んでおシ、溶接完了
後、内部を１Ｏ−２ｔｏｒｒに減圧している。加熱温度
はいづれも８００℃である。
鋼材は０．０１％極低炭素鋼を用いた。組立素材は幅１
５．０ｍ、長さ２００ｍの小試験片であるが、これで生
産圧延用の圧延状況と品質を十分評価できる。すべての
試験片はＭＩＧ溶接法で溶接し、溶接中の溶接汚染を防
ぐためにアルゴンがスを内部に吹込んでおシ、溶接完了
後、内部を１Ｏ−２ｔｏｒｒに減圧している。加熱温度
はいづれも８００℃である。
従来法の例１では厚さ２０ｍ５の鋼母材に厚さ６■のス
テンレス鋼を直接すみ両名接している。この例では圧延
中にステンレス鋼側へ大きく反り、冷却後には反りは増
大し、合せ材の厚さ偏差（：最大厚さ一最小厚さ）は０
．３３ｍと太きい。せん断強さは低目であり、曲げ試験
結果も悪い。
テンレス鋼を直接すみ両名接している。この例では圧延
中にステンレス鋼側へ大きく反り、冷却後には反りは増
大し、合せ材の厚さ偏差（：最大厚さ一最小厚さ）は０
．３３ｍと太きい。せん断強さは低目であり、曲げ試験
結果も悪い。
従来法の例２では第４図で覆い鋼板２．２’、３゜３′
を有しない構造であるが、せん断強さが低く、側曲げ試
験結果も悪い。
を有しない構造であるが、せん断強さが低く、側曲げ試
験結果も悪い。
本発明の例３ないし例４ではそれぞれ第３図と第４図に
示す構造であシ、反りを顕著にするために非対称の構造
としているが、圧延中および冷却中の反りは十分許容で
きる範囲にある。さらに合せ材厚さ偏差、母材と合せ材
のせん断強さ、側曲げ試、験結果ともに良好である。せ
ん断強さと側曲げ試験結果は接合境界付近に富化する炭
化物の分布厚さと関係がある。炭化物は合せ材がチタン
あるいはチタン合金の場合には主としてＴｌＣ１合せ材
または覆い鋼板がステンレス鋼の専合には主としてＣｒ
７Ｃ５ｅ Ｃｒ２３Ｃ６である。これらの炭、化物が高
車製作所製ＥＰＭＡ （機種名：ａｍ−８Ｍ）を用いて
、加速電圧２０ ｋＶ、試料電流０．０１μＡ、ビーム
径１μｍとして接合部断面を直角に横切って炭素を線分
析した場合に、カウント数０．５ｋを記録紙の全幅とす
るとき、第５図に示すように接合境界部の炭素濃縮距離
を測定する。この炭素ａｍ距離はせん断強さと関係があ
シ、チタンクラッド鋼の例では第６図に示すようにＪＩ
Ｓ Ｇ ３６０３規定のせん断値１４ ｋｇ ｆ ／Ｉ
ｍ２ は炭素濃縮距離２０μｍ以下で満足できる。チタ
ンと鋼の接合境界部のこのような炭素の濃縮はＴｉｃで
あシ、これが微量である場合にはせん断強さを向上させ
るが、炭素濃縮距離が２０μｍを超える程度にＴｉＣが
生成するとかえって跪くなシせん新値の低い値が混在す
る。以上のことはステンレス鋼を合せ材とする場合、あ
るいは中間材とする場合にも同様であシ、この場合には
Ｔｉｃの代りにＣｒ７Ｃ３、Ｃｒ２３Ｃ６が同様に生成
して同様の挙動を示す。
示す構造であシ、反りを顕著にするために非対称の構造
としているが、圧延中および冷却中の反りは十分許容で
きる範囲にある。さらに合せ材厚さ偏差、母材と合せ材
のせん断強さ、側曲げ試、験結果ともに良好である。せ
ん断強さと側曲げ試験結果は接合境界付近に富化する炭
化物の分布厚さと関係がある。炭化物は合せ材がチタン
あるいはチタン合金の場合には主としてＴｌＣ１合せ材
または覆い鋼板がステンレス鋼の専合には主としてＣｒ
７Ｃ５ｅ Ｃｒ２３Ｃ６である。これらの炭、化物が高
車製作所製ＥＰＭＡ （機種名：ａｍ−８Ｍ）を用いて
、加速電圧２０ ｋＶ、試料電流０．０１μＡ、ビーム
径１μｍとして接合部断面を直角に横切って炭素を線分
析した場合に、カウント数０．５ｋを記録紙の全幅とす
るとき、第５図に示すように接合境界部の炭素濃縮距離
を測定する。この炭素ａｍ距離はせん断強さと関係があ
シ、チタンクラッド鋼の例では第６図に示すようにＪＩ
Ｓ Ｇ ３６０３規定のせん断値１４ ｋｇ ｆ ／Ｉ
ｍ２ は炭素濃縮距離２０μｍ以下で満足できる。チタ
ンと鋼の接合境界部のこのような炭素の濃縮はＴｉｃで
あシ、これが微量である場合にはせん断強さを向上させ
るが、炭素濃縮距離が２０μｍを超える程度にＴｉＣが
生成するとかえって跪くなシせん新値の低い値が混在す
る。以上のことはステンレス鋼を合せ材とする場合、あ
るいは中間材とする場合にも同様であシ、この場合には
Ｔｉｃの代りにＣｒ７Ｃ３、Ｃｒ２３Ｃ６が同様に生成
して同様の挙動を示す。
（発明の効果）
本発明によれば接合強度の強いクラッド鋼を高価な合せ
材を酸化させずに製造することができる。
材を酸化させずに製造することができる。
本発明では覆い材が炭素含有量０．０３チ以下の鋼板で
あシ、合せ材がチタンまたはその合金、ジルコニウム、
ステンレス鋼など炭化物を生じやすい金属である。本発
明によればまた、素材組立溶接が容易であり、かつ安価
である。さらに従来ぜん断試験値が低目に変動した炭素
含有量０．１２％以上の鋼が母材として用いられ、せん
断試験値を高位に安定させることができる。
あシ、合せ材がチタンまたはその合金、ジルコニウム、
ステンレス鋼など炭化物を生じやすい金属である。本発
明によればまた、素材組立溶接が容易であり、かつ安価
である。さらに従来ぜん断試験値が低目に変動した炭素
含有量０．１２％以上の鋼が母材として用いられ、せん
断試験値を高位に安定させることができる。
第１図および第２図は本発明の圧延用素材組立の中間段
階を示す図、第３図、第４図は本発明圧延用素材の組立
後の状態を示す図、第５図は炭素濃縮距離の説明図、第
６図は本発明の効果を示す炭素濃縮距離とせん断強さの
関係を示す図である。 １：合せ材、２．３：覆い鋼板、４：ノズル、５：覆い
鋼板の母材側面、６：母材、７二反り防止材、８：分１
１１Ｊ、９：ディスタンスピース、１０：四周溶接部。
階を示す図、第３図、第４図は本発明圧延用素材の組立
後の状態を示す図、第５図は炭素濃縮距離の説明図、第
６図は本発明の効果を示す炭素濃縮距離とせん断強さの
関係を示す図である。 １：合せ材、２．３：覆い鋼板、４：ノズル、５：覆い
鋼板の母材側面、６：母材、７二反り防止材、８：分１
１１Ｊ、９：ディスタンスピース、１０：四周溶接部。
Claims (3)
- （１）合せ材を炭素含有量０．０３％以下の覆い鋼板に
よって密封し、該合せ材を内包する覆い鋼板組立体を鋼
母材と反り防止材との間に層状に挾み、鋼母材と反り防
止材とを溶接したのち、６５０℃以上９００℃以下に加
熱して熱間圧延し、かくして得られた圧延材の周辺を切
断して分離剤位置で分離し、合せ材外面の覆い鋼板を除
去することを特徴とするチタン、チタン合金、ジルコニ
ウム、ジルコニウム合金または含クロム鋼の圧延クラッ
ド鋼板の製造法。 - （２）合せ材を炭素含有量０．０３％以下の覆い鋼板に
よって包囲し、その内部に不活性ガスを吹込みながら覆
い鋼板の四周を溶接し、覆い鋼板表面を１００℃以上に
加熱しながら合せ材を含む空間を１０＾−＾１ｔｏｒｒ
以下に減圧したのち密閉し、該覆い鋼板組立体を鋼母材
と反り防止材との間に層状に挾み、鋼母材と反り防止材
とを溶接したのち６５０℃以上９００℃以下に加熱して
熱間圧延し、かくして得られた圧延材の周辺を切断して
分離剤位置で分離し、合せ材外面の覆い鋼板を切削、研
削または酸洗によって除去することを特徴とするチタン
、チタン合金、ジルコニウム、ジルコニウム合金または
含クロム鋼の圧延クラッド鋼板の製造法。 - （３）合せ材を炭素含有量０．０３％以下の覆い鋼板に
よって密封し、該合せ材を内包する覆い鋼板組立体を鋼
母材と反り防止材との間に層状に挾み、鋼母材と反り防
止材とを溶接したのち、６５０℃以上９００℃以下に加
熱して熱間圧延し、かくして得られた圧延材の周辺を切
断して分離剤位置で分離したのち、合せ材外面に覆い鋼
板をつけたまま再加熱して熱間圧延することを特徴とす
るチタン、チタン合金、ジルコニウム、ジルコニウム合
金または含クロム鋼の圧延クラッド鋼板の製造方法。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29928385A JPS62158583A (ja) | 1985-12-28 | 1985-12-28 | 圧延クラツド鋼板の製造法 |
| CA000505855A CA1266156A (en) | 1985-04-05 | 1986-04-04 | Method for producing a clad plate by hot-rolling |
| DE8686302508T DE3664588D1 (en) | 1985-04-05 | 1986-04-04 | Method for producing a clad plate by hot-rolling |
| EP86302508A EP0201202B2 (en) | 1985-04-05 | 1986-04-04 | Method for producing a clad plate by hot-rolling |
| US07/218,476 US4831708A (en) | 1985-04-05 | 1988-07-06 | Method for producing a clad plate by hot rolling |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29928385A JPS62158583A (ja) | 1985-12-28 | 1985-12-28 | 圧延クラツド鋼板の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62158583A true JPS62158583A (ja) | 1987-07-14 |
| JPH0371956B2 JPH0371956B2 (ja) | 1991-11-15 |
Family
ID=17870531
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP29928385A Granted JPS62158583A (ja) | 1985-04-05 | 1985-12-28 | 圧延クラツド鋼板の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62158583A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN100333844C (zh) * | 2005-04-04 | 2007-08-29 | 吉欣（英德）热轧不锈复合钢有限公司 | 采用复合坯生产钎焊热轧金属复合板的方法 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5346445A (en) * | 1976-10-12 | 1978-04-26 | Kawasaki Steel Co | Method of producing steel sheet superior in low temperature embrittlement* anticorrosion and wear proof property |
| JPS55100890A (en) * | 1979-01-26 | 1980-08-01 | Japan Steel Works Ltd:The | Production of thick-walled clad steel plate |
| JPS57109588A (en) * | 1980-12-27 | 1982-07-08 | Kawasaki Steel Corp | Production of clad steel for structure by vacuum diffusion joining method |
| JPS57160587A (en) * | 1981-03-30 | 1982-10-02 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Manufacture of rolled clad steel by diffusion welding |
-
1985
- 1985-12-28 JP JP29928385A patent/JPS62158583A/ja active Granted
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5346445A (en) * | 1976-10-12 | 1978-04-26 | Kawasaki Steel Co | Method of producing steel sheet superior in low temperature embrittlement* anticorrosion and wear proof property |
| JPS55100890A (en) * | 1979-01-26 | 1980-08-01 | Japan Steel Works Ltd:The | Production of thick-walled clad steel plate |
| JPS57109588A (en) * | 1980-12-27 | 1982-07-08 | Kawasaki Steel Corp | Production of clad steel for structure by vacuum diffusion joining method |
| JPS57160587A (en) * | 1981-03-30 | 1982-10-02 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Manufacture of rolled clad steel by diffusion welding |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN100333844C (zh) * | 2005-04-04 | 2007-08-29 | 吉欣（英德）热轧不锈复合钢有限公司 | 采用复合坯生产钎焊热轧金属复合板的方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0371956B2 (ja) | 1991-11-15 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |