JPS6215430A - 光フアイバ測定装置 - Google Patents
光フアイバ測定装置Info
- Publication number
- JPS6215430A JPS6215430A JP15413585A JP15413585A JPS6215430A JP S6215430 A JPS6215430 A JP S6215430A JP 15413585 A JP15413585 A JP 15413585A JP 15413585 A JP15413585 A JP 15413585A JP S6215430 A JPS6215430 A JP S6215430A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- optical fiber
- fiber
- optical
- core diameter
- dummy
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01M—TESTING STATIC OR DYNAMIC BALANCE OF MACHINES OR STRUCTURES; TESTING OF STRUCTURES OR APPARATUS, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- G01M11/00—Testing of optical apparatus; Testing structures by optical methods not otherwise provided for
- G01M11/30—Testing of optical devices, constituted by fibre optics or optical waveguides
- G01M11/33—Testing of optical devices, constituted by fibre optics or optical waveguides with a light emitter being disposed at one fibre or waveguide end-face, and a light receiver at the other end-face
-
- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B6/00—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings
- G02B6/10—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings of the optical waveguide type
- G02B6/14—Mode converters
-
- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B6/00—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings
- G02B6/24—Coupling light guides
- G02B6/42—Coupling light guides with opto-electronic elements
- G02B6/4201—Packages, e.g. shape, construction, internal or external details
- G02B6/4204—Packages, e.g. shape, construction, internal or external details the coupling comprising intermediate optical elements, e.g. lenses, holograms
- G02B6/421—Packages, e.g. shape, construction, internal or external details the coupling comprising intermediate optical elements, e.g. lenses, holograms the intermediate optical component consisting of a short length of fibre, e.g. fibre stub
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Optics & Photonics (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- Testing Of Optical Devices Or Fibers (AREA)
- Light Guides In General And Applications Therefor (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔概要〕
ステップインデックス型の光ファイバを測定する光ファ
イバ測定装置に於いて、光源と被測定光ファイバとの間
に接続するダミーファイバを、被測定光ファイバと同種
の光ファイバ間に大コア径光ファイバを接続して構成し
、】Ｌ較的短いダミーファイバによって、光損失の長さ
のｄＢ相加則が成立し、且つ励振モード分布の再現性を
良くするものである。
イバ測定装置に於いて、光源と被測定光ファイバとの間
に接続するダミーファイバを、被測定光ファイバと同種
の光ファイバ間に大コア径光ファイバを接続して構成し
、】Ｌ較的短いダミーファイバによって、光損失の長さ
のｄＢ相加則が成立し、且つ励振モード分布の再現性を
良くするものである。
本発明は、ステソブインデソクス型光ファイバの特性を
測定する光ファイバ測定装置に関するものである。
測定する光ファイバ測定装置に関するものである。
光ファイバの特性を測定する為に、定常モード分布とな
るように光源からの光を被測定光ファイバに入射させる
必要があり、その為に、光源と被測定光ファイバとの間
にダミーファイバを接続するものである。
るように光源からの光を被測定光ファイバに入射させる
必要があり、その為に、光源と被測定光ファイバとの間
にダミーファイバを接続するものである。
（従来の技術〕
光ファイバ測定装置に於いては、被測定光ファイバに定
常モード分布となるように光源からの光を入射させる為
に、被測定光ファイバと同種の数Ｋｍの長さの光ファイ
バをダミーファイバとして、光源と被測定光ファイバと
の間に接続するか、或いは光学系によってダミーファイ
バと同様な条件を形成する手段が採用されていた。
常モード分布となるように光源からの光を入射させる為
に、被測定光ファイバと同種の数Ｋｍの長さの光ファイ
バをダミーファイバとして、光源と被測定光ファイバと
の間に接続するか、或いは光学系によってダミーファイ
バと同様な条件を形成する手段が採用されていた。
又コア径５０μｍのグレーデソドインデソクス型（Ｇ、
■）の光ファイバについては、主要パラメータ及び励振
条件等が、Ｉ Ｅ Ｃ（Ｉ ｎｔｅｒｔ＋ａｔｉｏｎａ
ｌＥｌｅｃｔｒｏｔｅｃｈｎｉｃａｌ Ｃｏｍｍ１ｓｓ
ｉｏｎ） （国際電気標準会議）’、ｃＣＩＴＴ（国際
電信電話諮問委員会〕等で決定されており、光ファイバ
測定装置に於ける光源としても、このようなコア径５０
μｍの光ファイバを内蔵した構成が比較的多（採用され
ている。
■）の光ファイバについては、主要パラメータ及び励振
条件等が、Ｉ Ｅ Ｃ（Ｉ ｎｔｅｒｔ＋ａｔｉｏｎａ
ｌＥｌｅｃｔｒｏｔｅｃｈｎｉｃａｌ Ｃｏｍｍ１ｓｓ
ｉｏｎ） （国際電気標準会議）’、ｃＣＩＴＴ（国際
電信電話諮問委員会〕等で決定されており、光ファイバ
測定装置に於ける光源としても、このようなコア径５０
μｍの光ファイバを内蔵した構成が比較的多（採用され
ている。
ダミーファイバと同様な条件を形成する為の光学系は、
複雑な構成となるから高価であり、又その調整が容易で
なく再現性が低い欠点がある。
複雑な構成となるから高価であり、又その調整が容易で
なく再現性が低い欠点がある。
又ダミー、ファイバに要求される条件は、このダミーフ
ァイバを接続した被測定光ファイバの光Ｉ置火の長さの
ｄＢ相加則が成立すること、光源の種類に関係なく、励
振モード分布の再現性が良好なこと、挿入損失が小さい
こと、ダミーファイバ固有の光損失の波長依存性が小さ
いこと等である。
ァイバを接続した被測定光ファイバの光Ｉ置火の長さの
ｄＢ相加則が成立すること、光源の種類に関係なく、励
振モード分布の再現性が良好なこと、挿入損失が小さい
こと、ダミーファイバ固有の光損失の波長依存性が小さ
いこと等である。
しかし、光損失の長さのｄＢ相加則を成立させる為には
、数Ｋｍ以上の非常に長いダミーファイバを必要とする
ことになり、又光ファイバの曲げ半径は、通常、２０〜
３０ｃｍ以上としなければならないものであるから、大
型化すると共に高価となる欠点がある。更に、長尺とな
るから、ダミーファイバ固有の光を１失の波長依存性が
無視できなくなる欠点がある。
、数Ｋｍ以上の非常に長いダミーファイバを必要とする
ことになり、又光ファイバの曲げ半径は、通常、２０〜
３０ｃｍ以上としなければならないものであるから、大
型化すると共に高価となる欠点がある。更に、長尺とな
るから、ダミーファイバ固有の光を１失の波長依存性が
無視できなくなる欠点がある。
資料番号１〜９の被測定光ファイバに対する励振パター
ンと光損失測定値との関係を、ニアフィールドパターン
（以下ＮＦＰと略称する）及びファフィールドパターン
（以下ＦＦＰと略称する）の５０％（５０％ＮＦＰ、５
０％ＦＦＰ）の値をパラメータの代表値として調べた結
果を第１表。
ンと光損失測定値との関係を、ニアフィールドパターン
（以下ＮＦＰと略称する）及びファフィールドパターン
（以下ＦＦＰと略称する）の５０％（５０％ＮＦＰ、５
０％ＦＦＰ）の値をパラメータの代表値として調べた結
果を第１表。
第２表及び第１５図、第１６図に示す。なお、被測定光
ファイバの定常分布に於ける５０％ＮＦＰは８５．５
ｐ’ｍ、 ５０％ＦＦＰはＯ，ｌ ６２であり、又定常
損失は２．５４８ ｄ Ｂ／Ｋｍ （光源の中心波長、
０．８４６μｍに於いて）である。
ファイバの定常分布に於ける５０％ＮＦＰは８５．５
ｐ’ｍ、 ５０％ＦＦＰはＯ，ｌ ６２であり、又定常
損失は２．５４８ ｄ Ｂ／Ｋｍ （光源の中心波長、
０．８４６μｍに於いて）である。
第 １ 表
なお、ずれは定常分布からのずれを示すものである。
第２表
第１表及び第２表から第１５図及び第１６図の定常損失
からのずれの測定曲線図が得られるものであり、第１５
図は５０％ＮＦＰからのずれ〔μｍ〕と定常損失からの
ずれ（ｄ Ｂ）との関係を示し、第１６図は５０％ＲＦ
Ｐからのずれと定常損失からのずれ〔ｄＢ〕と、の関係
を示１すものである。定常損失からのずれがＯとなるよ
うに、被測定光ファイバの特性測定ができることが望ま
しいものである。
からのずれの測定曲線図が得られるものであり、第１５
図は５０％ＮＦＰからのずれ〔μｍ〕と定常損失からの
ずれ（ｄ Ｂ）との関係を示し、第１６図は５０％ＲＦ
Ｐからのずれと定常損失からのずれ〔ｄＢ〕と、の関係
を示１すものである。定常損失からのずれがＯとなるよ
うに、被測定光ファイバの特性測定ができることが望ま
しいものである。
又長さ３Ｋｍのダミーファイバの光損失スペクトル特性
を調べたところ、第１７図に示す結果が得られた。横軸
は波長（ｎｒｎ’ｌ、縦軸は相対光強度を示し、このダ
ミーファイバの光損失は、波長８５０ｎｍに於いて２．
５ ｄ Ｂ ／ Ｋ ｍであり、光源は発光ダイオード
を用いた場合を示す。又実線はこの発光ダイオ−１′の
発光スペクトル、点線はダミーファイバの出射端のスペ
クトルを示し、中心波長が５ｍｍ長波長側ヘシフトした
。この場合の８５０ｎｍに於ける光）置火の傾きは、０
．０１ ＋Ｉ Ｆ３／ Ｋ ｍ ／ ｎ ｍとなる。又
長尺のダミーファイバ自体の温度特性によって出力が変
動することになる。従って、ダミーファイバは、できる
だけ短いことが望ましいことになる。
を調べたところ、第１７図に示す結果が得られた。横軸
は波長（ｎｒｎ’ｌ、縦軸は相対光強度を示し、このダ
ミーファイバの光損失は、波長８５０ｎｍに於いて２．
５ ｄ Ｂ ／ Ｋ ｍであり、光源は発光ダイオード
を用いた場合を示す。又実線はこの発光ダイオ−１′の
発光スペクトル、点線はダミーファイバの出射端のスペ
クトルを示し、中心波長が５ｍｍ長波長側ヘシフトした
。この場合の８５０ｎｍに於ける光）置火の傾きは、０
．０１ ＋Ｉ Ｆ３／ Ｋ ｍ ／ ｎ ｍとなる。又
長尺のダミーファイバ自体の温度特性によって出力が変
動することになる。従って、ダミーファイバは、できる
だけ短いことが望ましいことになる。
第１８図は屈折率分布と定常Ｎ Ｆ Ｐの測定曲線図で
あり、コア径１００μｍ、クラツド径２００μｍのステ
ソブインデソクス型（以下、コア径をＸ、クラツド径を
ｙとすると、ｘ／ｙで示し、ステップインデックス型を
Ｓ■、グレーデソドインデソクス型をＧｌで示す。従っ
て、ｌ ＯＯ／２００Ｓ［の略称となる。）ファイバに
ついて示すものである。縦軸は相対光強度、横軸は中心
からの距離〔μｍ〕、実線は屈折率分布、点線は定常Ｎ
ＦＰを示す。この光ファイバの屈折率定数αは、１０以
上である。又屈折率が中心部で小さくなっているのは、
光ファイバの製作過程に於いて、中心部をコラプスして
プリフォームを形成することによるものである。
あり、コア径１００μｍ、クラツド径２００μｍのステ
ソブインデソクス型（以下、コア径をＸ、クラツド径を
ｙとすると、ｘ／ｙで示し、ステップインデックス型を
Ｓ■、グレーデソドインデソクス型をＧｌで示す。従っ
て、ｌ ＯＯ／２００Ｓ［の略称となる。）ファイバに
ついて示すものである。縦軸は相対光強度、横軸は中心
からの距離〔μｍ〕、実線は屈折率分布、点線は定常Ｎ
ＦＰを示す。この光ファイバの屈折率定数αは、１０以
上である。又屈折率が中心部で小さくなっているのは、
光ファイバの製作過程に於いて、中心部をコラプスして
プリフォームを形成することによるものである。
中心からの距離ａ 〔μｍ〕に対応したコアの屈折率ｎ
（ｒ）は、 で表され、ｎ、−コア中心の屈折率、α−屈折率分布定
数、八−（ｎＩ” ｎｚ２）／２ｎ 、２、ｎ２−コ
ア最外側の屈折率である。
（ｒ）は、 で表され、ｎ、−コア中心の屈折率、α−屈折率分布定
数、八−（ｎＩ” ｎｚ２）／２ｎ 、２、ｎ２−コ
ア最外側の屈折率である。
この光ファイバの５０％ＮＦＰの値は、８５．５ｐｍ、
５％ＮＦＰの値は、９９．７μｍである。
５％ＮＦＰの値は、９９．７μｍである。
第１９図は前述の光ファイバのＦＦＰの測定曲線図であ
り、縦軸は相対光強度、横軸は角度、実線は一様励振に
よる１ｍ長に於けるＦ Ｆ Ｐ、点線は定常ＦＦＰを示
す。なお、定常分布の５０％ＦＦＰの値は０．１６２．
５％ＦＦＰの値は０．２０２．５％開口数は０．２２５
である。
り、縦軸は相対光強度、横軸は角度、実線は一様励振に
よる１ｍ長に於けるＦ Ｆ Ｐ、点線は定常ＦＦＰを示
す。なお、定常分布の５０％ＦＦＰの値は０．１６２．
５％ＦＦＰの値は０．２０２．５％開口数は０．２２５
である。
第２０図は光源の説明図であり、（Ａ）は、ハロゲンラ
ンプ１１と、レンズ１２〜１４と、拡散板１５と、約１
０ｍの長さの１００／２０Ｏ３＋ファイバ（ピグテール
）１６とからなる光源で、ハロゲンランプと分光器との
組合せに相当する。
ンプ１１と、レンズ１２〜１４と、拡散板１５と、約１
０ｍの長さの１００／２０Ｏ３＋ファイバ（ピグテール
）１６とからなる光源で、ハロゲンランプと分光器との
組合せに相当する。
（Ｂ）は、発光ダイオード１７と、数ｃｍの長さの５０
／１２５ＧＩファイバ１８と、１〜２ｍの長さの５０／
１２５ＧＩファイバ１９と、約１０ｍの長さの１００／
２００ Ｓ Ｉファイバ（ピグテール）２０とからなる
光源で、市販の発光ダイオード光源又は半導体レーザ光
源に相当する。又、（Ｃ）は、発光ダイオード２１と、
数ｃｍの長さの５０／１２５ＣＩファイバ２２と、約］
Ｏｍの長さのｔｏｏ／２００ＳＩファイバ（ピグテール
）２３とからなる光源で、市販の発光ダイオード光源に
相当する。
／１２５ＧＩファイバ１８と、１〜２ｍの長さの５０／
１２５ＧＩファイバ１９と、約１０ｍの長さの１００／
２００ Ｓ Ｉファイバ（ピグテール）２０とからなる
光源で、市販の発光ダイオード光源又は半導体レーザ光
源に相当する。又、（Ｃ）は、発光ダイオード２１と、
数ｃｍの長さの５０／１２５ＣＩファイバ２２と、約］
Ｏｍの長さのｔｏｏ／２００ＳＩファイバ（ピグテール
）２３とからなる光源で、市販の発光ダイオード光源に
相当する。
これらの光源（Ａ）、、 （Ｂ）、 （Ｃ）の出射
パターンを、同一符号で第２１図に示す。縦軸は相対光
強度、横軸は中心からの角度を示す。このように光源の
種類によって、出射パターン（励振パターン）が大きく
相違するものであり、特に、光源（Ａ）と光源（Ｂ）と
の差は大きい。
パターンを、同一符号で第２１図に示す。縦軸は相対光
強度、横軸は中心からの角度を示す。このように光源の
種類によって、出射パターン（励振パターン）が大きく
相違するものであり、特に、光源（Ａ）と光源（Ｂ）と
の差は大きい。
第２２図は前述の光源（Ａ）、 （Ｂ）、 （Ｃ）
にそれぞれ長さ１３４０ｍの１００／２００ＳＩファイ
バを接続し、その出射パターンを測定した結果を、同一
符号の曲線で示すものであり、その１００／２０（１３
１ファイバの屈折率定数は、１０以上、開口数は０．２
３９である。光源の種類によって出射パターンは相違し
、特に光源（Ｂ）を用いた場合には、定常分布と大きく
相違するものとなる。
にそれぞれ長さ１３４０ｍの１００／２００ＳＩファイ
バを接続し、その出射パターンを測定した結果を、同一
符号の曲線で示すものであり、その１００／２０（１３
１ファイバの屈折率定数は、１０以上、開口数は０．２
３９である。光源の種類によって出射パターンは相違し
、特に光源（Ｂ）を用いた場合には、定常分布と大きく
相違するものとなる。
前述のように、５０／１２５Ｇ＋ファイバを内蔵した光
源に於いて、それよりコア径の大きいＳＩファイバを励
振することにより、低次モード励振となり、モード分布
が定常となるまでの長さが非常に長くなるので、長尺の
ダミーファイバを使用する必要が生じて、種々の欠点を
有するものとなる。
源に於いて、それよりコア径の大きいＳＩファイバを励
振することにより、低次モード励振となり、モード分布
が定常となるまでの長さが非常に長くなるので、長尺の
ダミーファイバを使用する必要が生じて、種々の欠点を
有するものとなる。
本発明は、前述の従来の欠点を改善することを目的とす
るものである。
るものである。
Ｃ問題点を解決するだめの手段〕
本発明の光ファイバ測定装置は、第１図を参照して説明
すると、発光ダイオード７とコア径５０μｍのＧｌファ
イバ８や、ハロゲンランプとレンズ系等からなる光源１
と、ステップインデックス型の一被測定光ファイバ３と
の間に接続するダミーファイバ２とから構成され、この
ダミーファイバ２を、被測定光ファイバ３と同種の光フ
ァイバ４．５間に、これらの光ファイバ４，５のコア径
の１．５倍以上のコア径の大コア径光ファイバ６を接続
して構成したものである。
すると、発光ダイオード７とコア径５０μｍのＧｌファ
イバ８や、ハロゲンランプとレンズ系等からなる光源１
と、ステップインデックス型の一被測定光ファイバ３と
の間に接続するダミーファイバ２とから構成され、この
ダミーファイバ２を、被測定光ファイバ３と同種の光フ
ァイバ４．５間に、これらの光ファイバ４，５のコア径
の１．５倍以上のコア径の大コア径光ファイバ６を接続
して構成したものである。
被測定光ファイバ３と同種の光ファイバ４．５間に接続
した大コア径光ファイバ６のコア全域に光パワーが拡散
し、その中の一部を光ファイバ５に入射することになり
、従って、比較的短い長さの光ファイバ５によって定常
モード分布に近催した励振モード分布を再現性良く得る
ことができるものである。
した大コア径光ファイバ６のコア全域に光パワーが拡散
し、その中の一部を光ファイバ５に入射することになり
、従って、比較的短い長さの光ファイバ５によって定常
モード分布に近催した励振モード分布を再現性良く得る
ことができるものである。
以下図面を参照して本発明の実施例について詳細に説明
する。
する。
第１図に於いて、光源ｌを、第２０図に於ける光源（Ａ
）と光源（Ｂ）との何れかを用い、接続用の光ファイバ
４を１００／２００ Ｓ Ｉファイバとし、拡散用の大
コア径光ファイバ６を１６０／２００ＳＩファイバとし
、モード分布調整用の光ファイバ５をｌ ＯＯ／２００
Ｓ Ｉファイバとした１場合のモード分布の変化を第
２図に示す。点線は光源（Ａ）、実線は光源（Ｂ）を用
いた場合であり、光源（Ａ）、 （Ｂ）のＮＦＰ、Ｆ
ＦＰが大きく相違しているものであるが、接続用光ファ
イバ４によりＮＦＰを±５０μｍに合わせ、又ＦＦＰを
ｓ ｉ ｎ−’ （ＮＡ）に合わせる。なおＮＡは光フ
ァイバの開口数である。この接続用光ファイバ４は１ｍ
程度の長さであり、出射光は拡散用人コア径光ファイバ
６に入射される。この拡散用人コア径光ファイバ６によ
って１６０μｍのコア全域に光パワーが拡散されるので
、±８０μｍ内に於いて±５０μｍ内のＮＦＰが上昇さ
れるようになる。又ＦＦＰは余り変わらない。そして、
モード分布調整用光ファイバ５の出射端では、ＮＦＰ、
ＦＦＰ共に光源の種類に関係なくほぼ同しくなると共に
、定常分布とほぼ同じくなる。
）と光源（Ｂ）との何れかを用い、接続用の光ファイバ
４を１００／２００ Ｓ Ｉファイバとし、拡散用の大
コア径光ファイバ６を１６０／２００ＳＩファイバとし
、モード分布調整用の光ファイバ５をｌ ＯＯ／２００
Ｓ Ｉファイバとした１場合のモード分布の変化を第
２図に示す。点線は光源（Ａ）、実線は光源（Ｂ）を用
いた場合であり、光源（Ａ）、 （Ｂ）のＮＦＰ、Ｆ
ＦＰが大きく相違しているものであるが、接続用光ファ
イバ４によりＮＦＰを±５０μｍに合わせ、又ＦＦＰを
ｓ ｉ ｎ−’ （ＮＡ）に合わせる。なおＮＡは光フ
ァイバの開口数である。この接続用光ファイバ４は１ｍ
程度の長さであり、出射光は拡散用人コア径光ファイバ
６に入射される。この拡散用人コア径光ファイバ６によ
って１６０μｍのコア全域に光パワーが拡散されるので
、±８０μｍ内に於いて±５０μｍ内のＮＦＰが上昇さ
れるようになる。又ＦＦＰは余り変わらない。そして、
モード分布調整用光ファイバ５の出射端では、ＮＦＰ、
ＦＦＰ共に光源の種類に関係なくほぼ同しくなると共に
、定常分布とほぼ同じくなる。
又被測定光ファ身バ３の光損失を測定する場合に、光損
失の長さのｄＢ相加則が成立する必要があり、目標特性
として、光損失測定値α、（ｄＢ／ Ｋ ｍ ）の距離
依存性が次の範囲に入ることを考えた。
失の長さのｄＢ相加則が成立する必要があり、目標特性
として、光損失測定値α、（ｄＢ／ Ｋ ｍ ）の距離
依存性が次の範囲に入ることを考えた。
α。≦α１≦αｏ ＋ （０，２／Ｌ）・・１２）なお
、α０は定常状態での光損失（ｄＢ／Ｋｍ）、Ｌは被測
定光ファイバ３の測定長（Ｋｍ）である。
、α０は定常状態での光損失（ｄＢ／Ｋｍ）、Ｌは被測
定光ファイバ３の測定長（Ｋｍ）である。
又第１表と第２表及び第１５図と第１６図とから、励振
パターンを次の範囲にとる。
パターンを次の範囲にとる。
５０％ＮＦＰについては、被測定光ファイバの定常値の
一１０μｍ〜＋１６μｍ（±１０μｍとする）。
一１０μｍ〜＋１６μｍ（±１０μｍとする）。
５０％ＦＦＰについては、被測定光ファイバの定常値の
−０，０５〜＋０．０６（±０．０５とする）。
−０，０５〜＋０．０６（±０．０５とする）。
なお、厳密に励振パターンを規定する為には、形状全域
を考慮する必要があるが、実際の光ファイバは、製造時
のロフト毎のばらつきがあり、形状全域を規定すること
は実際上非常に困難であり、又屈折率分布が決まると、
定常状態に於けるＮＦＰ、ＦＦＰは１対１に対応してい
るから、ダミーファイバについては、そのＮＦＰとＦＦ
Ｐとの５０％値を規定するだけで充分である。
を考慮する必要があるが、実際の光ファイバは、製造時
のロフト毎のばらつきがあり、形状全域を規定すること
は実際上非常に困難であり、又屈折率分布が決まると、
定常状態に於けるＮＦＰ、ＦＦＰは１対１に対応してい
るから、ダミーファイバについては、そのＮＦＰとＦＦ
Ｐとの５０％値を規定するだけで充分である。
又１００／２００３１ファイバの定常モード分布につい
て調査したところ、５０％ＮＦＰが７８±５．ｐｍ（推
定精度±５μｍ）、５０％ＦＦＰが０．１５±０．０１
（推定精度±０．０２）であった。
て調査したところ、５０％ＮＦＰが７８±５．ｐｍ（推
定精度±５μｍ）、５０％ＦＦＰが０．１５±０．０１
（推定精度±０．０２）であった。
従って、このような光ファイバを測定する場合には、ダ
ミーファイバの出射パターンの条件として、５０％ＮＦ
Ｐは７８±５ｕｍ、５０％ＦＦＰは０．１５±０．０２
が必要となる。
ミーファイバの出射パターンの条件として、５０％ＮＦ
Ｐは７８±５ｕｍ、５０％ＦＦＰは０．１５±０．０２
が必要となる。
又最低限１Ｋｍの光ファイバのｔ置火を測定することを
考えた場合は、ダミーファイバの挿入Ｉ置火は、１０ｄ
Ｂｕ下とする必要がある。
考えた場合は、ダミーファイバの挿入Ｉ置火は、１０ｄ
Ｂｕ下とする必要がある。
大コア径光ファイバ６のコア径を、それぞれ、８０、ｕ
ｍ、（８０／１２５３１） 、１６０ｕｍ （１６０／
２００ＳＩ）及び２００１Ｉｍ（２００／２５０ＳＩ）
とした光ファイバを使用し、その長さを１ｍとし、又接
続用光ファイバ４（１００／２００ＳＴファイバ）の長
さを１丁ｎ、モード分４１調整用光ファイバ５ （１
００／２０Ｏ８＋ファイバ）の長さを４００ｍとした時
の光源によるＦＦＰの変化を調べた結果、第３表及び第
３図が得られた。なお、第３図に於いて、縦軸は定常分
布からの偏差（５０％ＦＦＰに於ける）、横軸はコア径
〔μｍ〕を示す。
ｍ、（８０／１２５３１） 、１６０ｕｍ （１６０／
２００ＳＩ）及び２００１Ｉｍ（２００／２５０ＳＩ）
とした光ファイバを使用し、その長さを１ｍとし、又接
続用光ファイバ４（１００／２００ＳＴファイバ）の長
さを１丁ｎ、モード分４１調整用光ファイバ５ （１
００／２０Ｏ８＋ファイバ）の長さを４００ｍとした時
の光源によるＦＦＰの変化を調べた結果、第３表及び第
３図が得られた。なお、第３図に於いて、縦軸は定常分
布からの偏差（５０％ＦＦＰに於ける）、横軸はコア径
〔μｍ〕を示す。
第３表
再現性については、コア径を大きくする程良くなること
が判る。その場合、変動を±０．０２以内とするには、
コア径を１００μｍの１．５倍以上とすれば良いことが
判る。大コア径光ファイバ６のコア径の上限は、接続用
光ファイバ４とモード分布調整用光ファイバ５とのスプ
ライス等の条件を考慮して選定されることになる。この
ような点がら、１６０／２００Ｓｒファイバを大コア径
光ファイバ６とした時に、その長さと再現性の関係を調
査した結果を、第４表及び第４図乃至第７図に示す。
が判る。その場合、変動を±０．０２以内とするには、
コア径を１００μｍの１．５倍以上とすれば良いことが
判る。大コア径光ファイバ６のコア径の上限は、接続用
光ファイバ４とモード分布調整用光ファイバ５とのスプ
ライス等の条件を考慮して選定されることになる。この
ような点がら、１６０／２００Ｓｒファイバを大コア径
光ファイバ６とした時に、その長さと再現性の関係を調
査した結果を、第４表及び第４図乃至第７図に示す。
第 ４ 表
第４表に於いて、ＬＩは大コア径光ファイバ６の長さく
ｍ）、Ｌｚはモード分布調整用光ファイバ５の長さくｍ
）、（Ａ）、 （Ｂ）は第２０図に示す光源（Ａ）、
（Ｂ）を示す。
ｍ）、Ｌｚはモード分布調整用光ファイバ５の長さくｍ
）、（Ａ）、 （Ｂ）は第２０図に示す光源（Ａ）、
（Ｂ）を示す。
第４図と第５図は、大コア径光ファイバ６の長さＬＩ（
ｍ）を０〜１０とした場合の５０％ＦＦＰ、５０％ＮＦ
Ｐの定常分布からの偏差を示し、長さＬｌ−０は、大コ
ア径光ファイバ６を接続しない従来例に相当することに
なる。第４図と第５図とから、光源（Ａ）、 （Ｂ）
に対応して示す曲線（Ａ＞、 （Ｂ）についての平均
値が小さくなるのは、１ｍ以」−であることが判る。従
って、大コア径光ファイバ６の長さは１ｍ以」二あれば
良いことになる。
ｍ）を０〜１０とした場合の５０％ＦＦＰ、５０％ＮＦ
Ｐの定常分布からの偏差を示し、長さＬｌ−０は、大コ
ア径光ファイバ６を接続しない従来例に相当することに
なる。第４図と第５図とから、光源（Ａ）、 （Ｂ）
に対応して示す曲線（Ａ＞、 （Ｂ）についての平均
値が小さくなるのは、１ｍ以」−であることが判る。従
って、大コア径光ファイバ６の長さは１ｍ以」二あれば
良いことになる。
又第６図と第７図は、大コア径光ファイバ６の長さを２
ｍとし、モード分布調整用光ファイバ５の長さＬｚ（ｍ
）を０〜１０００とした場合の出射端の５０％ＦＦＰ、
５０％ＮＦＰの定常分布からの偏差を示し、光源（Ａ）
、 （Ｂ）による偏差の平均値が小さくなるのは、１
００ｍ以上であるから、モード分布調整用光ファイバ５
の長さを数Ｋｍのように長くする必要はなくなる。
ｍとし、モード分布調整用光ファイバ５の長さＬｚ（ｍ
）を０〜１０００とした場合の出射端の５０％ＦＦＰ、
５０％ＮＦＰの定常分布からの偏差を示し、光源（Ａ）
、 （Ｂ）による偏差の平均値が小さくなるのは、１
００ｍ以上であるから、モード分布調整用光ファイバ５
の長さを数Ｋｍのように長くする必要はなくなる。
第８図乃至第１３図は、縦軸を相対光強度、横軸を中心
からの距離〔μｍ〕又は角度として、第２図に於けるダ
ミーファイバ内のモード分布の変化の説明図に対応した
モード分布測定曲線図を示し、接続用光ファイバ４とし
て、屈折率定数が約１０で、長さが１ｍの１００／２０
０Ｓｒファイバ、大コア径光ファイバ６として、屈折率
定数が１０以上で、長さが１０ｍの１６０／２００ＳＩ
ファイバ、モード分布調整用光ファイバ５として屈折率
定数が約８で、長さが６００ｍの１００／２００ＳＩフ
ァイバを用いた場合であり、各光ファイバ４〜６の開口
数は０．２２である。又光源（Ａ）、（Ｂ）は第２０図
に示す光源（Ａ）、（Ｂ）を用いた場合を示す。
からの距離〔μｍ〕又は角度として、第２図に於けるダ
ミーファイバ内のモード分布の変化の説明図に対応した
モード分布測定曲線図を示し、接続用光ファイバ４とし
て、屈折率定数が約１０で、長さが１ｍの１００／２０
０Ｓｒファイバ、大コア径光ファイバ６として、屈折率
定数が１０以上で、長さが１０ｍの１６０／２００ＳＩ
ファイバ、モード分布調整用光ファイバ５として屈折率
定数が約８で、長さが６００ｍの１００／２００ＳＩフ
ァイバを用いた場合であり、各光ファイバ４〜６の開口
数は０．２２である。又光源（Ａ）、（Ｂ）は第２０図
に示す光源（Ａ）、（Ｂ）を用いた場合を示す。
第８図及び第９図は接続用光ファイバ４の出射端のＮＦ
Ｐ及びＦＦＰを示し、光源（Ａ）、（Ｂ）によって大き
な差が生じている。
Ｐ及びＦＦＰを示し、光源（Ａ）、（Ｂ）によって大き
な差が生じている。
第１０図及び第１１図は大コア径光ファイバ６の出射端
のＮＦＰ及びＦＦＰを示し、第８図及び第９図と比較す
れば明らかなように、中心から±５０μｍの値が大きく
なっている。
のＮＦＰ及びＦＦＰを示し、第８図及び第９図と比較す
れば明らかなように、中心から±５０μｍの値が大きく
なっている。
第１２図及び第１３図はモード調整用光ファイバ５の出
力端のＮＦＰ及びＦＦＰを示し、光源の種類による差が
少なくなっている。
力端のＮＦＰ及びＦＦＰを示し、光源の種類による差が
少なくなっている。
第１４図は、光損失測定曲線図であり、縦軸は光損失測
定値（ｄＢ／Ｋｍ）、横軸は被測定光ファイバの測定長
Ｌ （Ｋｍ）である。この被測定光ファイバは、第１８
図及び第１９図に示す特性の光ファイバで、前述の本発
明の実施例のダミーファイバ２を４００ｍとし、５回の
測定値の平均値を丸印で示すものである。又点線曲線は
、従来例のダミーファイバを１．４Ｋｍ接続した場合を
示す。従って、本発明の実施例によれば、短いダミーフ
ァイバ２でもって、距離の依存性を小さくすることがで
きるものである。
定値（ｄＢ／Ｋｍ）、横軸は被測定光ファイバの測定長
Ｌ （Ｋｍ）である。この被測定光ファイバは、第１８
図及び第１９図に示す特性の光ファイバで、前述の本発
明の実施例のダミーファイバ２を４００ｍとし、５回の
測定値の平均値を丸印で示すものである。又点線曲線は
、従来例のダミーファイバを１．４Ｋｍ接続した場合を
示す。従って、本発明の実施例によれば、短いダミーフ
ァイバ２でもって、距離の依存性を小さくすることがで
きるものである。
又Ｓｒファイバのベースバンド特性αｔは、αｔ ＃６
（ｆ／ ｆｂａＢ） ” ・・・（３）で近
似的に表される。なお、ｆはベースバンド周波数（ＭＨ
ｚ ） 、ｆ ｂ。は６ｄＢ低下周波数〔ＭＨｚ）であ
り、光ファイバの長さにほぼ反比例する。
（ｆ／ ｆｂａＢ） ” ・・・（３）で近
似的に表される。なお、ｆはベースバンド周波数（ＭＨ
ｚ ） 、ｆ ｂ。は６ｄＢ低下周波数〔ＭＨｚ）であ
り、光ファイバの長さにほぼ反比例する。
ベースバンド特性α、測定時は、通常４００ｍ程度以上
の長さの光ファイバについて測定するものであるから、
６ｄＢ低下周波数ｆ’６ｄＢの上限は、５００ＭＨｚ
（２００ＭＨｚ −Ｋｍｌｏ、４Ｋｍの時）となり、こ
の周波数まで光源の特性が平坦であることが望ましい。
の長さの光ファイバについて測定するものであるから、
６ｄＢ低下周波数ｆ’６ｄＢの上限は、５００ＭＨｚ
（２００ＭＨｚ −Ｋｍｌｏ、４Ｋｍの時）となり、こ
の周波数まで光源の特性が平坦であることが望ましい。
前述の（３）式から５００ＭＨｚに於いてベースバンド
特性α、が例えば０．５ ｄ Ｂ以下となる６ｄＢ低下
周波数ｆ６４．を計算すると、ｆ６’ｄＢ≧１７３２
ＣＭＨｚ）となる。従って、被測定光ファイバ３のベー
スバンド特性α、を測定する為の励振器として、Ｓｒフ
ァイバを用いた場合の長さは、２００ＭＨｚ−Ｋｍ／１
７３２ＭＨｚの時、１１５ｍ以下となる。このような条
件に対しても、前述の実施例のダミーファイバ２を用い
て、定常モード分布を得ることができる。
特性α、が例えば０．５ ｄ Ｂ以下となる６ｄＢ低下
周波数ｆ６４．を計算すると、ｆ６’ｄＢ≧１７３２
ＣＭＨｚ）となる。従って、被測定光ファイバ３のベー
スバンド特性α、を測定する為の励振器として、Ｓｒフ
ァイバを用いた場合の長さは、２００ＭＨｚ−Ｋｍ／１
７３２ＭＨｚの時、１１５ｍ以下となる。このような条
件に対しても、前述の実施例のダミーファイバ２を用い
て、定常モード分布を得ることができる。
以上説明したように、本発明は、ダミーファイバ２とし
て、被測定光ファイバ３と同種の接続用光ファイバ４と
モード分布調整用光ファイバ５との間に、拡散用の大コ
ア径光ファイバ６を接続したものであり、大コア径光フ
ァイバ６のコア径を、光ファイバ４．５のコア径の１．
５倍以上としたものであり、このような大コア径光ファ
イバ６を接続したことによって、短い長さのダミーファ
・イバ２で、光源の種類に関係なぐ定常分布を得ること
が可能となる。従って、測定゛装置の小型化と経消化と
を図ることが可能となる。又再現性が良く、挿入損失も
小さくすることができるから、光ファイバの測定が正確
となる利点がある。
て、被測定光ファイバ３と同種の接続用光ファイバ４と
モード分布調整用光ファイバ５との間に、拡散用の大コ
ア径光ファイバ６を接続したものであり、大コア径光フ
ァイバ６のコア径を、光ファイバ４．５のコア径の１．
５倍以上としたものであり、このような大コア径光ファ
イバ６を接続したことによって、短い長さのダミーファ
・イバ２で、光源の種類に関係なぐ定常分布を得ること
が可能となる。従って、測定゛装置の小型化と経消化と
を図ることが可能となる。又再現性が良く、挿入損失も
小さくすることができるから、光ファイバの測定が正確
となる利点がある。
第１図は本発明の原理説明図、第２図はモード分布の変
化説明図、第３図は大コア径光ファイバの再現性説明図
、第一回乃至第７図は再現性説明図、第８図乃至第１３
図はモード分布測定曲線図、第１４図は光損失測定曲線
図、第１５図及び第１６図は定常損失からのずれ測定曲
線図、第１７図は光損失スペクトル特性曲線図、第１８
図は屈折率分布と定常ＮＦＰの測定曲線図、第１９図は
ＦＦＰの測定曲線図、第２０図（Ａ）、 （Ｂ）。 （Ｃ）は光源の説明図、第２１図は光源の出射パターン
測定曲線図、第２２図は光ファイバの出射パターン特定
曲線図である。 １は光源、・２はダミーファイバ、３は被測定光ファイ
バ、４は接続用の光ファイバ、５はモード分布調整用の
光ファイバ、６は拡散用の大コア径光ファイバ、７は発
光ダイオード、８は５０ＧＩファイバである。
化説明図、第３図は大コア径光ファイバの再現性説明図
、第一回乃至第７図は再現性説明図、第８図乃至第１３
図はモード分布測定曲線図、第１４図は光損失測定曲線
図、第１５図及び第１６図は定常損失からのずれ測定曲
線図、第１７図は光損失スペクトル特性曲線図、第１８
図は屈折率分布と定常ＮＦＰの測定曲線図、第１９図は
ＦＦＰの測定曲線図、第２０図（Ａ）、 （Ｂ）。 （Ｃ）は光源の説明図、第２１図は光源の出射パターン
測定曲線図、第２２図は光ファイバの出射パターン特定
曲線図である。 １は光源、・２はダミーファイバ、３は被測定光ファイ
バ、４は接続用の光ファイバ、５はモード分布調整用の
光ファイバ、６は拡散用の大コア径光ファイバ、７は発
光ダイオード、８は５０ＧＩファイバである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 光源（１）とステップインデックス型の被測定光ファイ
バ（３）との間にダミーファイバ（２）を接続して、被
測定光ファイバの特性を測定する光ファイバ測定装置に
於いて、 前記ダミーファイバ（２）を、前記被測定光ファイバ（
３）と同種の光ファイバ（４）、（５）間に該光ファイ
バ（４）、（５）のコア径の１．５倍以上のコア径の大
コア径光ファイバ（６）を接続して構成したこと を特徴とする光ファイバ測定装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15413585A JPS6215430A (ja) | 1985-07-15 | 1985-07-15 | 光フアイバ測定装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15413585A JPS6215430A (ja) | 1985-07-15 | 1985-07-15 | 光フアイバ測定装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6215430A true JPS6215430A (ja) | 1987-01-23 |
| JPH0362211B2 JPH0362211B2 (ja) | 1991-09-25 |
Family
ID=15577656
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15413585A Granted JPS6215430A (ja) | 1985-07-15 | 1985-07-15 | 光フアイバ測定装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6215430A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6573985B2 (en) | 2000-08-09 | 2003-06-03 | Fujitsu Limited | Wavelength dispersion measuring device and a method thereof |
| JP2007133172A (ja) * | 2005-11-10 | 2007-05-31 | Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> | 定常モード励振装置 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5431751A (en) * | 1977-08-12 | 1979-03-08 | Corning Glass Works | Optical wave guide tube with plastic coating |
| JPS5573005A (en) * | 1978-11-17 | 1980-06-02 | Corning Glass Works | Photo wave guide mode*scramble |
| JPS57124228A (en) * | 1981-01-26 | 1982-08-03 | Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> | Standard optical fiber for excitation |
-
1985
- 1985-07-15 JP JP15413585A patent/JPS6215430A/ja active Granted
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5431751A (en) * | 1977-08-12 | 1979-03-08 | Corning Glass Works | Optical wave guide tube with plastic coating |
| JPS5573005A (en) * | 1978-11-17 | 1980-06-02 | Corning Glass Works | Photo wave guide mode*scramble |
| JPS57124228A (en) * | 1981-01-26 | 1982-08-03 | Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> | Standard optical fiber for excitation |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6573985B2 (en) | 2000-08-09 | 2003-06-03 | Fujitsu Limited | Wavelength dispersion measuring device and a method thereof |
| JP2007133172A (ja) * | 2005-11-10 | 2007-05-31 | Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> | 定常モード励振装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0362211B2 (ja) | 1991-09-25 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Artiglia et al. | Mode field diameter measurements in single-mode optical fibers | |
| CA1252657A (en) | Single mode optical fiber | |
| US4969710A (en) | Optical fiber transmission path with dispersion compensation | |
| JPS6215430A (ja) | 光フアイバ測定装置 | |
| Horiguchi et al. | Low-attenuation variable mode control using twist processing for step-index optical fiber loops | |
| EP1103830B1 (fr) | Fibre optique à dispersion chromatique décalée pour systèmes de transmission à fibre optique à multiplexage en longueurs d'onde | |
| JP2965236B2 (ja) | 光ファイバ用母材の製造方法 | |
| Hillerich et al. | Wide passband grating multiplexer for multimode fibers | |
| Franzen et al. | Determining the mode-field diameter of single-mode optical fiber: An interlaboratory comparison | |
| Franzen et al. | Numerical aperture of multimode fibers by several methods: resolving differences | |
| EP1065489B1 (en) | Apparatus for optical time domain reflectometry on multi-mode optical fibers, a light source section thereof, and a process for producing the light source section | |
| JPS63131044A (ja) | 光フアイバ測定装置 | |
| JPS6071934A (ja) | 単一モ−ドフアイバのスポツトサイズ測定方法 | |
| JPH03144337A (ja) | 光ファイバの特性測定方法 | |
| Avila | Tests of optical fibres for astronomical instrumentation at ESO | |
| JPS5975134A (ja) | 光フアイバの光損失測定用光源 | |
| Lieber et al. | Three-step index strictly single-mode, only F-doped silica fibers for broad-band low dispersion | |
| Kaiser | Loss measurements of graded-index fibers: Accuracy versus convenience | |
| JP2005195752A (ja) | 光ファイバコリメータ | |
| Freude et al. | Propagation constant and waveguide dispersion of single-mode fibers measured from far-field | |
| Heitmann et al. | Broadband spectral attenuation measurements on optical fibres: an interlaboratory comparison by members of COST 208 | |
| JP3307518B2 (ja) | 低分散光ファイバの製法 | |
| JPH08152581A (ja) | コリメータおよびコリメータアレイ | |
| Heitmann | Precision single-mode fiber spectral attenuation measurements | |
| Matsui et al. | Effective mode-field diameter measurement for few-mode fibers |