JPS62148098A - 高硬度高靭性Ｆｅ−Ｃｏ基肉盛合金 - Google Patents
高硬度高靭性Ｆｅ−Ｃｏ基肉盛合金Info
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- JPS62148098A JPS62148098A JP29169285A JP29169285A JPS62148098A JP S62148098 A JPS62148098 A JP S62148098A JP 29169285 A JP29169285 A JP 29169285A JP 29169285 A JP29169285 A JP 29169285A JP S62148098 A JPS62148098 A JP S62148098A
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- Japan
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- alloy
- hardness
- toughness
- wear resistance
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
- B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
- B23K35/3053—Fe as the principal constituent
- B23K35/3093—Fe as the principal constituent with other elements as next major constituents
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Injection Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は機械部品、器具等の表面硬化のために用いる高
硬度高靭性のＦｅ −Ｃｏ基肉盛合金に関するものであ
る。特に、射出成形機等のスクリュー摩耗部分の硬化肉
盛材に適している。
硬度高靭性のＦｅ −Ｃｏ基肉盛合金に関するものであ
る。特に、射出成形機等のスクリュー摩耗部分の硬化肉
盛材に適している。
プラスチックの成形機、押出機等のスクリューは稼働時
にシリンダー内面との摩擦や樹脂または樹脂に加えた添
加材による摩耗を受けるため耐摩耗性が要求されている
。
にシリンダー内面との摩擦や樹脂または樹脂に加えた添
加材による摩耗を受けるため耐摩耗性が要求されている
。
従来、鋼製のスクリューの摩耗対策は焼入れ、窒化等の
熱処理やハードクロメツキ等の表面処理が施されていた
が、最近の成形圧力上昇や添加物等により摩耗が激しく
なっている。このような摩耗対策として、最近スクリュ
ー山部にステライトなどＣｏ−Ｃｒ−Ｗ−Ｃ系合金や自
性合金などＮ１−Ｃｒ−Ｂ−Ｓｉ系合金を肉盛する方法
が取られだしている。ところで、Ｇｏ−Ｃｒ−Ｗ−Ｃ系
合金は比較的低い硬さくｌｉｐ、Ｃ４０〜４５）では靭
性が高いが、高硬度（ＩＩ、Ｃ４５〜５４）では靭性が
低く、肉盛層中にクラックが発生するなどして使用が困
難である。従って実際のスクリューに肉盛可能なＣｏ−
Ｃｒ−Ｗ−Ｃ系合金の材質は硬さＩｔ、Ｃ４０〜４４と
低いものである。このため、Ｃｏ−Ｃｒ−Ｗ−Ｃ系合金
の肉盛スクリューも耐摩耗性が十分とは言えない。一方
、Ｎ１−Ｃｒ−Ｂ−Ｓｉ系合金は硬さが高く耐摩耗性も
良好だが靭性に欠けることにより、肉盛溶接時又は使用
時に肉盛層の割れや欠は落ちなどが起きるため、スクリ
ューへの肉盛材としてはあまり使用されていない。
熱処理やハードクロメツキ等の表面処理が施されていた
が、最近の成形圧力上昇や添加物等により摩耗が激しく
なっている。このような摩耗対策として、最近スクリュ
ー山部にステライトなどＣｏ−Ｃｒ−Ｗ−Ｃ系合金や自
性合金などＮ１−Ｃｒ−Ｂ−Ｓｉ系合金を肉盛する方法
が取られだしている。ところで、Ｇｏ−Ｃｒ−Ｗ−Ｃ系
合金は比較的低い硬さくｌｉｐ、Ｃ４０〜４５）では靭
性が高いが、高硬度（ＩＩ、Ｃ４５〜５４）では靭性が
低く、肉盛層中にクラックが発生するなどして使用が困
難である。従って実際のスクリューに肉盛可能なＣｏ−
Ｃｒ−Ｗ−Ｃ系合金の材質は硬さＩｔ、Ｃ４０〜４４と
低いものである。このため、Ｃｏ−Ｃｒ−Ｗ−Ｃ系合金
の肉盛スクリューも耐摩耗性が十分とは言えない。一方
、Ｎ１−Ｃｒ−Ｂ−Ｓｉ系合金は硬さが高く耐摩耗性も
良好だが靭性に欠けることにより、肉盛溶接時又は使用
時に肉盛層の割れや欠は落ちなどが起きるため、スクリ
ューへの肉盛材としてはあまり使用されていない。
本発明は上記従来の肉盛合金の欠点を解消しようとする
もので、硬さが高く、靭性に冨んだ肉盛合金を提供する
ことを目的とし、従来公知の肉盛合金より衝撃値の高い
、新規な合金を種々検討した。その結果、Ｃｏ基合金に
Ｆｅを添加することにより、硬さと靭性が向上すること
を見出し、組成の検討を行った結果、硬さ、靭性のいず
れも満足する合金を得たものである。さらにこの合金は
耐摩耗性や機械的強度等につい−でも従来公知の肉盛合
金よりも優れていることが明らかになった。
もので、硬さが高く、靭性に冨んだ肉盛合金を提供する
ことを目的とし、従来公知の肉盛合金より衝撃値の高い
、新規な合金を種々検討した。その結果、Ｃｏ基合金に
Ｆｅを添加することにより、硬さと靭性が向上すること
を見出し、組成の検討を行った結果、硬さ、靭性のいず
れも満足する合金を得たものである。さらにこの合金は
耐摩耗性や機械的強度等につい−でも従来公知の肉盛合
金よりも優れていることが明らかになった。
本発明の合金は、重量でＣｒ６．０〜１４．０％、 ［
１０，８〜２．４％、 Ｓｉ Ｏ，５〜５．ＯＸ、Ｗ
０．５〜１５％、 Ｃｏ １０〜４０χ。
１０，８〜２．４％、 Ｓｉ Ｏ，５〜５．ＯＸ、Ｗ
０．５〜１５％、 Ｃｏ １０〜４０χ。
Ｎｉ １．５％以下、ｃ ｏ、ｓｘ以下残部４０％以上
のＦｅ及び不可避的不純物からなることを特徴とするＲ
ｅ−Ｃ。
のＦｅ及び不可避的不純物からなることを特徴とするＲ
ｅ−Ｃ。
基合金である。
本発明の成分限定理由を以下に述べる。以下％は重量％
を表すものとする。
を表すものとする。
Ｃｒ ６．０〜１４．０χ
ＣｒはＦｅ−Ｃｏを主体とする合金のマトリックスに固
溶して、靭性の向上に寄与するが、６χ未満ではその効
果が少ない。一方、１４χを超えると硬さの低下を招く
のでその含有量を６．０−１４．０χに定めた。
溶して、靭性の向上に寄与するが、６χ未満ではその効
果が少ない。一方、１４χを超えると硬さの低下を招く
のでその含有量を６．０−１４．０χに定めた。
Ｂ Ｏ，８〜２．４χ
Ｂは高硬度の硼化物を形成し、組織中に析出させるので
、合金の硬さと耐摩耗性を向上させる。
、合金の硬さと耐摩耗性を向上させる。
０．８χ未満では、硬さが不十分であり、２．４χを超
えると硬さ、耐摩耗性は向上するが脆性が増大するので
、その含有量を０．８〜２．４χに定めた。
えると硬さ、耐摩耗性は向上するが脆性が増大するので
、その含有量を０．８〜２．４χに定めた。
また、Ｂの添加は肉盛時の作業性を向上させる効果があ
る。
る。
ＳｉＯ，５〜５．０χ
Ｓｉは合金は硬さ及び靭性を向上させる元素であるが、
０．５χ未満ではその効果が十分でなく 、５．０χを
超えると硬さは向上するが脆性が増大するので、その含
有量を０．５〜５．０χに定めた。
０．５χ未満ではその効果が十分でなく 、５．０χを
超えると硬さは向上するが脆性が増大するので、その含
有量を０．５〜５．０χに定めた。
Ｗ Ｏ０５〜１５χ
Ｗは少量の添加で合金の靭性を向上させるが、０．５χ
未満ではその効果がない。一方、多量の添加では１５χ
を超えると合金の硬さ、靭性ともに低下する。従ってそ
の含有量を０．５〜１５χとした。
未満ではその効果がない。一方、多量の添加では１５χ
を超えると合金の硬さ、靭性ともに低下する。従ってそ
の含有量を０．５〜１５χとした。
Ｃｏ１０〜４０χ
ＣＯはＲｅとともに合金のマトリックスを形成する元素
である。Ｃｏの添加により合金の靭性が向上するが、１
０χ未満ではその効果が少なく、また４０χを超えると
硬さが急激に低下し、同時に靭性もやや低下する。従っ
てその範囲を１０〜４θχと定めた。
である。Ｃｏの添加により合金の靭性が向上するが、１
０χ未満ではその効果が少なく、また４０χを超えると
硬さが急激に低下し、同時に靭性もやや低下する。従っ
てその範囲を１０〜４θχと定めた。
Ｎｉ １．５％以下
ＮｉはＣｏ中に少量含まれることが多いため、Ｎｉの影
響を調べた。その結果、Ｎｉ１．５χまでは合金の靭性
、硬さともにやや改善されるが、Ｎｉが１．５χを超え
ると靭性、硬さともに急激に低下する。従ってその含有
量を１．５％以下とした。
響を調べた。その結果、Ｎｉ１．５χまでは合金の靭性
、硬さともにやや改善されるが、Ｎｉが１．５χを超え
ると靭性、硬さともに急激に低下する。従ってその含有
量を１．５％以下とした。
ＣＯ，５″Ａ以下
Ｃは原材料中や、溶製時のカーボンピックアップなどで
入ることもあるのでその影響を調べた。
入ることもあるのでその影響を調べた。
その結果Ｃ０，５Ｘまでは合金の硬さを上げ、靭性はや
や低下するもさほど悪影響を示さないが、０．５χを超
えると硬さが上がるものの靭性が急激に低下する。従っ
て、その含有量を０．５″Ａ以下とした。
や低下するもさほど悪影響を示さないが、０．５χを超
えると硬さが上がるものの靭性が急激に低下する。従っ
て、その含有量を０．５″Ａ以下とした。
まず、本発明の合金（試料阻１〜１３）と従来合金とし
てＣｏ−Ｃｒ−Ｗ−Ｃ系合金（試料Ｎ（Ｌｉ２）及びＮ
１−Ｃｒ−Ｂ−３ｉ系合金（試料魚１５）について、硬
さ及び衝撃試験を行った。
てＣｏ−Ｃｒ−Ｗ−Ｃ系合金（試料Ｎ（Ｌｉ２）及びＮ
１−Ｃｒ−Ｂ−３ｉ系合金（試料魚１５）について、硬
さ及び衝撃試験を行った。
表−１は試験した合金組成と硬さ及び衝撃値を示してい
る。
る。
試験は下記の通り行った。
試料！１ｋＬ１〜１３については原料にＦｅ、Ｃｏ、Ｏ
ｒ、 Ｆｅ−［１゜Ｆｅ−Ｗ、 Ｓｉ＋ Ｎｉ、 Ｃｒ
−Ｃ等を用い、表−１の組成になるように配合し、電気
炉で計雰囲気中１４５０°Ｃ″′？：溶解し、合金化し
た。次いで合金化した溶湯を１２×１２ Ｘ ６０ｍｍ
のシェル鋳型に鋳造し、鋳造後、鋳造欠陥除去を目的と
してＨＩ Ｐ処理を行った。（ＩＩＩＰ条件・温度：固
相線温度−３０°Ｃ１圧力；１０００ ｋｇｆ／ａｎｔ
。
ｒ、 Ｆｅ−［１゜Ｆｅ−Ｗ、 Ｓｉ＋ Ｎｉ、 Ｃｒ
−Ｃ等を用い、表−１の組成になるように配合し、電気
炉で計雰囲気中１４５０°Ｃ″′？：溶解し、合金化し
た。次いで合金化した溶湯を１２×１２ Ｘ ６０ｍｍ
のシェル鋳型に鋳造し、鋳造後、鋳造欠陥除去を目的と
してＨＩ Ｐ処理を行った。（ＩＩＩＰ条件・温度：固
相線温度−３０°Ｃ１圧力；１０００ ｋｇｆ／ａｎｔ
。
保持時間；２＋１）この鋳造片を研削により１０ Ｘ
１０ Ｘ５５ｍｍの試片に加工した。
１０ Ｘ５５ｍｍの試片に加工した。
比較例の試料ｍ１４．１５については市販の溶接棒を上
記と同様の条件で溶解、鋳造、ＨＩ Ｐ処理し、研削に
より１０ Ｘ １０ Ｘ ５５ｍｍの試片に加工した。
記と同様の条件で溶解、鋳造、ＨＩ Ｐ処理し、研削に
より１０ Ｘ １０ Ｘ ５５ｍｍの試片に加工した。
衝撃試験はシャルピー衝撃試験機を用い、上記の１０
Ｘ １０ Ｘ ５５ｍｍ試片（ノツチなし）を用いて行
った。
Ｘ １０ Ｘ ５５ｍｍ試片（ノツチなし）を用いて行
った。
硬さ試験片はロックウェル硬度計（Ｃスケール）を用い
、シャルピー衝撃試験後の破断試験片を用いて行った。
、シャルピー衝撃試験後の破断試験片を用いて行った。
図−１は硬さと衝撃値の関係を示しているが、図中１〜
１３は試料隘１〜１３に対応しており、１４は従来合金
のＣｏ−Ｃｒ−Ｗ−Ｃ系合金、１５は同様にＮ１−Ｃｒ
−Ｂ−Ｓｉ系合金である。
１３は試料隘１〜１３に対応しており、１４は従来合金
のＣｏ−Ｃｒ−Ｗ−Ｃ系合金、１５は同様にＮ１−Ｃｒ
−Ｂ−Ｓｉ系合金である。
表−１１図−１かられかるごとく、本発明の合金は従来
合金のＣｏ−Ｃｒ−Ｗ−Ｃ系合金やＮ１−Ｃｒ−Ｂ−Ｓ
ｉ系合金に比べ、同じ硬さでの衝撃値はおよそ２倍以上
高い値を示し、硬さも１１８Ｃ４６以上で高い硬さを示
している。
合金のＣｏ−Ｃｒ−Ｗ−Ｃ系合金やＮ１−Ｃｒ−Ｂ−Ｓ
ｉ系合金に比べ、同じ硬さでの衝撃値はおよそ２倍以上
高い値を示し、硬さも１１８Ｃ４６以上で高い硬さを示
している。
以上のごとく本発明の合金が高い硬さと靭性に冨んでい
ることがわかる。
ることがわかる。
次ぎに本発明の合金の機械的強度と耐摩耗性について、
従来合金と比較して試験した。試験は表−１の試料階４
と比較材として試料Ｎａ１４，１５について行った。
従来合金と比較して試験した。試験は表−１の試料階４
と比較材として試料Ｎａ１４，１５について行った。
機械的強度は引張試験を行った。試片は前記、硬さ一衝
撃試験と同様の方法で溶解し、１２ φ×１２０ｍｍの
黒鉛鋳型鋳造後、前記同様のＨＩ Ｐ処理を施した。こ
の鋳造棒をＪＩＳ ２号試験片（平行部径６φｍｍツバ
付）に切削加工し試験片とした。
撃試験と同様の方法で溶解し、１２ φ×１２０ｍｍの
黒鉛鋳型鋳造後、前記同様のＨＩ Ｐ処理を施した。こ
の鋳造棒をＪＩＳ ２号試験片（平行部径６φｍｍツバ
付）に切削加工し試験片とした。
引張試験はオートグラフ代引張試験機を用い、室温、４
００℃、６００°Ｃについて測定した。
００℃、６００°Ｃについて測定した。
耐摩耗性は金属との摺動摩擦試験を行った。試験片は硬
さ一衝撃試験で用いた硬さ試験後の試料を用い、試験面
は耐水研摩紙＃１２００まで研摩し、さらにパフ研摩し
た。相手材は特殊チル鋳鉄リング（外径３０φ×巾５ｍ
ｍ）を用い、これに試験面を押し付けて摺動させ、その
摩耗痕を比較した。条件は荷重； ４０ｋｇｆ、回転数
；３３７０ｒｐｍ、潤滑油；モーターオイルｌ０Ｗ−３
０，ＩｊＬ度ニア０°Ｃ９時間；５ｈｒである。
さ一衝撃試験で用いた硬さ試験後の試料を用い、試験面
は耐水研摩紙＃１２００まで研摩し、さらにパフ研摩し
た。相手材は特殊チル鋳鉄リング（外径３０φ×巾５ｍ
ｍ）を用い、これに試験面を押し付けて摺動させ、その
摩耗痕を比較した。条件は荷重； ４０ｋｇｆ、回転数
；３３７０ｒｐｍ、潤滑油；モーターオイルｌ０Ｗ−３
０，ＩｊＬ度ニア０°Ｃ９時間；５ｈｒである。
表−２に試験結果を示す。
表−２かられかるごとく、本発明の合金は従来合金に比
べて、抗張力、伸びともに優れ、さらに耐摩耗性にも優
れている。
べて、抗張力、伸びともに優れ、さらに耐摩耗性にも優
れている。
表−２
さらに、本発明の合金の肉盛溶接作業性について、従来
合金と比較して試験した。試験は表−１の試料隘１３と
比較材として試料Ｔｈ１４．１５について行った。
合金と比較して試験した。試験は表−１の試料隘１３と
比較材として試料Ｔｈ１４．１５について行った。
供試用の肉盛材は試料階１３については、原料のＦｅ。
Ｃｏ、 Ｃｒ＋ Ｆｅ−８，高炭素Ｆｅ−Ｃｒ、Ｆｅ−
Ｗ、Ｎｉ、Ｓｉを高周波誘導炉で大気中溶解−真空脱ガ
ス溶解後、ガラス管吸引鋳造した５φ×約５５０ｍｍの
棒を用いた。また試料Ｎ１１１４．１５については市販
の肉盛溶接棒（５φｍｍ）を用いた。
Ｗ、Ｎｉ、Ｓｉを高周波誘導炉で大気中溶解−真空脱ガ
ス溶解後、ガラス管吸引鋳造した５φ×約５５０ｍｍの
棒を用いた。また試料Ｎ１１１４．１５については市販
の肉盛溶接棒（５φｍｍ）を用いた。
母材は、材質ＳＣＭ−４４０Ｃのスクリューで山部の外
径１００ φｍｍ、 ピッチ約１００ｍｍ、スクリュ
一部の全長３ｍのものを用いた。
径１００ φｍｍ、 ピッチ約１００ｍｍ、スクリュ
一部の全長３ｍのものを用いた。
肉盛溶接はＴＩＧ法で行い、母材の溶込みをできるだけ
少なくなるように溶接電流を選択した。
少なくなるように溶接電流を選択した。
肉盛溶接試験の結果、本発明の合金（試料Ｎ１１３）で
は肉盛層に割れは全く発生せず、良好な肉盛層を作るこ
とができた。
は肉盛層に割れは全く発生せず、良好な肉盛層を作るこ
とができた。
一方、従来合金は、試料１１ｈ１４では肉盛層に１個所
割れが発生したが、補修す゛ろことにより健全な肉盛層
を作ることができたが、試料１Ｖｈ１５では肉盛層に多
数の割れが発生し、補修することも困デ「であった。
割れが発生したが、補修す゛ろことにより健全な肉盛層
を作ることができたが、試料１Ｖｈ１５では肉盛層に多
数の割れが発生し、補修することも困デ「であった。
以上のごとく、本発明の合金ば肉盛溶接作業性も良好で
あり、特に割れ感受性の低い硬化肉盛材料といえる。
あり、特に割れ感受性の低い硬化肉盛材料といえる。
以Ｌ、実施例で述べたごとく、本定明の合金は高い硬さ
でかつ靭性に冨み、その段載的強度と耐摩耗性に優れて
いることから、機械部品等の耐摩耗性を必要とする部位
への硬化肉盛材として最適である。
でかつ靭性に冨み、その段載的強度と耐摩耗性に優れて
いることから、機械部品等の耐摩耗性を必要とする部位
への硬化肉盛材として最適である。
従来のＣｏ−Ｃｒ−Ｗ−Ｃ系合金を肉盛したスクリュー
で摩耗が発生していた押出機のスクリューに本発明の合
金を肉盛し、実用試験を行った結果、摩耗や肉盛層の割
れ、欠は落ち等の問題は全く起こらず、順調に稼働し、
十分満足する結果を示した。
で摩耗が発生していた押出機のスクリューに本発明の合
金を肉盛し、実用試験を行った結果、摩耗や肉盛層の割
れ、欠は落ち等の問題は全く起こらず、順調に稼働し、
十分満足する結果を示した。
このことから、射出成形機スクリューのごとく肉盛溶接
時に割れの発生しやすい母材であることや、かつ稼働時
にシリンダー内面との摩擦や樹脂及び添加剤による摩耗
に耐え、さらに強いねじり作用による母材の変形に耐え
る肉盛層を形成するだめの硬化肉盛材として適している
。
時に割れの発生しやすい母材であることや、かつ稼働時
にシリンダー内面との摩擦や樹脂及び添加剤による摩耗
に耐え、さらに強いねじり作用による母材の変形に耐え
る肉盛層を形成するだめの硬化肉盛材として適している
。
なお、本発明の合金は鋳造棒として通常の肉盛溶接の他
に、アトマイジング法などによって粉末状として、プラ
ズマ粉末肉盛溶接などにも利用できる。
に、アトマイジング法などによって粉末状として、プラ
ズマ粉末肉盛溶接などにも利用できる。
図−１は本発明の合金及び比較材として従来合金の硬さ
と衝撃値の関係を示したものである。図中、１〜Ｉ３は
本発明の合金、１４及び１５は従来合金を示している。
と衝撃値の関係を示したものである。図中、１〜Ｉ３は
本発明の合金、１４及び１５は従来合金を示している。
Claims (1)
- 重量でＣｒ６．０〜１４．０％、Ｂ０．８〜２．４％、
Ｓｉ０．５〜５．０％、Ｗ０．５〜１５％、Ｃｏ１０〜
４０％、Ｎｉ１．５％以下、Ｃ０．５％以下、残部４０
％以上のＦｅ及び不可避的不純物から成ることを特徴と
するＦｅ−Ｃｏ基合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29169285A JPH0236359B2 (ja) | 1985-12-23 | 1985-12-23 | Kokodokojinseifeecokinikumorigokin |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29169285A JPH0236359B2 (ja) | 1985-12-23 | 1985-12-23 | Kokodokojinseifeecokinikumorigokin |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62148098A true JPS62148098A (ja) | 1987-07-02 |
| JPH0236359B2 JPH0236359B2 (ja) | 1990-08-16 |
Family
ID=17772169
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP29169285A Expired - Lifetime JPH0236359B2 (ja) | 1985-12-23 | 1985-12-23 | Kokodokojinseifeecokinikumorigokin |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0236359B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH067647A (ja) * | 1992-03-10 | 1994-01-18 | Pall Corp | ダイナミック・フィルタセパレータ |
-
1985
- 1985-12-23 JP JP29169285A patent/JPH0236359B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH067647A (ja) * | 1992-03-10 | 1994-01-18 | Pall Corp | ダイナミック・フィルタセパレータ |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0236359B2 (ja) | 1990-08-16 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
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