JPS62136245A - 排気ガス浄化用触媒装置 - Google Patents
排気ガス浄化用触媒装置Info
- Publication number
- JPS62136245A JPS62136245A JP60276564A JP27656485A JPS62136245A JP S62136245 A JPS62136245 A JP S62136245A JP 60276564 A JP60276564 A JP 60276564A JP 27656485 A JP27656485 A JP 27656485A JP S62136245 A JPS62136245 A JP S62136245A
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- JP
- Japan
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- catalyst
- converter
- exhaust gas
- palladium
- engine
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02A—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE
- Y02A50/00—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE in human health protection, e.g. against extreme weather
- Y02A50/20—Air quality improvement or preservation, e.g. vehicle emission control or emission reduction by using catalytic converters
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は、内燃ＩＮ閏の排気ガス浄化用触媒装置に関し
、詳しくは複数の触媒を用いて、耐久性、浄化性能の浸
れた触！Ｉ！装置を提供するものである。
、詳しくは複数の触媒を用いて、耐久性、浄化性能の浸
れた触！Ｉ！装置を提供するものである。
［従来技術］
内燃機関、特に自動車用エンジンの排気ガス浄化用触媒
としては、例えば、モノリス触媒が知られている。この
モノリス触媒は、アルミナ、コージェライト等から形成
されたモノリス担体基材などにアルミナ等の担持層を形
成し、白金（Ｐｔ）、パラジウム（Ｐｄ）、ロジウム（
Ｒｈ）等の触媒成分の微細粒子を担持させたものである
。
としては、例えば、モノリス触媒が知られている。この
モノリス触媒は、アルミナ、コージェライト等から形成
されたモノリス担体基材などにアルミナ等の担持層を形
成し、白金（Ｐｔ）、パラジウム（Ｐｄ）、ロジウム（
Ｒｈ）等の触媒成分の微細粒子を担持させたものである
。
モノリス触媒の浄化反応は、排気ガスの温度が高い程起
りやすく、高い浄化率が得られるが、一方、排気ガスの
温度が非常に高い場合、又、浄化反応により多聞の熱が
発生する場合には触媒が著しく熱劣化する。尚、排気ガ
スの温度は、エンジンの低回転時には低く、高回転時に
は高い。又、エンジンから遠くなるにつれて、その温度
は低下する。
りやすく、高い浄化率が得られるが、一方、排気ガスの
温度が非常に高い場合、又、浄化反応により多聞の熱が
発生する場合には触媒が著しく熱劣化する。尚、排気ガ
スの温度は、エンジンの低回転時には低く、高回転時に
は高い。又、エンジンから遠くなるにつれて、その温度
は低下する。
このような特性に着目して、高い浄化性能を維持しつつ
熱劣化を低減する方法として、従来、２個の触媒を用い
る方法が有用である事が知られている。即ち、エンジン
近傍に第１触媒を配置し、エンジンから離れた位置に、
配管を介して第２触媒を設置する。排気ガスの温度が低
い場合、第１触媒に流入するまでに、排気ガスの温度低
下がほとんどないこと〕１ら第１触媒は高い浄化性能を
示し、さらに第１触媒の浄化反応による発熱によって第
２触媒に流入する排気ガス温度を比較的高く保って第２
触媒の浄化性能をも高める。一方、排気ガスの温度が高
い場合、第２触媒は、前記第１触媒によって熱劣化から
保護される。
熱劣化を低減する方法として、従来、２個の触媒を用い
る方法が有用である事が知られている。即ち、エンジン
近傍に第１触媒を配置し、エンジンから離れた位置に、
配管を介して第２触媒を設置する。排気ガスの温度が低
い場合、第１触媒に流入するまでに、排気ガスの温度低
下がほとんどないこと〕１ら第１触媒は高い浄化性能を
示し、さらに第１触媒の浄化反応による発熱によって第
２触媒に流入する排気ガス温度を比較的高く保って第２
触媒の浄化性能をも高める。一方、排気ガスの温度が高
い場合、第２触媒は、前記第１触媒によって熱劣化から
保護される。
このような２個の触媒を用いる方法においては、第１触
媒を熱劣化から守るために、特開昭５３−４６５１５ｆ
ｑ公報に示すように、第１触媒の浄化反応（該反応は発
熱を伴う）は、ある程度抑えられる。
媒を熱劣化から守るために、特開昭５３−４６５１５ｆ
ｑ公報に示すように、第１触媒の浄化反応（該反応は発
熱を伴う）は、ある程度抑えられる。
［発明が解決しようとする問題点］
しかし、第１触媒に高温の排気ガスが流入する場合には
、結局ある程度の熱劣化は避けられず、又、第１触媒の
浄化反応を抑える事から全体としての浄化性能も若干劣
る事にもなる。
、結局ある程度の熱劣化は避けられず、又、第１触媒の
浄化反応を抑える事から全体としての浄化性能も若干劣
る事にもなる。
又、近時、内燃機関の低燃費化の要請から、触媒は、待
に空燃比（Ａ／Ｆ）がリーン状態で、有効に作用する事
が望まれる。
に空燃比（Ａ／Ｆ）がリーン状態で、有効に作用する事
が望まれる。
本発明は上記事情に鑑みてなされたものであり、高温か
つ空燃比がリーン状態で劣化しない触媒金属を第１触媒
に担持させる事によって、耐久性能、浄化性能に優れた
排気ガス浄化用触媒装置を提供する事を目的とする。
つ空燃比がリーン状態で劣化しない触媒金属を第１触媒
に担持させる事によって、耐久性能、浄化性能に優れた
排気ガス浄化用触媒装置を提供する事を目的とする。
［問題点を解決づるための手段］
本出願に係る第１発明の排気ガス浄化用触媒装置は、第
１触媒を収納する第１コシバータと、第２触媒を収納す
る第２コンバータと、これらを連通ずる配管とを有し、
内燃Ｉｌ！閏の排気系に前記第１コンバータを上流側と
して接続される排気ガス浄化用触媒装置において、前記
第１触媒の触媒成分として、少なくともパラジウム（Ｐ
ｄ）及びネオジム（Ｎｄ）を含む事を特徴とする。
１触媒を収納する第１コシバータと、第２触媒を収納す
る第２コンバータと、これらを連通ずる配管とを有し、
内燃Ｉｌ！閏の排気系に前記第１コンバータを上流側と
して接続される排気ガス浄化用触媒装置において、前記
第１触媒の触媒成分として、少なくともパラジウム（Ｐ
ｄ）及びネオジム（Ｎｄ）を含む事を特徴とする。
本第１発明にいう第１コンバータと第２コンバータは、
第１コンバータに収納された第１触媒を通流した排気ガ
スがある程度冷却されて第２コンバータの第２触媒に流
入するよう一定の距離をおいて配管を介して設置される
。
第１コンバータに収納された第１触媒を通流した排気ガ
スがある程度冷却されて第２コンバータの第２触媒に流
入するよう一定の距離をおいて配管を介して設置される
。
又、触媒担体基材は、ハニカム形状のモノリス担体基材
、あるいはベレット状の担体基材など従来と同様のもの
を用いることができる。
、あるいはベレット状の担体基材など従来と同様のもの
を用いることができる。
該担体基材の材質は、コージェライト、ムライト、α−
アルミナ、マグネシア、スピネル、耐熱性金属等従来と
同様のものを用いることができる。
アルミナ、マグネシア、スピネル、耐熱性金属等従来と
同様のものを用いることができる。
又、触媒担体基材の表面に形成される触媒担持層は、ア
ルミナ（ＡＪ！２０３）の他、酸化ジルコニウム（Ｚｒ
Ｏｚ）、酸化チタン（Ｔｉｌｔ）、あるいはペロブスカ
イト型複合酸化物等により形成する事ができる。
ルミナ（ＡＪ！２０３）の他、酸化ジルコニウム（Ｚｒ
Ｏｚ）、酸化チタン（Ｔｉｌｔ）、あるいはペロブスカ
イト型複合酸化物等により形成する事ができる。
第１発明の特徴は、第１触媒の触媒担持層に、パラジウ
ム（Ｐｄ）及びネオジム（Ｎｄ）を担持させる事にある
。パラジウム（Ｐｄ）は耐熱性にすぐれ、特に空燃費（
Ａ／Ｆ）がリーン状態で耐久性、耐熱性に優れる。又、
ネオジム（Ｎｄ）は、高温でパラジウムの粒成長を抑制
するものである。
ム（Ｐｄ）及びネオジム（Ｎｄ）を担持させる事にある
。パラジウム（Ｐｄ）は耐熱性にすぐれ、特に空燃費（
Ａ／Ｆ）がリーン状態で耐久性、耐熱性に優れる。又、
ネオジム（Ｎｄ）は、高温でパラジウムの粒成長を抑制
するものである。
尚、第１触媒において、他の触媒金属の担持させてもよ
い。換言すれば触媒金属としては上記Ｐｄ１Ｎｄ以外に
、ロジウム（Ｒｈ）、白金（Ｐｔ）、イリジウムｌｒ）
、ルテニウム（Ｒｕ）、オスミウム（Ｏ８＞などの員金
屈、あるいはクロム（Ｃｒ）、バナジウム（■）、銅（
ＣＬＩ）、コバルト（ＣＯ）、マンガン（Ｍｎ）などの
卑金属等従来と同様の触媒金属をあわせて用いてもよい
。
い。換言すれば触媒金属としては上記Ｐｄ１Ｎｄ以外に
、ロジウム（Ｒｈ）、白金（Ｐｔ）、イリジウムｌｒ）
、ルテニウム（Ｒｕ）、オスミウム（Ｏ８＞などの員金
屈、あるいはクロム（Ｃｒ）、バナジウム（■）、銅（
ＣＬＩ）、コバルト（ＣＯ）、マンガン（Ｍｎ）などの
卑金属等従来と同様の触媒金属をあわせて用いてもよい
。
又、第２触媒の触媒担持層には第１触媒と同様の、触媒
金属を担持させる事ができる。なお、第２触媒には、浄
化性能の高い白金（Ｐｔ）を担持させると本第１Ｆｌ明
の効果をより一層高めることができる。
金属を担持させる事ができる。なお、第２触媒には、浄
化性能の高い白金（Ｐｔ）を担持させると本第１Ｆｌ明
の効果をより一層高めることができる。
また、ランタン（Ｌａ）、セリウム（Ｃｅ）等の希土類
金属、アルカリ全類を前記触媒金属とともに担持させる
と、活性アルミナを担持層とした場合の熱安定性に有効
であり、又、ｏ２貯蔵能、水性ガスシフト反応を促進す
る。
金属、アルカリ全類を前記触媒金属とともに担持させる
と、活性アルミナを担持層とした場合の熱安定性に有効
であり、又、ｏ２貯蔵能、水性ガスシフト反応を促進す
る。
本出願に係る第２発明の排気ガス浄化用触媒装置は、第
１触媒を収納する第１コンバータと、第２触媒を収納す
る第２コンバータと、これらを連通ずる配管とを有し、
内燃機関の排気系に前記第１コンバータを上流側として
接続される排気ガス浄化用触媒装置において、前記第１
触媒の触媒成分として少なくともパラジウム（Ｐｄ）及
びロジウム（Ｒｈ）を含む事を特徴とする。
１触媒を収納する第１コンバータと、第２触媒を収納す
る第２コンバータと、これらを連通ずる配管とを有し、
内燃機関の排気系に前記第１コンバータを上流側として
接続される排気ガス浄化用触媒装置において、前記第１
触媒の触媒成分として少なくともパラジウム（Ｐｄ）及
びロジウム（Ｒｈ）を含む事を特徴とする。
第１コンバータ、第２コンバータの設置部位、触媒担体
基材の形状及び材質は、本第１発明と同様である。
基材の形状及び材質は、本第１発明と同様である。
第２発明の特徴は、第１触媒の触！！担持層にパラジウ
ム（Ｐｄ）及びロジウム（Ｒｈ）を担持させる事にある
。パラジウム（Ｐｄ）は、前述のように他の触媒金属に
比し、特に空燃費＜Ａ／Ｆ）がリーン状態で、耐久性、
耐熱性に優れる。又、ロジウムは窒素酸化物（ＮＯＸ）
の浄化能が高く、かつ、ロジウムを添加する事でパラジ
ウム（Ｐｄ）等の耐久性を向上させることができる。
ム（Ｐｄ）及びロジウム（Ｒｈ）を担持させる事にある
。パラジウム（Ｐｄ）は、前述のように他の触媒金属に
比し、特に空燃費＜Ａ／Ｆ）がリーン状態で、耐久性、
耐熱性に優れる。又、ロジウムは窒素酸化物（ＮＯＸ）
の浄化能が高く、かつ、ロジウムを添加する事でパラジ
ウム（Ｐｄ）等の耐久性を向上させることができる。
第２発明の触媒担持層には、第１発明と同様のものを用
いる事ができる。尚、第１触媒の触媒担持層は、ロジウ
ム（Ｒｉｌ）とγ−アルミナ等の固溶を防止する面から
、酸化チタン（ＴｉＯｚ）、酸化ジルコニウム（ＺｒＯ
２）、α−アルミナ、ベロアスカイト型複合酸化物のい
づれかとする事が望ましい。
いる事ができる。尚、第１触媒の触媒担持層は、ロジウ
ム（Ｒｉｌ）とγ−アルミナ等の固溶を防止する面から
、酸化チタン（ＴｉＯｚ）、酸化ジルコニウム（ＺｒＯ
２）、α−アルミナ、ベロアスカイト型複合酸化物のい
づれかとする事が望ましい。
又、第１触媒の触媒担持層において他の触媒金属を担持
させてもよい事、及び第１触媒、第２触媒の触媒担持層
に担持する上記Ｐｄ、Ｒｈ以外の触媒金属に関しては、
本第１発明と同様である。
させてもよい事、及び第１触媒、第２触媒の触媒担持層
に担持する上記Ｐｄ、Ｒｈ以外の触媒金属に関しては、
本第１発明と同様である。
［発明の作用及び効果１
（１）第１発明
第１発明において第１触媒には、少なくともパラジウム
とネオジムが担持されている。パラジウムは、高耐熱性
を有し、特に空燃比がリーン状態であっても、高い耐久
性能、耐熱性能を示す。又、触媒金属の熱劣化の１囚と
して、触媒金属が７００℃以上の温度で会合、半融して
通常は３〜５ｒ＋ｍの粒径であったものが８０〜１１０
０ｎまで粒成長する事を挙げることができるが、ネオジ
ムは、パラジウムの粒成長を抑ルリする。従ってパラジ
ウムとネオジムにより、高い耐熱性能を示すことができ
る。
とネオジムが担持されている。パラジウムは、高耐熱性
を有し、特に空燃比がリーン状態であっても、高い耐久
性能、耐熱性能を示す。又、触媒金属の熱劣化の１囚と
して、触媒金属が７００℃以上の温度で会合、半融して
通常は３〜５ｒ＋ｍの粒径であったものが８０〜１１０
０ｎまで粒成長する事を挙げることができるが、ネオジ
ムは、パラジウムの粒成長を抑ルリする。従ってパラジ
ウムとネオジムにより、高い耐熱性能を示すことができ
る。
さらに、第１触媒が耐熱性に優れる事から、第１触媒に
流入する排気ガス温度を低下させるべく、例えば、エン
ジンから離れて第１コンバータを設置する必要がなく、
排気ガスの温度が比較的低い場合にも、それ以上に冷却
される事なく第１触媒に流入するので、高い浄化率を得
ることができる。
流入する排気ガス温度を低下させるべく、例えば、エン
ジンから離れて第１コンバータを設置する必要がなく、
排気ガスの温度が比較的低い場合にも、それ以上に冷却
される事なく第１触媒に流入するので、高い浄化率を得
ることができる。
又、第２触媒は、第１触媒に高温の排気ガスが流入する
場合にも第１触媒によって保護されるため熱劣化を受け
にくい、さらに、第１触媒に低温の排気ガスが流入する
場合にも、第１触媒は充分な浄化反応を示すから浄化反
応による発熱によって、第２触媒に流入する排気ガスを
比較的高く保つ事ができる。
場合にも第１触媒によって保護されるため熱劣化を受け
にくい、さらに、第１触媒に低温の排気ガスが流入する
場合にも、第１触媒は充分な浄化反応を示すから浄化反
応による発熱によって、第２触媒に流入する排気ガスを
比較的高く保つ事ができる。
（２）第２発明
第２発明においては、第１触媒に少なくともパラジウム
とロジウムが担持されている。パラジウムは前述のよう
に空燃比がリーン状態においても、高い耐久性能、耐熱
性能を示す。又、ロジウムはＮＯＸ浄化能に優れ、かつ
パラジウムの耐久性を向上させる。ざらに、第１発明と
同様に第１触媒に流入する排気ガス温度を低下させる必
要がない事から、第１触媒、第２触媒とも充分な浄化性
能を発揮する事ができる。又、第１発明と同様に排気ガ
ス温度が低い場合も有用である。
とロジウムが担持されている。パラジウムは前述のよう
に空燃比がリーン状態においても、高い耐久性能、耐熱
性能を示す。又、ロジウムはＮＯＸ浄化能に優れ、かつ
パラジウムの耐久性を向上させる。ざらに、第１発明と
同様に第１触媒に流入する排気ガス温度を低下させる必
要がない事から、第１触媒、第２触媒とも充分な浄化性
能を発揮する事ができる。又、第１発明と同様に排気ガ
ス温度が低い場合も有用である。
以上のように本発明は、高温かつ空燃比がり一ン状態に
おいて第１触媒の耐久性を向上させることによって排気
ガス浄化用触媒装置全体の耐久性能、浄化性能を向上さ
せている。
おいて第１触媒の耐久性を向上させることによって排気
ガス浄化用触媒装置全体の耐久性能、浄化性能を向上さ
せている。
［実施例］
（１）第１発明に係る実施例
（触媒の製造）
■実施例
硝酸ネオジム（Ｎｄ （ＮＯ３） ３ ）をアルミナ粉
末に吸水させ、乾燥後７００℃で２時間焼成して、ネオ
ジム（Ｎｄ）を含有するアルミナ粉末を調整した。該ア
ルミナ粉末を１０００ｇ、硝酸アルミニウム（ＡＪ！（
ＮＯ３） ３ ）水溶液（２３ｗｔ％）１５Ｃ１、アル
ミナシルア００ｑと水３００Ｑを混合撹拌してアルミナ
スラリーＬＳＩ］を調整した。
末に吸水させ、乾燥後７００℃で２時間焼成して、ネオ
ジム（Ｎｄ）を含有するアルミナ粉末を調整した。該ア
ルミナ粉末を１０００ｇ、硝酸アルミニウム（ＡＪ！（
ＮＯ３） ３ ）水溶液（２３ｗｔ％）１５Ｃ１、アル
ミナシルア００ｑと水３００Ｑを混合撹拌してアルミナ
スラリーＬＳＩ］を調整した。
又、硝酸ランタン（Ｌａ （ＮＯ３） ３ ）と硝酸セ
リウム（ｃｅ （ＮＯ３） ３）をアルミナ粉末に吸水
させ乾燥後７００℃で２時間焼成してランタン（Ｌａ）
及びセリウム（Ｃｅ）を含有するアルミナ粉末を調整Ｕ
た。該アルミナ粉末を１００００、硝酸アルミニウム水
溶液＜２３ｗｔ％）１５Ｏｑ、アルミナシルア００ｇと
水３００Ｑを混合撹拌してアルミナスラリー［Ｓ２］を
調整した。
リウム（ｃｅ （ＮＯ３） ３）をアルミナ粉末に吸水
させ乾燥後７００℃で２時間焼成してランタン（Ｌａ）
及びセリウム（Ｃｅ）を含有するアルミナ粉末を調整Ｕ
た。該アルミナ粉末を１００００、硝酸アルミニウム水
溶液＜２３ｗｔ％）１５Ｏｑ、アルミナシルア００ｇと
水３００Ｑを混合撹拌してアルミナスラリー［Ｓ２］を
調整した。
今、第１触媒用コージエライト質モノリス担体基材をア
ルミナスラリー［８Ｉ］に浸漬し、気流でセル内のスラ
リーを吹き飛ばし、２００℃で１時間乾燥後、６００℃
で２時間焼成して担持層を形成した。
ルミナスラリー［８Ｉ］に浸漬し、気流でセル内のスラ
リーを吹き飛ばし、２００℃で１時間乾燥後、６００℃
で２時間焼成して担持層を形成した。
この担体を塩化パラジウム（ＰｄＣλ２）１゜ＯＱ／ｉ
含む水溶液２リツトル中に２時間浸漬してパラジウムを
担持し、第１触媒八を１９だ。
含む水溶液２リツトル中に２時間浸漬してパラジウムを
担持し、第１触媒八を１９だ。
次に、第２触媒用コージエライト質モノリス担体基材を
アルミナスラリー［８２］に第１触媒と同様に浸漬、乾
燥、焼成し、この担体をジニトロジアンミン白金［Ｐｔ
（ＮＨ３） ｔ （ＮＯ２） ２ ］水溶液に２時間
浸漬し、乾燥させ、さらに塩化ロジウム［ＲｈＣｆｆ１
３］水溶液に１時間浸漬してプラチナ、ロジウムが担持
された第２触媒Ｂを得た。
アルミナスラリー［８２］に第１触媒と同様に浸漬、乾
燥、焼成し、この担体をジニトロジアンミン白金［Ｐｔ
（ＮＨ３） ｔ （ＮＯ２） ２ ］水溶液に２時間
浸漬し、乾燥させ、さらに塩化ロジウム［ＲｈＣｆｆ１
３］水溶液に１時間浸漬してプラチナ、ロジウムが担持
された第２触媒Ｂを得た。
■第１比較例
ネオジム（Ｎｄ）を含有するアルミナ粉末に代えてネオ
ジム（Ｎｄ）を含有しないアルミナ粉末を用いてスラリ
ーを調整し、該スラリーを用いて担持層を形成すること
以外は、上記実ｍＩ！／４と同様の製造方法で第１触媒
Ｃを得た。又、第２触媒としては、実施例の第２触媒Ｂ
と同様の触媒を用いた。
ジム（Ｎｄ）を含有しないアルミナ粉末を用いてスラリ
ーを調整し、該スラリーを用いて担持層を形成すること
以外は、上記実ｍＩ！／４と同様の製造方法で第１触媒
Ｃを得た。又、第２触媒としては、実施例の第２触媒Ｂ
と同様の触媒を用いた。
■第２比較例
コージＩライＩ・質モノリス担体基材であって、前記第
１触媒と第２触媒を結合したものに等しい大きさの担体
基材を一端から前記第１触媒の軸方向の長さに等しい分
だけ、アルミナスラリー［ＳＩ］に浸漬し、実施例の第
１触媒と同様の方法で第１触媒Ａと同様にパラジウムの
担持を得た。又、上記モノリス担体基材の残り（第２触
媒の長さに等しい）部分をアルミナスラリー［Ｓ２］に
浸漬し、実施例の第２触媒と同様の方法で、プラチナ、
ロジウムの担持を得た。
１触媒と第２触媒を結合したものに等しい大きさの担体
基材を一端から前記第１触媒の軸方向の長さに等しい分
だけ、アルミナスラリー［ＳＩ］に浸漬し、実施例の第
１触媒と同様の方法で第１触媒Ａと同様にパラジウムの
担持を得た。又、上記モノリス担体基材の残り（第２触
媒の長さに等しい）部分をアルミナスラリー［Ｓ２］に
浸漬し、実施例の第２触媒と同様の方法で、プラチナ、
ロジウムの担持を得た。
（触媒の設置）
図は実施例、第１比較例に係る第１触媒、第２触媒を取
付ける位置を示す概略図である。
付ける位置を示す概略図である。
図示のようにエンジンのエキゾーストマニホールド２の
直下に、第１触媒４を収納したマニホールドコンバータ
３が設置されている。マニホールドコンバータ３の排気
ガス流出口とアンダーフロアコンバータ６の排気ガス流
入口は長さ１．５ｍのフロントパイプ５により接続され
、コンバータ６内には第２触媒７が収納されている。
直下に、第１触媒４を収納したマニホールドコンバータ
３が設置されている。マニホールドコンバータ３の排気
ガス流出口とアンダーフロアコンバータ６の排気ガス流
入口は長さ１．５ｍのフロントパイプ５により接続され
、コンバータ６内には第２触媒７が収納されている。
又、第２比較例に係る触媒は、実施例の第２触媒７と同
様の位置にコンバータに収納して設置した。
様の位置にコンバータに収納して設置した。
（耐久試験および評価）
今、実施例、比較例について各々エンジン回転数３００
Ｏｒｐｍ、３１０ｍｍ１−１の条件下で２００時間耐久
試験を行なった。
Ｏｒｐｍ、３１０ｍｍ１−１の条件下で２００時間耐久
試験を行なった。
耐久試験後の実施例、比較例について、エンジン回転数
３００Ｏｒ ｌ）ｍ／３１０ｍｍＨＱテ、排ガス温度が
８００℃、及び７００℃となる２つのエンジンに、各々
を取付け１０モードエミツシヨン（昭和４８年規制によ
り採用されＣいる排気ガス測定用パターン）における炭
化水素（ＨＣ）、−酸化炭素（ＣＯ）、窒素酸化物（Ｎ
Ｏｘ）を測定した。結果を第１表に示す。第１表から明
らかな第１表 ように実施例の方がエミッション値が低く、浄化性能が
高い。これは実施例の第１触媒において、高温の排気ガ
スにさらされても、パラジウムが熱劣化しなかったため
パラジウムが有効に作用したためであると考えられる。
３００Ｏｒ ｌ）ｍ／３１０ｍｍＨＱテ、排ガス温度が
８００℃、及び７００℃となる２つのエンジンに、各々
を取付け１０モードエミツシヨン（昭和４８年規制によ
り採用されＣいる排気ガス測定用パターン）における炭
化水素（ＨＣ）、−酸化炭素（ＣＯ）、窒素酸化物（Ｎ
Ｏｘ）を測定した。結果を第１表に示す。第１表から明
らかな第１表 ように実施例の方がエミッション値が低く、浄化性能が
高い。これは実施例の第１触媒において、高温の排気ガ
スにさらされても、パラジウムが熱劣化しなかったため
パラジウムが有効に作用したためであると考えられる。
（２）第２発明に係る実施例
（触媒の製造）
■実施例
アルミナ含有率１０重量％のアルミナシルア０重量部と
、α−アルミナ粉末１００重量部と、水２０重量部とを
混合し、よく撹拌してスラリーを調整した。このスラリ
ーに径１０７φ１ｍ＋１１．長さ７８ｍｍ、４００セル
／平方インチのコージェライト質モノリス担体基材を２
分間浸漬して引き上げ、空気流でセル内のスラリーを吹
き飛ばし、２００℃で１時間乾燥１７００℃で２時間焼
成して、α−アルミナから成る担持層を形成した。この
担体を塩化パラジウム［ＰｄＣλ２］水溶液に浸漬し、
余分な水分を吹き払い乾燥した後塩化ロジウム水溶液に
浸漬し、同様に乾燥させ、担持量かＰｄ−１，５０／ｉ
、Ｒ１１＝０．１５０／ｌである第１触媒を得た。
、α−アルミナ粉末１００重量部と、水２０重量部とを
混合し、よく撹拌してスラリーを調整した。このスラリ
ーに径１０７φ１ｍ＋１１．長さ７８ｍｍ、４００セル
／平方インチのコージェライト質モノリス担体基材を２
分間浸漬して引き上げ、空気流でセル内のスラリーを吹
き飛ばし、２００℃で１時間乾燥１７００℃で２時間焼
成して、α−アルミナから成る担持層を形成した。この
担体を塩化パラジウム［ＰｄＣλ２］水溶液に浸漬し、
余分な水分を吹き払い乾燥した後塩化ロジウム水溶液に
浸漬し、同様に乾燥させ、担持量かＰｄ−１，５０／ｉ
、Ｒ１１＝０．１５０／ｌである第１触媒を得た。
次にアルミナ含有率１０重量％のアルミナシルア０重量
部、γ−アルミナ粉末１００重量部、水２０重量部を混
合撹拌して、スラリーとした。このスラリーに短径４５
１１１１１１長径１４６１１１１１１の楕円形断面を持
ち、長さ１４３．５ｍｎ＋でセル数４００セル／平方イ
ンチのコージェライト質モノリス担体を浸漬し、気流で
セル内のスラリーを吹き飛ばし、２００℃で１時間乾燥
後、６００℃で２時間焼成した。
部、γ−アルミナ粉末１００重量部、水２０重量部を混
合撹拌して、スラリーとした。このスラリーに短径４５
１１１１１１長径１４６１１１１１１の楕円形断面を持
ち、長さ１４３．５ｍｎ＋でセル数４００セル／平方イ
ンチのコージェライト質モノリス担体を浸漬し、気流で
セル内のスラリーを吹き飛ばし、２００℃で１時間乾燥
後、６００℃で２時間焼成した。
この担体をジニトロジアンミン白金［Ｐｔ（ＮＨ３）！
（ＮＯ２）ｚｌ水溶液に浸漬し、乾燥させ、さらに塩
化ロジウム［ＲｈＣ，２３］水溶液にｆｉ漬しＴｌｆｌ
持ｆｆｉがＰｔ＝１．５０／Ｊ！、Ｒｈ＝０゜１５ｑ／
ｆｆｉである第２触媒を得た。
（ＮＯ２）ｚｌ水溶液に浸漬し、乾燥させ、さらに塩
化ロジウム［ＲｈＣ，２３］水溶液にｆｉ漬しＴｌｆｌ
持ｆｆｉがＰｔ＝１．５０／Ｊ！、Ｒｈ＝０゜１５ｑ／
ｆｆｉである第２触媒を得た。
■比較例
実施例の第１触媒において、パラジウムを１゜５ｇ担持
させるかわりに、プラチナ（Ｐｔ）を１゜５ｇ担持させ
た他は、実施例１の第１触媒と同様の比較例の第１触媒
を得た。
させるかわりに、プラチナ（Ｐｔ）を１゜５ｇ担持させ
た他は、実施例１の第１触媒と同様の比較例の第１触媒
を得た。
又、比較例の第２触媒として実施例の第１触媒と同様の
ものを用いた。
ものを用いた。
（触媒の設置）
実施例、比較例の第１触媒、第２触媒は、各々第１発明
の実施例と同様の位置に取付けた。即ち、図に示すよう
に、第１触媒４は、マニホールドコンバータ内に、第２
触媒７はアンダーフロアコンバータ６内に収納した。
の実施例と同様の位置に取付けた。即ち、図に示すよう
に、第１触媒４は、マニホールドコンバータ内に、第２
触媒７はアンダーフロアコンバータ６内に収納した。
（耐久試験及び評価）
今、実施例、比較例について各々、エンジンをアイドリ
ング１分、回転数５０００ｒｐｍで７分、停止７分を１
サイクルとして１２００サイクル、３００時間の耐久試
験を行なった。この時、マニホールドコンバータ３の第
１触媒４に流入する排撮ガスの最高温度は９５０℃、ア
ンダーフロアコンバータ６の第２触媒７に流入する排気
ガスの最高温度は７２０℃であった。耐久試験中、空燃
比（Ａ／Ｆ）は平均して、耐久時間中の６割が１６．４
割が１４．５付近であった。
ング１分、回転数５０００ｒｐｍで７分、停止７分を１
サイクルとして１２００サイクル、３００時間の耐久試
験を行なった。この時、マニホールドコンバータ３の第
１触媒４に流入する排撮ガスの最高温度は９５０℃、ア
ンダーフロアコンバータ６の第２触媒７に流入する排気
ガスの最高温度は７２０℃であった。耐久試験中、空燃
比（Ａ／Ｆ）は平均して、耐久時間中の６割が１６．４
割が１４．５付近であった。
耐久試験後の実施例、比較例について、各々エンジン回
転ａ１５００ｒｐｍ （排気ガス低温時）、及びエンジ
ン回転数３００Ｏｒｐｍ（高温時）の場合の炭化酸素（
ＨＣ） 、−酸化炭素（Ｃｏ）、窒素酸化物（ＮＯｘ）
の浄化率を測定した。結果を第２表に示す。第２表より
明らかに実施例の排気ガス浄化用触媒はいずれも比較例
の排気ガス浄化用触媒より浄化率が浸れている。これは
パラジウム（Ｐｄ’）とロジウム（Ｒｈ）が有効に作用
しているためである。特に、マニホールドコンバータ３
に収納された第１触媒において、高温かつ空第２表 燃比がリーン状態において、パラジウムの劣化が少ない
事によるものと考えられる。
転ａ１５００ｒｐｍ （排気ガス低温時）、及びエンジ
ン回転数３００Ｏｒｐｍ（高温時）の場合の炭化酸素（
ＨＣ） 、−酸化炭素（Ｃｏ）、窒素酸化物（ＮＯｘ）
の浄化率を測定した。結果を第２表に示す。第２表より
明らかに実施例の排気ガス浄化用触媒はいずれも比較例
の排気ガス浄化用触媒より浄化率が浸れている。これは
パラジウム（Ｐｄ’）とロジウム（Ｒｈ）が有効に作用
しているためである。特に、マニホールドコンバータ３
に収納された第１触媒において、高温かつ空第２表 燃比がリーン状態において、パラジウムの劣化が少ない
事によるものと考えられる。
図面は、コンバータを取付ける位置を示す概略図である
。 １・・・エンジン ２・・・エキゾーストマニホールド ３・・・マニホールドコンバータ ４・・・第１触媒 ５・・・フロントバイブ ロ・・・アンダーフロアコンバータ ７・・・第２触媒
。 １・・・エンジン ２・・・エキゾーストマニホールド ３・・・マニホールドコンバータ ４・・・第１触媒 ５・・・フロントバイブ ロ・・・アンダーフロアコンバータ ７・・・第２触媒
Claims (4)
- （１）第１触媒を収納する第１コンバータと、第２触媒
を収納する第２コンバータと、 これらを連通する配管とを有し、内燃機関の排気系に前
記第１コンバータを上流側として接続される排気ガス浄
化用触媒装置において、 前記第１触媒の触媒成分として、少なくともパラジウム
（Ｐｄ）及びネオジム（Ｎｄ）を含む事を特徴とする排
気ガス浄化用触媒装置。 - （２）前記第１コンバータは、自動車エンジンのエキゾ
ーストマニホールド近傍に設置され、前記第２コンバー
タは、自動車のアンダーフロアに設置された、特許請求
の範囲第１項記載の排気ガス浄化用触媒装置。 - （３）第１触媒を収納する第１コンバータと、第２触媒
を収納する第２コンバータと、 これらを連通する配管とを有し、内燃機関の排気系に前
記第１コンバータを上流側として接続される排気ガス浄
化用触媒装置において、前記第１触媒の触媒成分として
少なくともパラジウム（Ｐｄ）及びロジウム（Ｒｈ）を
含む事を特徴とする排気ガス浄化用触媒装置。 - （４）前記第１コンバータは、自動車エンジンのエキゾ
ーストマニホールド近傍に設置され、前記第２コンバー
タは、自動車のアンダーフロアに設置された、特許請求
の範囲第３項記載の排気ガス浄化用触媒装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60276564A JPS62136245A (ja) | 1985-12-09 | 1985-12-09 | 排気ガス浄化用触媒装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60276564A JPS62136245A (ja) | 1985-12-09 | 1985-12-09 | 排気ガス浄化用触媒装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62136245A true JPS62136245A (ja) | 1987-06-19 |
Family
ID=17571241
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60276564A Pending JPS62136245A (ja) | 1985-12-09 | 1985-12-09 | 排気ガス浄化用触媒装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62136245A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0396201U (ja) * | 1990-01-22 | 1991-10-01 | ||
| JPH08177474A (ja) * | 1994-12-26 | 1996-07-09 | Honda Motor Co Ltd | 排気ガス浄化装置 |
| US6182443B1 (en) * | 1999-02-09 | 2001-02-06 | Ford Global Technologies, Inc. | Method for converting exhaust gases from a diesel engine using nitrogen oxide absorbent |
| US6875725B2 (en) | 2000-08-16 | 2005-04-05 | Umicore Ag & Co. Kg | Exhaust-gas purification catalyst to be used close to the engine and process for its production |
| JP2009101360A (ja) * | 1995-12-21 | 2009-05-14 | Basf Catalysts Llc | エンジン排気処理装置および使用方法 |
| JP2013127233A (ja) * | 2011-12-19 | 2013-06-27 | Mitsubishi Motors Corp | 排気浄化装置 |
-
1985
- 1985-12-09 JP JP60276564A patent/JPS62136245A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0396201U (ja) * | 1990-01-22 | 1991-10-01 | ||
| JPH08177474A (ja) * | 1994-12-26 | 1996-07-09 | Honda Motor Co Ltd | 排気ガス浄化装置 |
| JP2009101360A (ja) * | 1995-12-21 | 2009-05-14 | Basf Catalysts Llc | エンジン排気処理装置および使用方法 |
| US6182443B1 (en) * | 1999-02-09 | 2001-02-06 | Ford Global Technologies, Inc. | Method for converting exhaust gases from a diesel engine using nitrogen oxide absorbent |
| US6875725B2 (en) | 2000-08-16 | 2005-04-05 | Umicore Ag & Co. Kg | Exhaust-gas purification catalyst to be used close to the engine and process for its production |
| JP2013127233A (ja) * | 2011-12-19 | 2013-06-27 | Mitsubishi Motors Corp | 排気浄化装置 |
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