JPS6213589B2 - - Google Patents
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- JPS6213589B2 JPS6213589B2 JP54121140A JP12114079A JPS6213589B2 JP S6213589 B2 JPS6213589 B2 JP S6213589B2 JP 54121140 A JP54121140 A JP 54121140A JP 12114079 A JP12114079 A JP 12114079A JP S6213589 B2 JPS6213589 B2 JP S6213589B2
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- JP
- Japan
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- degree
- expansion valve
- temperature sensor
- evaporator
- superheat
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Links
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- 230000007246 mechanism Effects 0.000 claims description 2
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 description 10
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 9
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- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 6
- 230000008859 change Effects 0.000 description 3
- 230000002265 prevention Effects 0.000 description 2
- 238000009423 ventilation Methods 0.000 description 2
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
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Landscapes
- Air Conditioning Control Device (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は冷凍サイクルに用いられる冷媒流量制
御装置に関し、特に蒸発器出口冷媒の過熱度を一
定値に保つ冷媒流量制御装置に関する。
御装置に関し、特に蒸発器出口冷媒の過熱度を一
定値に保つ冷媒流量制御装置に関する。
冷凍サイクルは、例えば第１図に示すように、
圧縮機１、凝縮器２、膨張弁３、蒸発器４で構成
され、膨張弁３は、蒸発器４の入口部及び出口部
にそれぞれ設けた冷媒温度を電気信号に変換する
第１及び第２の温度センサ５Ａ，５Ｂの電気信号
の差に応じて膨張弁３の弁開度を制御する信号を
出力する制御回路により、その弁開度が制御さ
れ、蒸発器４出口部の過熱度を一定に保つように
している。膨張弁３としては、例えば第２図に示
す構造を持つている。すなわち弁枠３Ａ内に弁３
Ｂ、弁座３Ｃ、入口ポート３Ｄ、出口ポート３Ｅ
を有し、各ポートには流入管３Ｆ、流出管３Ｆが
連設される。弁駆動部は、ケース３Ｈ内にあつ
て、バイメタル３ｉ、バイメタル３ｉを変形させ
るための電気ヒータ３ｊ、スプリング３ｋから構
成される。３Ｌ，３Ｍは電気ヒータ３ｊ給電用電
線接続端子である。
圧縮機１、凝縮器２、膨張弁３、蒸発器４で構成
され、膨張弁３は、蒸発器４の入口部及び出口部
にそれぞれ設けた冷媒温度を電気信号に変換する
第１及び第２の温度センサ５Ａ，５Ｂの電気信号
の差に応じて膨張弁３の弁開度を制御する信号を
出力する制御回路により、その弁開度が制御さ
れ、蒸発器４出口部の過熱度を一定に保つように
している。膨張弁３としては、例えば第２図に示
す構造を持つている。すなわち弁枠３Ａ内に弁３
Ｂ、弁座３Ｃ、入口ポート３Ｄ、出口ポート３Ｅ
を有し、各ポートには流入管３Ｆ、流出管３Ｆが
連設される。弁駆動部は、ケース３Ｈ内にあつ
て、バイメタル３ｉ、バイメタル３ｉを変形させ
るための電気ヒータ３ｊ、スプリング３ｋから構
成される。３Ｌ，３Ｍは電気ヒータ３ｊ給電用電
線接続端子である。
このようなものにあつては、蒸発器入口温度
T1と出口温度T2との差（T2−T1）は過熱度SHに
は等しくなく、過熱度SHは SH＝（T2−T1）＋△Ｔ で表わせるから、過熱度を一定にするためには、
△Ｔの補正が必要である。然るにこの△Ｔの値は
入口温度、蒸発器の圧力損失に応じて変化するの
で、SHを一定に保つには（T2−T1）を変更する
必要があるが、従来の制御装置では、（T2−T1）
のみで制御するから、過熱度を一定に保てない。
また従来の制御装置は（T2−T1）に比例した信号
のみによつて膨張弁の弁開度を制御するいわゆる
比例制御のみであるためいわゆる残留偏差が生
じ、この残留偏差が冷凍サイクルの負荷条件の変
化により変化してしまうため、過熱度SHをあら
ゆる負荷条件に対して一定に保つことはできなか
つた。
T1と出口温度T2との差（T2−T1）は過熱度SHに
は等しくなく、過熱度SHは SH＝（T2−T1）＋△Ｔ で表わせるから、過熱度を一定にするためには、
△Ｔの補正が必要である。然るにこの△Ｔの値は
入口温度、蒸発器の圧力損失に応じて変化するの
で、SHを一定に保つには（T2−T1）を変更する
必要があるが、従来の制御装置では、（T2−T1）
のみで制御するから、過熱度を一定に保てない。
また従来の制御装置は（T2−T1）に比例した信号
のみによつて膨張弁の弁開度を制御するいわゆる
比例制御のみであるためいわゆる残留偏差が生
じ、この残留偏差が冷凍サイクルの負荷条件の変
化により変化してしまうため、過熱度SHをあら
ゆる負荷条件に対して一定に保つことはできなか
つた。
本発明は上記従来例の欠点を解消し、過熱度を
常に一定に保つ冷媒流量制御装置を提供するもの
である。以下本発明の一実施例につき説明する。
常に一定に保つ冷媒流量制御装置を提供するもの
である。以下本発明の一実施例につき説明する。
第３図は本発明の一実施例の冷媒流量制御装置
を用いた冷凍サイクル図である。第１図と同一符
号は同一物を示す。蒸発器４の入口部に設けた温
度センサ５Ａを本実施例では、蒸発器４の配管の
最終列手前のｕ字部すなわち、蒸発器４の入口で
はなく中間部に設ける。この部分では冷媒は完全
に気化しほぼ飽和蒸気となつている。従がつて、
この部分の冷媒温度T3と、蒸発器４の出口温度
T2との差（T2−T3）はほぼ過熱度SHに等しくな
る。制御回路７は、それぞれの温度T2，T3が変
換された電気信号V2，V3の差（V2−V3）を比例倍
した電気信号Ｋ（V2−V3）と、（V2−V3）を積分し
た電気信号、∫（V2−V3）dt／Ｔとの和によつ
て膨張弁３の弁開度を制御する。制御回路７の具
体回路としては、例えば第４図のような回路があ
る。
を用いた冷凍サイクル図である。第１図と同一符
号は同一物を示す。蒸発器４の入口部に設けた温
度センサ５Ａを本実施例では、蒸発器４の配管の
最終列手前のｕ字部すなわち、蒸発器４の入口で
はなく中間部に設ける。この部分では冷媒は完全
に気化しほぼ飽和蒸気となつている。従がつて、
この部分の冷媒温度T3と、蒸発器４の出口温度
T2との差（T2−T3）はほぼ過熱度SHに等しくな
る。制御回路７は、それぞれの温度T2，T3が変
換された電気信号V2，V3の差（V2−V3）を比例倍
した電気信号Ｋ（V2−V3）と、（V2−V3）を積分し
た電気信号、∫（V2−V3）dt／Ｔとの和によつ
て膨張弁３の弁開度を制御する。制御回路７の具
体回路としては、例えば第４図のような回路があ
る。
第４図は冷凍サイクルをルームエアコンに応用
した場合の回路図である。８は商用電源、９はオ
ンオフスイツチ、１０は利用側送風フアンモー
タ、１１はルームサーモスタツト、１２は圧縮機
モータ、１３は熱源側送風フアンモータである。
制御回路７は、以下に述べる構成をもち、ルーム
サーモスタツト１１がオンして、圧縮機１が運転
する場合にのみ通電される。制御回路７は、電源
７Ａ，過熱度調節器７Ｂ、比例積分器７Ｃ、駆動
回路７Ｄ、タイマ７Ｅより構成されている。電源
７Ａはサーモスタツト１１がオンしている時のみ
給電される７Ａ１なるトランス、トランス７Ａ１
の二次電圧を整流平滑して正負の直流電圧を得る
ための７Ａ２，７Ａ３なるダイオード７Ａ４，７
Ａ５なるコンデンサで構成する。これによつて得
た直流電源は以下の回路の直流電源となる。過熱
度調整器７Ｂは、抵抗７Ｂ１で構成され、第１の
温度センサとしてのサーミスタ５Ａ、第２のそれ
のサーミスタ５Ｂとの直列回路を構成する。図に
示すＶTは電圧であつて、抵抗７Ｂ１は過熱度SH
に相当する抵抗をもつ。この構成で、実際の過熱
度と所定の過熱度との差が電圧ＶT信号に変換さ
れる。もしも、T2−T3がSHに等しければＶTは
ゼロＶとなり、T2−T3＞SHなら、実際の過熱度
SH′が所定の過熱度よりも大なることを示し、こ
のときはＶTは＋ＶX（Ｖ）と正電圧になり、逆の
場合はＶTは−ＶX′（Ｖ）と負の電圧となる。す
なわちＶTは（T2−T3）に比例した電圧となる。
比例積分器７Ｃは、抵抗７Ｃ１、コンデンサ７Ｃ
２、抵抗７Ｃ３、オペアンプ７Ｃ４で構成され、
その出力Voは Vo＝−Ｋ（ＶT＋１／Ｔ∫ＶTdt） となる。ここで、 Ｋ＝ＲC3／ＲC1 Ｔ＝ＲC3・ＣC2 ＲC1：抵抗７Ｃ１の抵抗値 ＲC2：抵抗７Ｃ３の抵抗値 ＣC2：コンデンサ７Ｃ２の容量 すなわち、比例積分器７Ｃは、入力を比例倍す
る比例器と、入力を積分する積分器との両方の機
能を有するとともに、各々の出力の和を出力する
ものである。駆動回路７Ｄは、比例積分器７Ｃ出
力をその反転入力とし、後述するトランジスタの
コレクタ電圧を非反転入力とする７Ｄ１なるオペ
アンプ、オペアンプ７Ｄ１の出力例に設けた逆流
防止ダイオード７Ｄ２、限流用抵抗７Ｄ３、トラ
ンジスタ７Ｄ４により構成され、トランジスタ７
Ｄ４のコレクタは電気ヒータ３ｊに接続されてい
る。
した場合の回路図である。８は商用電源、９はオ
ンオフスイツチ、１０は利用側送風フアンモー
タ、１１はルームサーモスタツト、１２は圧縮機
モータ、１３は熱源側送風フアンモータである。
制御回路７は、以下に述べる構成をもち、ルーム
サーモスタツト１１がオンして、圧縮機１が運転
する場合にのみ通電される。制御回路７は、電源
７Ａ，過熱度調節器７Ｂ、比例積分器７Ｃ、駆動
回路７Ｄ、タイマ７Ｅより構成されている。電源
７Ａはサーモスタツト１１がオンしている時のみ
給電される７Ａ１なるトランス、トランス７Ａ１
の二次電圧を整流平滑して正負の直流電圧を得る
ための７Ａ２，７Ａ３なるダイオード７Ａ４，７
Ａ５なるコンデンサで構成する。これによつて得
た直流電源は以下の回路の直流電源となる。過熱
度調整器７Ｂは、抵抗７Ｂ１で構成され、第１の
温度センサとしてのサーミスタ５Ａ、第２のそれ
のサーミスタ５Ｂとの直列回路を構成する。図に
示すＶTは電圧であつて、抵抗７Ｂ１は過熱度SH
に相当する抵抗をもつ。この構成で、実際の過熱
度と所定の過熱度との差が電圧ＶT信号に変換さ
れる。もしも、T2−T3がSHに等しければＶTは
ゼロＶとなり、T2−T3＞SHなら、実際の過熱度
SH′が所定の過熱度よりも大なることを示し、こ
のときはＶTは＋ＶX（Ｖ）と正電圧になり、逆の
場合はＶTは−ＶX′（Ｖ）と負の電圧となる。す
なわちＶTは（T2−T3）に比例した電圧となる。
比例積分器７Ｃは、抵抗７Ｃ１、コンデンサ７Ｃ
２、抵抗７Ｃ３、オペアンプ７Ｃ４で構成され、
その出力Voは Vo＝−Ｋ（ＶT＋１／Ｔ∫ＶTdt） となる。ここで、 Ｋ＝ＲC3／ＲC1 Ｔ＝ＲC3・ＣC2 ＲC1：抵抗７Ｃ１の抵抗値 ＲC2：抵抗７Ｃ３の抵抗値 ＣC2：コンデンサ７Ｃ２の容量 すなわち、比例積分器７Ｃは、入力を比例倍す
る比例器と、入力を積分する積分器との両方の機
能を有するとともに、各々の出力の和を出力する
ものである。駆動回路７Ｄは、比例積分器７Ｃ出
力をその反転入力とし、後述するトランジスタの
コレクタ電圧を非反転入力とする７Ｄ１なるオペ
アンプ、オペアンプ７Ｄ１の出力例に設けた逆流
防止ダイオード７Ｄ２、限流用抵抗７Ｄ３、トラ
ンジスタ７Ｄ４により構成され、トランジスタ７
Ｄ４のコレクタは電気ヒータ３ｊに接続されてい
る。
もしも（T2−T3）が抵抗７Ｂ１で与えられる過
熱度SHよりも低くなると、すなわち冷媒の過熱
度SH′がSH′＜SHなら、ＶTが低下する。極端な
場合T2＝T3なら、ＲTB＝ＲTA（ＲTA：サーミス
タ５Ａの抵抗値、ＲTB：サーミスタ５Ｂの抵抗
値）となり、ＶTがゼロより小さく、すなわち負
電圧となる。この負電圧は、比例積分器７Ｃによ
り比例積分され、オペアンプ７Ｃ４の出力電圧が
高くなる。駆動回路７Ｄは、オプアンプ７Ｃ４出
力電圧とトランジスタ７Ｄ４のコレクタ電圧が等
しくなるよう動作し、トランジスタ７Ｄ４のコレ
クタ電圧が高くなる。これにより、電気ヒータ３
ｊ両端の印加電圧が減じ、その加熱量が減り、バ
イメタル３ｉの変化量が減じ、ために弁開度が減
じ冷媒流量が減じ、過熱度SH′が増す。逆に、冷
媒の過熱度が所定の過熱度SHよりも大となる
と、ＶTが上昇し、オペアンプ７Ｃ４出下が低下
し、トランジスタ７Ｄ４のコレクタ電圧が低下
し、電気ヒータ３ｊの印加電圧が増し、弁開度が
増し、冷媒流量が増し、過熱度が減ずる。
熱度SHよりも低くなると、すなわち冷媒の過熱
度SH′がSH′＜SHなら、ＶTが低下する。極端な
場合T2＝T3なら、ＲTB＝ＲTA（ＲTA：サーミス
タ５Ａの抵抗値、ＲTB：サーミスタ５Ｂの抵抗
値）となり、ＶTがゼロより小さく、すなわち負
電圧となる。この負電圧は、比例積分器７Ｃによ
り比例積分され、オペアンプ７Ｃ４の出力電圧が
高くなる。駆動回路７Ｄは、オプアンプ７Ｃ４出
力電圧とトランジスタ７Ｄ４のコレクタ電圧が等
しくなるよう動作し、トランジスタ７Ｄ４のコレ
クタ電圧が高くなる。これにより、電気ヒータ３
ｊ両端の印加電圧が減じ、その加熱量が減り、バ
イメタル３ｉの変化量が減じ、ために弁開度が減
じ冷媒流量が減じ、過熱度SH′が増す。逆に、冷
媒の過熱度が所定の過熱度SHよりも大となる
と、ＶTが上昇し、オペアンプ７Ｃ４出下が低下
し、トランジスタ７Ｄ４のコレクタ電圧が低下
し、電気ヒータ３ｊの印加電圧が増し、弁開度が
増し、冷媒流量が増し、過熱度が減ずる。
以上のようにして、冷媒の過熱度を一定に保つ
よう制御装置が動作する。すなわち、蒸発器４の
入口温度ではなく中間温度を第１の温度センサで
検出するため、常に正確な冷媒の過熱度を測定で
きるので、何ら補正を施す必要がない。また所定
の過熱度と実際の冷媒の過熱度の差を積分して、
弁開度を制御するので、残留誤差がなく、常に過
熱度を所定の過熱度に制御できる。
よう制御装置が動作する。すなわち、蒸発器４の
入口温度ではなく中間温度を第１の温度センサで
検出するため、常に正確な冷媒の過熱度を測定で
きるので、何ら補正を施す必要がない。また所定
の過熱度と実際の冷媒の過熱度の差を積分して、
弁開度を制御するので、残留誤差がなく、常に過
熱度を所定の過熱度に制御できる。
タイマ７Ｅは、長時間圧縮機１が停止した後に
再び運転する場合に必要なタイマである。このよ
うな場合、蒸発器４の温度はほぼ均一となつてい
て、T3＝T2であるため、この状態で、スイツチ
９をオンし、ルームサーモ１１がオンすると、Ｖ
Tは負電圧となり、弁を閉じる方向へ制御装置は
動作してしまう。このような起動を行なうと、そ
の積分作用ともあいまつて弁が全閉となつてしま
うことがある。このようなことを避けるため、タ
イマ７Ｅにより一定時間トランジスタ７Ｄ４をオ
ンさせて、膨張弁３の弁開度を全開とすればよ
い。タイマ７Ｅは、抵抗７Ｅ１，７Ｅ３，７Ｅ
４、コンデンサ７Ｅ２、オペアンプ７Ｅ５によつ
て構成されるアナログ充電型タイマである。オペ
アンプ７Ｅ５の出力は逆流防止ダイオード７Ｅ６
を介して、抵抗７Ｄ３を経て、トランジスタ７Ｄ
４をドライブする一方、リレー７Ｅ７をドライブ
して、コンデンサ７Ｃ２両端をシヨートして積分
動作を禁止している。ダイオード７Ｅ８はコンデ
ンサ７Ｅ２の急速放電用である。このタイマ７Ｅ
により、起動時の上述した問題を解決でき、また
この一定時間内は、積分器の積分動作が禁止され
ているため、いわゆる積分飽和圧の問題を解決で
きる。すなわち、この一定時間内に積分動作が禁
止されないと、温度センサ５Ａ，５Ｂで検出する
温度がほぼ同一であるため、VT＜Ｏとなり、オ
ペアンプ７Ｃ４の出力は、その積分動作により
徐々に正方向に増大していき、そのコンデンサ７
Ｃ２は、オペアンプ７Ｃ４の出力端より充電さ
れ、ほぼ電源電圧、すなわち通常の制御状態で得
られるコンデンサ電圧よりはるかに大なる電圧ま
で充電される。タイマ７Ｅによる一定時間が経過
した時点では、温度センサ５Ａ，５Ｂで検出する
温度差と設定温度差との差、すなわち偏差は比較
的小となつているが、オペアンプ７Ｃ４の出力は
積分器が飽和状態まで充電されているため、最大
となつているので電気ヒータ３Ｊへの通電量はゼ
ロとなり、全閉方向へ急激に動作する。このた
め、過大なオーバシユートが発生し、制御性能を
悪化させる。上述したように、タイマ７Ｅにより
一定時間内の積分動作を禁止すれば、コンデンサ
７Ｃ２の充電電荷はゼロであり、一定時間経過後
は、偏差に応じて積分動作が開始するため、積分
動作を禁止しない場合よりもスムーズなフイード
バツク制御への移行ができ、過大なオーバシユー
トも発生することなく、速かに偏差を実質的にゼ
ロにできる。
再び運転する場合に必要なタイマである。このよ
うな場合、蒸発器４の温度はほぼ均一となつてい
て、T3＝T2であるため、この状態で、スイツチ
９をオンし、ルームサーモ１１がオンすると、Ｖ
Tは負電圧となり、弁を閉じる方向へ制御装置は
動作してしまう。このような起動を行なうと、そ
の積分作用ともあいまつて弁が全閉となつてしま
うことがある。このようなことを避けるため、タ
イマ７Ｅにより一定時間トランジスタ７Ｄ４をオ
ンさせて、膨張弁３の弁開度を全開とすればよ
い。タイマ７Ｅは、抵抗７Ｅ１，７Ｅ３，７Ｅ
４、コンデンサ７Ｅ２、オペアンプ７Ｅ５によつ
て構成されるアナログ充電型タイマである。オペ
アンプ７Ｅ５の出力は逆流防止ダイオード７Ｅ６
を介して、抵抗７Ｄ３を経て、トランジスタ７Ｄ
４をドライブする一方、リレー７Ｅ７をドライブ
して、コンデンサ７Ｃ２両端をシヨートして積分
動作を禁止している。ダイオード７Ｅ８はコンデ
ンサ７Ｅ２の急速放電用である。このタイマ７Ｅ
により、起動時の上述した問題を解決でき、また
この一定時間内は、積分器の積分動作が禁止され
ているため、いわゆる積分飽和圧の問題を解決で
きる。すなわち、この一定時間内に積分動作が禁
止されないと、温度センサ５Ａ，５Ｂで検出する
温度がほぼ同一であるため、VT＜Ｏとなり、オ
ペアンプ７Ｃ４の出力は、その積分動作により
徐々に正方向に増大していき、そのコンデンサ７
Ｃ２は、オペアンプ７Ｃ４の出力端より充電さ
れ、ほぼ電源電圧、すなわち通常の制御状態で得
られるコンデンサ電圧よりはるかに大なる電圧ま
で充電される。タイマ７Ｅによる一定時間が経過
した時点では、温度センサ５Ａ，５Ｂで検出する
温度差と設定温度差との差、すなわち偏差は比較
的小となつているが、オペアンプ７Ｃ４の出力は
積分器が飽和状態まで充電されているため、最大
となつているので電気ヒータ３Ｊへの通電量はゼ
ロとなり、全閉方向へ急激に動作する。このた
め、過大なオーバシユートが発生し、制御性能を
悪化させる。上述したように、タイマ７Ｅにより
一定時間内の積分動作を禁止すれば、コンデンサ
７Ｃ２の充電電荷はゼロであり、一定時間経過後
は、偏差に応じて積分動作が開始するため、積分
動作を禁止しない場合よりもスムーズなフイード
バツク制御への移行ができ、過大なオーバシユー
トも発生することなく、速かに偏差を実質的にゼ
ロにできる。
以上の説明では、膨張弁として、電気ヒータと
バイメタルより成る弁駆動部をもつものを使用し
たが、他の膨張弁、例えば、弁駆動部に比例電磁
弁、コンデンサモータ、DCモータ等を用いたも
のであつてもよく、すなわち電気信号に応じてそ
の弁開度が調節可能な機構を具備する膨張弁であ
るならどのようなものであつてもよいことは、上
述の説明から明白である。
バイメタルより成る弁駆動部をもつものを使用し
たが、他の膨張弁、例えば、弁駆動部に比例電磁
弁、コンデンサモータ、DCモータ等を用いたも
のであつてもよく、すなわち電気信号に応じてそ
の弁開度が調節可能な機構を具備する膨張弁であ
るならどのようなものであつてもよいことは、上
述の説明から明白である。
以上詳述したように本発明によれば、圧縮機起
動後一定時間は膨張弁の弁開度を全開にするタイ
マにより積分器の積分動作を禁止しているので、
いわゆる積分飽和圧によつて生ずる諸々の問題を
解決でき、この一定時間経過後積分動作の禁止が
解除されて、フイードバツク制御にはいつたとき
にその時点その偏差が初期値となるのでスムーズ
にフイードバツク制御に移行でき速かに偏差をゼ
ロにできるという効果が得られる。
動後一定時間は膨張弁の弁開度を全開にするタイ
マにより積分器の積分動作を禁止しているので、
いわゆる積分飽和圧によつて生ずる諸々の問題を
解決でき、この一定時間経過後積分動作の禁止が
解除されて、フイードバツク制御にはいつたとき
にその時点その偏差が初期値となるのでスムーズ
にフイードバツク制御に移行でき速かに偏差をゼ
ロにできるという効果が得られる。
第１図は冷凍サイクル概略図、第２図は膨張弁
の一例の断面図、第３図は本発明の一実施例にお
ける冷媒流量制御装置を具備した冷凍サイクル
図、第４図は同冷媒流量制御装置の制御回路図で
ある。 ３……膨張弁、５Ａ……第１の温度センサ、５
Ｂ……第２の温度センサ、７……制御回路、７Ｂ
……過熱度調整器、７Ｃ……比例積分器、７Ｄ…
…駆動回路。
の一例の断面図、第３図は本発明の一実施例にお
ける冷媒流量制御装置を具備した冷凍サイクル
図、第４図は同冷媒流量制御装置の制御回路図で
ある。 ３……膨張弁、５Ａ……第１の温度センサ、５
Ｂ……第２の温度センサ、７……制御回路、７Ｂ
……過熱度調整器、７Ｃ……比例積分器、７Ｄ…
…駆動回路。
Claims (1)
- １ 電気信号によつてその弁開度が調節可能な機
構を具備する膨張弁と、蒸発器の中間に設けられ
冷媒温度を電気信号に変換する第１の温度センサ
と、蒸発器出口部に設けられた同第２の温度セン
サと、前記第１の温度センサと第２の温度センサ
の各電気信号の差が設定過熱度に等しくなるよう
に前記膨張弁の弁開度を制御する制御回路を備
え、前記制御回路は比例器と、積分器と、圧縮機
起動後一定時間前記膨張弁を全開にするととも
に、前記積分器の積分動作を禁止するタイマとを
備えた冷媒流量制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12114079A JPS5644569A (en) | 1979-09-19 | 1979-09-19 | Refrigerant flow rate controller |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12114079A JPS5644569A (en) | 1979-09-19 | 1979-09-19 | Refrigerant flow rate controller |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5644569A JPS5644569A (en) | 1981-04-23 |
| JPS6213589B2 true JPS6213589B2 (ja) | 1987-03-27 |
Family
ID=14803850
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12114079A Granted JPS5644569A (en) | 1979-09-19 | 1979-09-19 | Refrigerant flow rate controller |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5644569A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0516216Y2 (ja) * | 1987-09-25 | 1993-04-28 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58145855A (ja) * | 1982-02-23 | 1983-08-31 | 株式会社鷺宮製作所 | 冷媒流量制御装置 |
| JP2006266533A (ja) | 2005-03-22 | 2006-10-05 | Fuji Koki Corp | 弁制御システム及び弁制御方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS531352A (en) * | 1976-06-28 | 1978-01-09 | Hitachi Ltd | Cooling medium flow control means |
| JPS55131665A (en) * | 1979-03-30 | 1980-10-13 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Air conditioner |
-
1979
- 1979-09-19 JP JP12114079A patent/JPS5644569A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS531352A (en) * | 1976-06-28 | 1978-01-09 | Hitachi Ltd | Cooling medium flow control means |
| JPS55131665A (en) * | 1979-03-30 | 1980-10-13 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Air conditioner |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0516216Y2 (ja) * | 1987-09-25 | 1993-04-28 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5644569A (en) | 1981-04-23 |
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