JPS6034037B2 - 冷媒流量制御装置 - Google Patents
冷媒流量制御装置Info
- Publication number
- JPS6034037B2 JPS6034037B2 JP12104379A JP12104379A JPS6034037B2 JP S6034037 B2 JPS6034037 B2 JP S6034037B2 JP 12104379 A JP12104379 A JP 12104379A JP 12104379 A JP12104379 A JP 12104379A JP S6034037 B2 JPS6034037 B2 JP S6034037B2
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- temperature
- temperature sensor
- voltage
- expansion valve
- valve
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明は冷凍サイクルに用いられる冷煤流量制御装置に
関し、特に膨張弁に、電気信号によってその弁開度が調
節可能な機構を有する膨張弁を使用した冷煤流量制御装
置に関する。
関し、特に膨張弁に、電気信号によってその弁開度が調
節可能な機構を有する膨張弁を使用した冷煤流量制御装
置に関する。
冷凍サイクルは例えば第１図のように通常構成される。
１は圧縮機、２は凝縮器、３は膨脹弁、４は蒸発器であ
る。膨張弁３は蒸発器４の入口部及び出口部に設けた第
１、第２の温度センサによって検出された冷煤温度の差
に応じて膨張弁３の弁開度を制御する制御回路により制
御され、蒸発器４の入出口間の温度差を一定に保つよう
になっている。温度センサとしては、温度を抵抗値に変
換する類のもの、電圧に変換する類のものがあるがいず
れであっても、電気信号に変換できるものであればよい
。膨張弁３としては例えば第２図に示す構成をもったも
のがある。弁枠３Ａ内に、弁３Ｂ、弁座３Ｃ、流入ボー
ト３Ｄ、流出ボート３Ｅを有し、冷媒は流入管３Ｆより
、流入ボート３Ｄ、弁座３Ｃと弁３Ｂとの間隙、流出ボ
ート３Ｅを経て流出管３Ｇを経て流出する。弁駆動部は
ケース３日内に収納され、バイメタル３ｉ、バイメタル
３ｉを変位させるための電気ヒータ３ｉ、スプリング３
Ｋより成る。電気ヒータ３ｉの給電線は接続端子３Ｌ、
３Ｍを介して外部へ引出される。このような構成で、圧
縮機１が運転中は、第１の温度センサで検出する温度Ｔ
，と第２の温度センサで検出する温度Ｔ２との差（Ｔ２
−Ｔ，）が所定の温度よりも低ければ、制御回路６は電
気ヒータ３ｉの通電量を減じる信号を出力し、これによ
り膨張弁３の弁関度が減じ、これにより冷煤流量が減ぜ
られ、これにより、Ｔ２一Ｔ，が増加する。
る。膨張弁３は蒸発器４の入口部及び出口部に設けた第
１、第２の温度センサによって検出された冷煤温度の差
に応じて膨張弁３の弁開度を制御する制御回路により制
御され、蒸発器４の入出口間の温度差を一定に保つよう
になっている。温度センサとしては、温度を抵抗値に変
換する類のもの、電圧に変換する類のものがあるがいず
れであっても、電気信号に変換できるものであればよい
。膨張弁３としては例えば第２図に示す構成をもったも
のがある。弁枠３Ａ内に、弁３Ｂ、弁座３Ｃ、流入ボー
ト３Ｄ、流出ボート３Ｅを有し、冷媒は流入管３Ｆより
、流入ボート３Ｄ、弁座３Ｃと弁３Ｂとの間隙、流出ボ
ート３Ｅを経て流出管３Ｇを経て流出する。弁駆動部は
ケース３日内に収納され、バイメタル３ｉ、バイメタル
３ｉを変位させるための電気ヒータ３ｉ、スプリング３
Ｋより成る。電気ヒータ３ｉの給電線は接続端子３Ｌ、
３Ｍを介して外部へ引出される。このような構成で、圧
縮機１が運転中は、第１の温度センサで検出する温度Ｔ
，と第２の温度センサで検出する温度Ｔ２との差（Ｔ２
−Ｔ，）が所定の温度よりも低ければ、制御回路６は電
気ヒータ３ｉの通電量を減じる信号を出力し、これによ
り膨張弁３の弁関度が減じ、これにより冷煤流量が減ぜ
られ、これにより、Ｔ２一Ｔ，が増加する。
逆にＬ−Ｔ，が所定温度より高ければ、制御回路６によ
り膨張弁３の弁開度が増す方向へ制御され、冷媒流量が
増し、Ｔ２一Ｔ．が低下する。このような動作によって
、Ｔ２−Ｔ，を略々一定値に保ち、これにより、蒸発器
出口の過熱度を略々一定に保て）。しかしこのような装
置では、圧縮機１が長時間停止した後で始動した場合、
以下のような問題が発生する。
り膨張弁３の弁開度が増す方向へ制御され、冷媒流量が
増し、Ｔ２一Ｔ．が低下する。このような動作によって
、Ｔ２−Ｔ，を略々一定値に保ち、これにより、蒸発器
出口の過熱度を略々一定に保て）。しかしこのような装
置では、圧縮機１が長時間停止した後で始動した場合、
以下のような問題が発生する。
停止中は、蒸発器４の入口出口温度Ｔ，とＴ２はほぼ等
しくなっていてＴ２−Ｔ，ニ０である。このため制御回
路６は膨張弁３の弁開度を閉じる方向の出力を出すため
、弁が閉じた状態から始動すれば、弁は永久に開かない
ことになる。すなわち始動時に於いて膨張弁３の弁が開
かないことがあるばかりか、開いた状態からスタートし
ても、制御回路６は弁を閉じる方向の出力を出して、弁
を閉じてしまうことになる。このようなことがあれば、
冷凍サイクルが正常に動作し得ないことは明白である。
本発明は前記した従来例の欠点を解消した、新規な制御
回動を有する冷煤流量制御装置を提供せんとするもので
ある。
しくなっていてＴ２−Ｔ，ニ０である。このため制御回
路６は膨張弁３の弁開度を閉じる方向の出力を出すため
、弁が閉じた状態から始動すれば、弁は永久に開かない
ことになる。すなわち始動時に於いて膨張弁３の弁が開
かないことがあるばかりか、開いた状態からスタートし
ても、制御回路６は弁を閉じる方向の出力を出して、弁
を閉じてしまうことになる。このようなことがあれば、
冷凍サイクルが正常に動作し得ないことは明白である。
本発明は前記した従来例の欠点を解消した、新規な制御
回動を有する冷煤流量制御装置を提供せんとするもので
ある。
以下図面を用いて本発明の説明をする。第３図は本発明
の一実施例の冷凍サイクル概略構成図である。
の一実施例の冷凍サイクル概略構成図である。
第１図と同一符号は同一物を示し、第１図の冷凍サイク
ルとサイクル的には同一である。相違する点は、凝縮器
中間に第３の温度センサ５Ｃを設けたこと、それに応じ
て制御回路７が変更ごれ、新たに設けたことである。制
御回路７は、圧縮機１の始動後第３の温度センサ５Ｃで
検出する凝縮器２の冷煤温度が所定の値、すなわち温度
センサ５Ｃの電気信号が所定の値に達するまで膨張弁３
に対して全開信号を出力し、その後は、第１の温度セン
サ５Ａ、第２の温度センサ５Ｂの各電気信号の差に応じ
た信号を出力する。制御回路７は例えば第４図に示す回
路で実現できる。第４図には、冷凍サイクルをルームエ
アコンに適用した場合の電気回路例もあわせて示す。８
は商用電源、９はスイッチ、１０は利用側送風ファンモ
ータ、１１はルームサ−モ、１２は圧縮機１用モータ、
１３は熱源側送風ファンモータである。
ルとサイクル的には同一である。相違する点は、凝縮器
中間に第３の温度センサ５Ｃを設けたこと、それに応じ
て制御回路７が変更ごれ、新たに設けたことである。制
御回路７は、圧縮機１の始動後第３の温度センサ５Ｃで
検出する凝縮器２の冷煤温度が所定の値、すなわち温度
センサ５Ｃの電気信号が所定の値に達するまで膨張弁３
に対して全開信号を出力し、その後は、第１の温度セン
サ５Ａ、第２の温度センサ５Ｂの各電気信号の差に応じ
た信号を出力する。制御回路７は例えば第４図に示す回
路で実現できる。第４図には、冷凍サイクルをルームエ
アコンに適用した場合の電気回路例もあわせて示す。８
は商用電源、９はスイッチ、１０は利用側送風ファンモ
ータ、１１はルームサ−モ、１２は圧縮機１用モータ、
１３は熱源側送風ファンモータである。
スイッチ９を閉じ、ルームサーモ１１が閉じると、送風
ファンモー夕１０，１３が始動し、圧縮機モータ１２が
始動し、冷凍サイクルの運転が開始し、冷房運転が開始
する。冷房運転により室温が低下し、ルームサーモ１１
がオフすると、圧縮機モーター２、熱源側送風ファンモ
ータ１３が停止し、冷凍サイクルの停止となり、冷房運
転が停止する。制御回路７はルームサーモ１１がオンし
ているときのみ給電され、以下のように構成する。７０
は直流電源で、トランス７０Ａ、ダィオード７０Ｂ，コ
ンデンサ７０Ｄ，７０Ｅで構成し、その出力電圧は十Ｖ
ｃｃと−Ｖｃｃである。
ファンモー夕１０，１３が始動し、圧縮機モータ１２が
始動し、冷凍サイクルの運転が開始し、冷房運転が開始
する。冷房運転により室温が低下し、ルームサーモ１１
がオフすると、圧縮機モーター２、熱源側送風ファンモ
ータ１３が停止し、冷凍サイクルの停止となり、冷房運
転が停止する。制御回路７はルームサーモ１１がオンし
ているときのみ給電され、以下のように構成する。７０
は直流電源で、トランス７０Ａ、ダィオード７０Ｂ，コ
ンデンサ７０Ｄ，７０Ｅで構成し、その出力電圧は十Ｖ
ｃｃと−Ｖｃｃである。
５Ａ，５Ｂは第１、第２の温度センサとしてのサーミス
タで本実施例では同一特性をもつものである。
タで本実施例では同一特性をもつものである。
７１は抵抗で、蒸発器入口温度Ｔ，と出口温度Ｔ２との
差Ｔ２一Ｔ，の所定温度△Ｔを与える。
差Ｔ２一Ｔ，の所定温度△Ｔを与える。
もしも（Ｔ２一Ｔ，）＝△Ｔならば、サーミスタ５Ｂの
抵抗値と抵抗７１の抵抗値を加えたものが、サ−ミスタ
５Ａの抵抗値と等しくなり、点Ａの電圧ＶＡはゼロＶと
なる。もしも（Ｔ２−Ｔ，）＞△Ｔならば、サーミスタ
５Ｂの抵抗値と抵抗７１の抵抗値を加えたものは、サー
ミスタ５Ｂの抵抗値よりも小さくなり、点Ａの電圧Ｖ＾
は正電圧となる。逆に（Ｌ−Ｔ，）＜△Ｔなら、点Ａの
電圧Ｖ＾は負電圧となる。すなわち、蒸発器４の入口出
口温度Ｔ，，Ｔ２の温度差は電気信号としての電圧Ｖ＾
に変換させる。７２は増幅器で、点Ａの電圧Ｖ＾を比例
倍する。増幅器７２は抵抗７２Ａ，７２８オベアンプ７
２Ｃで構成するとともに、オベアンプ７２Ｃ出力保護用
抵抗７２Ｄを有する。７３はバッファであって、増幅器
７２の出力電圧を入力電圧とし、この入力電圧と出力電
圧とを等しくするバッファである。
抵抗値と抵抗７１の抵抗値を加えたものが、サ−ミスタ
５Ａの抵抗値と等しくなり、点Ａの電圧ＶＡはゼロＶと
なる。もしも（Ｔ２−Ｔ，）＞△Ｔならば、サーミスタ
５Ｂの抵抗値と抵抗７１の抵抗値を加えたものは、サー
ミスタ５Ｂの抵抗値よりも小さくなり、点Ａの電圧Ｖ＾
は正電圧となる。逆に（Ｌ−Ｔ，）＜△Ｔなら、点Ａの
電圧Ｖ＾は負電圧となる。すなわち、蒸発器４の入口出
口温度Ｔ，，Ｔ２の温度差は電気信号としての電圧Ｖ＾
に変換させる。７２は増幅器で、点Ａの電圧Ｖ＾を比例
倍する。増幅器７２は抵抗７２Ａ，７２８オベアンプ７
２Ｃで構成するとともに、オベアンプ７２Ｃ出力保護用
抵抗７２Ｄを有する。７３はバッファであって、増幅器
７２の出力電圧を入力電圧とし、この入力電圧と出力電
圧とを等しくするバッファである。
バッファ７３はオベアンプ７３Ａ、限流抵抗７３Ｂ、ト
ランジスタ７３Ｃで構成され、その出力はトランジスタ
７３Ｃのコレクタ電圧である。今直流電源７０の電圧を
、十Ｖｃｃ，−Ｖｃｃとすると、バッファ入力電圧Ｖｉ
Ｂに対しその出力電圧はＶｉＢとなり、電気ヒータ３ｊ
の印加電圧ＶＨは、ＶＨ＝（Ｖｃｃ−ＶｉＢ）となる。
すなわち、ＶｉＢが低くなれば、ヒータ３ｉの印加電圧
は増し、その発熱量は大となり、バイメタル３ｉの変位
量大となり、弁開度は増加する。ＶｉＢが高くなれば、
ヒータ３ｉの印加電圧は小となり、弁関度は減少する。
５Ｃは第３の温度センサとしてのサーミスタで、抵抗７
４とで電源電圧を分割して点Ｂの電圧ＶＢを得る。
ランジスタ７３Ｃで構成され、その出力はトランジスタ
７３Ｃのコレクタ電圧である。今直流電源７０の電圧を
、十Ｖｃｃ，−Ｖｃｃとすると、バッファ入力電圧Ｖｉ
Ｂに対しその出力電圧はＶｉＢとなり、電気ヒータ３ｊ
の印加電圧ＶＨは、ＶＨ＝（Ｖｃｃ−ＶｉＢ）となる。
すなわち、ＶｉＢが低くなれば、ヒータ３ｉの印加電圧
は増し、その発熱量は大となり、バイメタル３ｉの変位
量大となり、弁開度は増加する。ＶｉＢが高くなれば、
ヒータ３ｉの印加電圧は小となり、弁関度は減少する。
５Ｃは第３の温度センサとしてのサーミスタで、抵抗７
４とで電源電圧を分割して点Ｂの電圧ＶＢを得る。
サーミス夕５Ｃの所定の温度Ｔｃは、抵抗７４で与えら
れる。すなわち温度Ｔｃのときのサーミスタ５Ｃの抵抗
値Ｒｃと、抵抗７４の抵抗値Ｒ７４とを等しくすれば、
サ−ミスタ５Ｃの温度ＬがＴｃのときは、点Ｂの電圧Ｖ
Ｂはゼロとなり、Ｔｃよりも低ければ、負電圧となり、
Ｔ，ｃよりも高ければ、正電圧となる。７５は点Ｂの電
圧ＶＢを入力とするレベル判定器で、オベアンプ７５Ａ
、ダイオード７５Ｂ、７５Ｃで横成する。
れる。すなわち温度Ｔｃのときのサーミスタ５Ｃの抵抗
値Ｒｃと、抵抗７４の抵抗値Ｒ７４とを等しくすれば、
サ−ミスタ５Ｃの温度ＬがＴｃのときは、点Ｂの電圧Ｖ
Ｂはゼロとなり、Ｔｃよりも低ければ、負電圧となり、
Ｔ，ｃよりも高ければ、正電圧となる。７５は点Ｂの電
圧ＶＢを入力とするレベル判定器で、オベアンプ７５Ａ
、ダイオード７５Ｂ、７５Ｃで横成する。
ＶＢ＞０なら、オベアンプ７５Ａの出力はＨｉとなり、
ダイオード７５Ｃを介して、ＶＢをＶｃｃにつり上げる
。ＶＢ＜０なら、オベアソプ７５Ａ出力はＬｏとなり、
ダイオード７５Ｂを介して、バッファ７３の入力電圧を
−Ｖｃｃに引込む。次に第４図の回路の動作を、第５図
のタイミングチャートを参照して説明する。同図イは蒸
発器４の入口温度Ｔ．と出口温度Ｔ２の差Ｔ２−Ｔ，、
口は凝縮器温度Ｔ３、ハはオベアンプ７５Ａ出力、二は
電気ヒータ３ｉ印加電圧ＶＨ、木は膨張弁３の弁開度を
示す。時刻ｔＣでルームサーモ１１がオンするが、それ
以前の状態は、Ｌ一Ｔ，がほぼゼロで、Ｔ３は低く、ヒ
ータ印加電圧ＶＨは０で、弁開度も０％である。オベア
ンプ７５Ａ出力はＨｉでもＬｏでもない。時刻ｔぐでル
ームサーモ１１がオンすると、Ｔ３くＴｃであるため、
ＶＢく０となり、オベァンプ７５Ｃ出力は山となり、バ
ッファ７３の入力電圧が−Ｖｃｃとなり、ヒータ印加電
圧ＶＨは２Ｖｃｃとなる。これにより弁開度は全開方向
へと動作するが、応答遅れのため、すぐには全開となら
ない。圧縮機１の始動により、凝縮器温度Ｔ３が上昇す
るとともに、膨張弁３の開動作による蒸発器４への袷媒
の流入により蒸発器４の温度差Ｌ−Ｔ，が大きくなる。
時刻ｔｌで、弁関度が開きすぎたための蒸発器４内で冷
媒が完全に蒸発しされなくなって再び温度差はゼロ方向
へ減少する。時刻ｔ２で弁関度は全開となる。時刻ｔ３
で、凝縮器温度Ｔ３が、所定温度Ｔｃに達し、ＶＢ〉０
となり、オベアンプ７５Ａ出力はＨｉとなり、バッファ
７３の入力電圧は、増中器７２の出力電圧となり、ヒー
タ印加電圧ＶＨは温度差Ｔ２一Ｔ，に応じて制御される
ようになり、弁開度が制御されるようになる。以下弁関
度の温度差Ｔ２−Ｔ，による制御により、蒸発器４の冷
煤流量が制御され、Ｔ２−Ｔ，が△Ｔになるよう制御さ
れる。以上の説明では、弁開度が全開となる時点ｔ２以
前のｔｌで、Ｌ−Ｔ，が減少し始めるが、全開動作をｔ
３まで続行するのであるが、これは凝縮器温度Ｔ３の所
定温度Ｔｃの適当な選択により、ｔｌ以前あるいはｔ２
以前にすることもできる。このようにして、冷凍サイク
ル始動後、安定動作にはいったことを凝縮器温度により
判定し、それ以前は膨張弁の弁関度を蒸発器入口出口の
温度差に無関係に全開とする信号を制御回路が出力する
ので、極めて安定した冷凍サイクルの始動ができるとと
もに、始動時の温度状態から定常状態への移行が円滑に
行なわれるという効果がある。以上の説明では、膨張弁
３としては、第２図に示す構造のものを用いたが、他に
比例電磁弁や可逆モータ等の電気信号を用いる弁駆動部
を有するものであればどのようなものであってもよい。
ダイオード７５Ｃを介して、ＶＢをＶｃｃにつり上げる
。ＶＢ＜０なら、オベアソプ７５Ａ出力はＬｏとなり、
ダイオード７５Ｂを介して、バッファ７３の入力電圧を
−Ｖｃｃに引込む。次に第４図の回路の動作を、第５図
のタイミングチャートを参照して説明する。同図イは蒸
発器４の入口温度Ｔ．と出口温度Ｔ２の差Ｔ２−Ｔ，、
口は凝縮器温度Ｔ３、ハはオベアンプ７５Ａ出力、二は
電気ヒータ３ｉ印加電圧ＶＨ、木は膨張弁３の弁開度を
示す。時刻ｔＣでルームサーモ１１がオンするが、それ
以前の状態は、Ｌ一Ｔ，がほぼゼロで、Ｔ３は低く、ヒ
ータ印加電圧ＶＨは０で、弁開度も０％である。オベア
ンプ７５Ａ出力はＨｉでもＬｏでもない。時刻ｔぐでル
ームサーモ１１がオンすると、Ｔ３くＴｃであるため、
ＶＢく０となり、オベァンプ７５Ｃ出力は山となり、バ
ッファ７３の入力電圧が−Ｖｃｃとなり、ヒータ印加電
圧ＶＨは２Ｖｃｃとなる。これにより弁開度は全開方向
へと動作するが、応答遅れのため、すぐには全開となら
ない。圧縮機１の始動により、凝縮器温度Ｔ３が上昇す
るとともに、膨張弁３の開動作による蒸発器４への袷媒
の流入により蒸発器４の温度差Ｌ−Ｔ，が大きくなる。
時刻ｔｌで、弁関度が開きすぎたための蒸発器４内で冷
媒が完全に蒸発しされなくなって再び温度差はゼロ方向
へ減少する。時刻ｔ２で弁関度は全開となる。時刻ｔ３
で、凝縮器温度Ｔ３が、所定温度Ｔｃに達し、ＶＢ〉０
となり、オベアンプ７５Ａ出力はＨｉとなり、バッファ
７３の入力電圧は、増中器７２の出力電圧となり、ヒー
タ印加電圧ＶＨは温度差Ｔ２一Ｔ，に応じて制御される
ようになり、弁開度が制御されるようになる。以下弁関
度の温度差Ｔ２−Ｔ，による制御により、蒸発器４の冷
煤流量が制御され、Ｔ２−Ｔ，が△Ｔになるよう制御さ
れる。以上の説明では、弁開度が全開となる時点ｔ２以
前のｔｌで、Ｌ−Ｔ，が減少し始めるが、全開動作をｔ
３まで続行するのであるが、これは凝縮器温度Ｔ３の所
定温度Ｔｃの適当な選択により、ｔｌ以前あるいはｔ２
以前にすることもできる。このようにして、冷凍サイク
ル始動後、安定動作にはいったことを凝縮器温度により
判定し、それ以前は膨張弁の弁関度を蒸発器入口出口の
温度差に無関係に全開とする信号を制御回路が出力する
ので、極めて安定した冷凍サイクルの始動ができるとと
もに、始動時の温度状態から定常状態への移行が円滑に
行なわれるという効果がある。以上の説明では、膨張弁
３としては、第２図に示す構造のものを用いたが、他に
比例電磁弁や可逆モータ等の電気信号を用いる弁駆動部
を有するものであればどのようなものであってもよい。
また第１の温度センサ５Ａは蒸発器４の入口部に設けた
が、蒸発器４内の冷煤温度がほとんど変化しないことを
考慮すればその中間部でもよいことは明白である。また
第３の温度センサは、凝縮器内温度変化がほとんどない
ことから、入口部に設けてもよい。なおサーミスタ５Ａ
，５Ｂの非線形性が問題になる場合は、サーミスタＡに
直列、並列、または直並列に抵抗を接続したもので、第
３図の回路のサーミスタを置換すればよい。以上詳述し
たように本発明によれば、凝縮器温度が所定の値すなわ
ち凝縮器に設けた温度センサの電気信号が所定の値に達
するまでは、冷凍サイクル始動後、膨張弁の弁開度を全
開にする信号を制御回路が出力することによって極めて
安定した始動が可能になるとともに、冷凍サイクルが安
定した後に前記全開動作が終了するので、始動時の過渡
状態から定常状態への移行が円滑に行なわれる優れた効
果を奏するものである。
が、蒸発器４内の冷煤温度がほとんど変化しないことを
考慮すればその中間部でもよいことは明白である。また
第３の温度センサは、凝縮器内温度変化がほとんどない
ことから、入口部に設けてもよい。なおサーミスタ５Ａ
，５Ｂの非線形性が問題になる場合は、サーミスタＡに
直列、並列、または直並列に抵抗を接続したもので、第
３図の回路のサーミスタを置換すればよい。以上詳述し
たように本発明によれば、凝縮器温度が所定の値すなわ
ち凝縮器に設けた温度センサの電気信号が所定の値に達
するまでは、冷凍サイクル始動後、膨張弁の弁開度を全
開にする信号を制御回路が出力することによって極めて
安定した始動が可能になるとともに、冷凍サイクルが安
定した後に前記全開動作が終了するので、始動時の過渡
状態から定常状態への移行が円滑に行なわれる優れた効
果を奏するものである。
第１図は従釆の冷凍サイクル概略構成図、第２図は膨張
弁の一例の断面図、第３図は本発明の一実施例の冷凍サ
イクル概略構成図、第４図は本発明の一実施例の制御回
路図、第５図イ、口、ハ、二、ホは動作説明用タイミン
グチャート図である。 １・・・・・・圧縮機、２・・・・・・凝縮器、３・・
・・・・膨張弁、４・・・・・・蒸発器、５Ａ・・・・
・・第１の温度センサ、５Ｂ・・・・・・第２の温度セ
ンサ、５Ｃ・・・・・・第３の温度センサ、７・・・・
・・制御回路、７５・・・・・・レベル判定器。 第１図第２図第３図 第４図 第５図
弁の一例の断面図、第３図は本発明の一実施例の冷凍サ
イクル概略構成図、第４図は本発明の一実施例の制御回
路図、第５図イ、口、ハ、二、ホは動作説明用タイミン
グチャート図である。 １・・・・・・圧縮機、２・・・・・・凝縮器、３・・
・・・・膨張弁、４・・・・・・蒸発器、５Ａ・・・・
・・第１の温度センサ、５Ｂ・・・・・・第２の温度セ
ンサ、５Ｃ・・・・・・第３の温度センサ、７・・・・
・・制御回路、７５・・・・・・レベル判定器。 第１図第２図第３図 第４図 第５図
Claims (1)
- １ 電気信号によつてその弁開度が調節可能な機構を具
備する膨張弁と、蒸発器の入口部乃至中間部に設けられ
た冷媒温度を電気信号に変換する第１の温度センサと、
蒸発器出口部に設けた第２の温度センサと、凝縮器入口
部乃至中間部に設けた第３の温度センサと、前記第１の
温度センサと第２の温度センサの各々の電気信号の差に
応じて前記膨張弁の弁開度を制御する電気信号を出力し
、前記電気信号の差を一定値に保つとともに、圧縮機始
動時には前記第３の温度センサの電気信号が所定値に達
するまで前記膨張弁を全開とする電気信号を出力する制
御回路とからなる冷媒流量制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12104379A JPS6034037B2 (ja) | 1979-09-20 | 1979-09-20 | 冷媒流量制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12104379A JPS6034037B2 (ja) | 1979-09-20 | 1979-09-20 | 冷媒流量制御装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5644566A JPS5644566A (en) | 1981-04-23 |
| JPS6034037B2 true JPS6034037B2 (ja) | 1985-08-06 |
Family
ID=14801397
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12104379A Expired JPS6034037B2 (ja) | 1979-09-20 | 1979-09-20 | 冷媒流量制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6034037B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60130154U (ja) * | 1984-02-10 | 1985-08-31 | 三菱自動車工業株式会社 | 後方視界装置 |
| JPS6354091A (ja) * | 1986-08-25 | 1988-03-08 | Toshio Hiraoka | 自動車の後方視認装置 |
| JPS6354699A (ja) * | 1986-08-25 | 1988-03-09 | 株式会社デンソー | 車両用安全確認装置 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61202052A (ja) * | 1985-03-06 | 1986-09-06 | ダイキン工業株式会社 | 電動式の膨張弁を備えた冷凍機 |
| JPH0830625B2 (ja) * | 1986-12-08 | 1996-03-27 | 松下冷機株式会社 | 空気調和機 |
-
1979
- 1979-09-20 JP JP12104379A patent/JPS6034037B2/ja not_active Expired
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60130154U (ja) * | 1984-02-10 | 1985-08-31 | 三菱自動車工業株式会社 | 後方視界装置 |
| JPS6354091A (ja) * | 1986-08-25 | 1988-03-08 | Toshio Hiraoka | 自動車の後方視認装置 |
| JPS6354699A (ja) * | 1986-08-25 | 1988-03-09 | 株式会社デンソー | 車両用安全確認装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5644566A (en) | 1981-04-23 |
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