JPS6213557A - スチ−ムインジエクシヨンパイプ用鋼 - Google Patents
スチ−ムインジエクシヨンパイプ用鋼Info
- Publication number
- JPS6213557A JPS6213557A JP15255385A JP15255385A JPS6213557A JP S6213557 A JPS6213557 A JP S6213557A JP 15255385 A JP15255385 A JP 15255385A JP 15255385 A JP15255385 A JP 15255385A JP S6213557 A JPS6213557 A JP S6213557A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel
- hydrogen
- pipe
- less
- double
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
原油の採収方法である水蒸気攻法に用いるスチームイン
ジェクションパイプ用の鋼についてこの明細書で述べる
技術内容は、熱損失の少ない真空断熱層を有する２！！
ｉ構造のスチームインジェクションパイプに適合する鋼
に闘する〇 原油の１次採収率は油層や原油の特性及び排油の型など
により異なるが、平均的には２０〜３０％程度と考えら
れている。このため１次採収後に取残される原油を採収
する２次採収技術として水攻法が開発され、この攻法に
よる採収が行われている。しかし水攻法が成功しても、
多くの場合なお原始鉱量の約５０％が油層に取残されて
いるとの推定がある。これに加えて、近年は探鉱費の高
騰が著しいため、探鉱費を必要としない既存油田の残留
油（水攻法実施後のものも含めて）が改めて注目されて
いる。
ジェクションパイプ用の鋼についてこの明細書で述べる
技術内容は、熱損失の少ない真空断熱層を有する２！！
ｉ構造のスチームインジェクションパイプに適合する鋼
に闘する〇 原油の１次採収率は油層や原油の特性及び排油の型など
により異なるが、平均的には２０〜３０％程度と考えら
れている。このため１次採収後に取残される原油を採収
する２次採収技術として水攻法が開発され、この攻法に
よる採収が行われている。しかし水攻法が成功しても、
多くの場合なお原始鉱量の約５０％が油層に取残されて
いるとの推定がある。これに加えて、近年は探鉱費の高
騰が著しいため、探鉱費を必要としない既存油田の残留
油（水攻法実施後のものも含めて）が改めて注目されて
いる。
そこでこの残留油の採収を行う８次採収法として、水蒸
気攻法が開発された。水蒸気攻法は水攻法と同様に水を
連続的に油層へ圧入する単純な方法であるが、地表で水
を加熱して水蒸気に転換することにより機械的エネルギ
ーに加えて熱エネルギーを油層へ送り込む点において水
攻法と異なる。
気攻法が開発された。水蒸気攻法は水攻法と同様に水を
連続的に油層へ圧入する単純な方法であるが、地表で水
を加熱して水蒸気に転換することにより機械的エネルギ
ーに加えて熱エネルギーを油層へ送り込む点において水
攻法と異なる。
この方法の主たる効果は、熱による原油の粘性の低下に
基因する流動性の向上と、原油の容積の膨張による排油
エネルギーの増加にあるが、さらに水蒸気の凝縮から生
じた熱水による原油の置換の後に取残された油に対して
の水蒸気による原油の軽質分の蒸留作用と、この軽質分
が採収側で凝縮してミシブルドライブを行うことが特長
である。
基因する流動性の向上と、原油の容積の膨張による排油
エネルギーの増加にあるが、さらに水蒸気の凝縮から生
じた熱水による原油の置換の後に取残された油に対して
の水蒸気による原油の軽質分の蒸留作用と、この軽質分
が採収側で凝縮してミシブルドライブを行うことが特長
である。
そしてこの水蒸気攻法において水蒸気を油層内へ圧入す
る際にスチームインジェクションパイプ（以下パイプと
略す）を使用する。
る際にスチームインジェクションパイプ（以下パイプと
略す）を使用する。
地表のゼネレーターで発生した水蒸気はパイプを介して
油層へ圧入されるが、地表、圧入井の坑内及び油層の上
下の地層などにおける水蒸気の熱損失は大きく、水蒸気
攻法の最大の問題となっている。
油層へ圧入されるが、地表、圧入井の坑内及び油層の上
下の地層などにおける水蒸気の熱損失は大きく、水蒸気
攻法の最大の問題となっている。
このｉ損失の減少には、例えば地表のパイプに断熱材を
巻くか、地下に埋設し、圧入井坑内では圧入用チュービ
ングとケーシングのアニユラスに高圧ガスを封入するな
どの方法がある。しがしこれらの方法による充分な熱効
率の低減は期待され得ない。
巻くか、地下に埋設し、圧入井坑内では圧入用チュービ
ングとケーシングのアニユラスに高圧ガスを封入するな
どの方法がある。しがしこれらの方法による充分な熱効
率の低減は期待され得ない。
一方断熱効率を向上する手段として、内管及び外管の間
に真空断熱層を有する２ｆ！構造のパイプ（以下２重パ
イプという）が考えられる。この２重パイプのヒート党
スは、通常の単管式パイプの１／２ｏ〜１／８０程度と
少なく、水蒸気の単位当りの油回収率が向上する。
に真空断熱層を有する２ｆ！構造のパイプ（以下２重パ
イプという）が考えられる。この２重パイプのヒート党
スは、通常の単管式パイプの１／２ｏ〜１／８０程度と
少なく、水蒸気の単位当りの油回収率が向上する。
（従来の技術）
ところで、２重パイプをサワーの如き腐食性環境あるい
はスイーシの如き環境にて使用すると、とくにパイプ外
管の外周面の腐食によって講中に水素が侵入後透過する
ため、パイプの断熱層の真空度が低下して断熱効率を悪
化し、油回収率の低下を招く。そこで２重パイプの断熱
層の断熱効果を保つには、調べの水素透過を防いで断熱
層の真空状態を維持すればよいが、従来耐水素透過性に
”優れた屑に関する文献は見肖らない。
はスイーシの如き環境にて使用すると、とくにパイプ外
管の外周面の腐食によって講中に水素が侵入後透過する
ため、パイプの断熱層の真空度が低下して断熱効率を悪
化し、油回収率の低下を招く。そこで２重パイプの断熱
層の断熱効果を保つには、調べの水素透過を防いで断熱
層の真空状態を維持すればよいが、従来耐水素透過性に
”優れた屑に関する文献は見肖らない。
（発明が解決しようとする問題点）
２重パイプの断熱効果を阻害する腐食環境下での水素透
過を抑制し得る鋼の開発を成就することを、問題点とし
て挙げられる。
過を抑制し得る鋼の開発を成就することを、問題点とし
て挙げられる。
（問題点を解決するための手段）
２重パイプの真空度の低下は、腐食によって鋼中に侵入
した後透過する水素に基因すること、及び鋼を透過する
水素量の抑制はある種の合金元素により著しく影響され
ることを発見し、パイ、プへ適用した。
した後透過する水素に基因すること、及び鋼を透過する
水素量の抑制はある種の合金元素により著しく影響され
ることを発見し、パイ、プへ適用した。
すなわち第１の発明はＯ：０．１０〜０．５０ｗｔ％（
以下単に％と示す）、Ｓｉ：０．０１０〜０・５０％、
Ｈｎ ： ｏ、ｓ ｗ ｓ、０ ％、Ｃｒ ３５．０
％以下、Ｎｉ ： ０．ｏｓ〜８．０％、［０：ＬＯ％
以下、及びＡｌ：０．００１〜０．１０％、をＱｒ＋Ｍ
ｏ： ０．５％以上において含有し、残部は鉄及び不可
避的不純物からなるパイプ用鋼である。
以下単に％と示す）、Ｓｉ：０．０１０〜０・５０％、
Ｈｎ ： ｏ、ｓ ｗ ｓ、０ ％、Ｃｒ ３５．０
％以下、Ｎｉ ： ０．ｏｓ〜８．０％、［０：ＬＯ％
以下、及びＡｌ：０．００１〜０．１０％、をＱｒ＋Ｍ
ｏ： ０．５％以上において含有し、残部は鉄及び不可
避的不純物からなるパイプ用鋼である。
また第２の発明は、上記第１の発明、の成分にささに、
ｖ ： ０．ＧＯｌ 〜ｏ＊１５１ Ｔｉ ： ｏ、ｏ
ｏｘ Ｎｏ、ｉ％５Ｂｉｂ ： ０．００１〜０．１％
、Ｂ ： ０．０００５〜０．００５算、及びＣｕ ：
０．０５〜０．６％のうちから選ばれた１種又は２種
以上を含有したパイプ用鋼である◎同様に第８の発明は
、上記第１の発明の成分にさらに、Ｃａ ： ０．００
１〜０．００６％ 全含有したパイプ用鋼である。
ｖ ： ０．ＧＯｌ 〜ｏ＊１５１ Ｔｉ ： ｏ、ｏ
ｏｘ Ｎｏ、ｉ％５Ｂｉｂ ： ０．００１〜０．１％
、Ｂ ： ０．０００５〜０．００５算、及びＣｕ ：
０．０５〜０．６％のうちから選ばれた１種又は２種
以上を含有したパイプ用鋼である◎同様に第８の発明は
、上記第１の発明の成分にさらに、Ｃａ ： ０．００
１〜０．００６％ 全含有したパイプ用鋼である。
さらに第４の発明は、上記第１の発明の成分に上記第２
の発明及び第８の発明の成分をともに含有したパイプ用
鋼である。
の発明及び第８の発明の成分をともに含有したパイプ用
鋼である。
さて次にこの発明による鋼の耐水素透過性の向上を明ら
かにするための実験について述べる。
かにするための実験について述べる。
まず表１に示す成分の５０に９鋼塊をそれぞれ溶製し、
通常の熱間圧延により板厚５−まで圧延して供試鋼とし
た。供試鋼のうち比較＃Ｉ４１及び発明鋼δを用いて、
第１図に示す試験用パイプ１をそれぞれの鋼ごとに作製
し、外管２と内管８との間の断熱層４に真空ポンプ器を
連結し、真空ポンプ器によって断熱層４内を２０ ＴＣ
ｒｒまで減圧した。
通常の熱間圧延により板厚５−まで圧延して供試鋼とし
た。供試鋼のうち比較＃Ｉ４１及び発明鋼δを用いて、
第１図に示す試験用パイプ１をそれぞれの鋼ごとに作製
し、外管２と内管８との間の断熱層４に真空ポンプ器を
連結し、真空ポンプ器によって断熱層４内を２０ ＴＣ
ｒｒまで減圧した。
この試験用パイプｌを、Ｎム０１ｃ試験液（硫化水素飽
和水溶液、０．５％酢酸＋５％食塩水）中２週間浸漬し
ながら断熱層４の圧力変化を圧力計６を用いて測定した
結果を、第２図に示す。発明鋼８は試験開始から８日後
に圧力が約４０ Ｔｏｒｒになるが、その後の圧力変化
はみられない〇一方比較ｉｌｌでは圧力は上昇を続けて
ｌＯ日１に２００ ＴＣｒｒを超え、さらに上昇してい
る。
和水溶液、０．５％酢酸＋５％食塩水）中２週間浸漬し
ながら断熱層４の圧力変化を圧力計６を用いて測定した
結果を、第２図に示す。発明鋼８は試験開始から８日後
に圧力が約４０ Ｔｏｒｒになるが、その後の圧力変化
はみられない〇一方比較ｉｌｌでは圧力は上昇を続けて
ｌＯ日１に２００ ＴＣｒｒを超え、さらに上昇してい
る。
なお上記の発明鋼は、例えば転炉から出銑後、所定の合
金成分を添加して成分調整を行うことにより得られる。
金成分を添加して成分調整を行うことにより得られる。
さらにインゴットから分塊圧延を行うか、又は連続鋳造
によって鋼片を得る。又パイプの製造は、通常の造管方
法、例えばプラグミル方式、マンドレルミル方式等によ
り行う。
によって鋼片を得る。又パイプの製造は、通常の造管方
法、例えばプラグミル方式、マンドレルミル方式等によ
り行う。
また表１の組成になる各供試鋼を、第８図に示すｌ ５
Ｑｆｉ×ｌ ５ Ｑｌｌｍｌで板厚８錫の試験片に加
工し、第４図に示す水素透過装置によって被験部（６２
■径の円）での水素透過速度を測定した。但し、発明鋼
７〜１１．１４及び１５と比較鋼１２及び１３は、圧延
後６６０°Ｃ１８０分の焼なまし処理を行った後加工し
た。なお第４図の水素透過装置において、７は試験液循
環槽、８はカソードセル、９は液循環ポンプ、１０は微
小電位計、１１は記録計、１２は試験片、１３はアノー
ドセル、１４は白金対極、１５は微小直流電流計、１６
は記録計、及び１７は定電位電解装置である。
Ｑｆｉ×ｌ ５ Ｑｌｌｍｌで板厚８錫の試験片に加
工し、第４図に示す水素透過装置によって被験部（６２
■径の円）での水素透過速度を測定した。但し、発明鋼
７〜１１．１４及び１５と比較鋼１２及び１３は、圧延
後６６０°Ｃ１８０分の焼なまし処理を行った後加工し
た。なお第４図の水素透過装置において、７は試験液循
環槽、８はカソードセル、９は液循環ポンプ、１０は微
小電位計、１１は記録計、１２は試験片、１３はアノー
ドセル、１４は白金対極、１５は微小直流電流計、１６
は記録計、及び１７は定電位電解装置である。
各供試鋼の評価方法は、水素透過装置のカソードセル２
中にＮＡＯＥ試験液を注入し、試験片のカソード側表面
から水素を鋼中に侵入させ、アノードセル側で鋼中を透
過してきた水素を水素イオンに変換し、このイオン化電
流を測定することによって水素の透過量を測定した。
中にＮＡＯＥ試験液を注入し、試験片のカソード側表面
から水素を鋼中に侵入させ、アノードセル側で鋼中を透
過してきた水素を水素イオンに変換し、このイオン化電
流を測定することによって水素の透過量を測定した。
この水素透過量は第５図に比較鋼１及び発明鋼８で代表
させて示すように、電流値の変化とじて測定でき、この
電流値が小さい材料はど耐水素透過性に優れた材料であ
る。この電流値の定常値（Ｊ−）と、パイプとして使用
したときの断熱効率との関係を調査した結果、’Ｔｏｏ
の値が０．５ｍＡ以下であれば断熱効率の低下を２０％
以下に抑えられζパイプとしての使用に適することを見
出した。
させて示すように、電流値の変化とじて測定でき、この
電流値が小さい材料はど耐水素透過性に優れた材料であ
る。この電流値の定常値（Ｊ−）と、パイプとして使用
したときの断熱効率との関係を調査した結果、’Ｔｏｏ
の値が０．５ｍＡ以下であれば断熱効率の低下を２０％
以下に抑えられζパイプとしての使用に適することを見
出した。
表２に各鋼材の機械的性質及び水素透過装置の結果を示
す０表から明らかなように、発明ｗｉ８〜６及び９〜１
５はいずれもＪ、が０．５ｍＡ以下と優れた耐水素透過
性を示しているが、比較謳では充分な耐水素透過性は得
られていない。これは比較ＩｌｌはＮ１の添加が不十分
であり、比較Ｉ１２はＣｒの添加がなくてＣｒ＋Ｍｏの
量が充分でなく、比較鋼Ｉ２はＮｉ 、 Ｃｒ及びＭｏ
のいずれの添加もなく、比較鋼１８はＭｏの添加量が少
なくてＣｒ＋Ｍｏの量が充分でないため、満足な耐水素
透過性を得られない。
す０表から明らかなように、発明ｗｉ８〜６及び９〜１
５はいずれもＪ、が０．５ｍＡ以下と優れた耐水素透過
性を示しているが、比較謳では充分な耐水素透過性は得
られていない。これは比較ＩｌｌはＮ１の添加が不十分
であり、比較Ｉ１２はＣｒの添加がなくてＣｒ＋Ｍｏの
量が充分でなく、比較鋼Ｉ２はＮｉ 、 Ｃｒ及びＭｏ
のいずれの添加もなく、比較鋼１８はＭｏの添加量が少
なくてＣｒ＋Ｍｏの量が充分でないため、満足な耐水素
透過性を得られない。
表 ２
以上の実験結果から、ｌ（１、Ｃｒ及びＭｏの複合添加
による耐水素透過性の向上は明らかである０なおこの発
明の効果は添加元素の化学的作用に起因するものであり
、熱処理１加工等の処理後にも有効である。
による耐水素透過性の向上は明らかである０なおこの発
明の効果は添加元素の化学的作用に起因するものであり
、熱処理１加工等の処理後にも有効である。
（作 用）
次に１鋼の成分範囲を限定した理由を述べる。
０ ： ０．１０ ＮＯ，５０％
０は強度を増大させる元素であるが１０・１０％未満で
はパイプとしての必要強度を得られず１またｏ、ｓｏｓ
を超すとじん性を損なって焼割れを起こすため、０．１
０〜０．５０％の範囲に限定したＯ８１諺０．０１０〜
Ｏ，Ｓ Ｏ％ Ｓｌは脱酸上必要な元素であるが、０．０１０％未満で
は脱酸効果がなく、０．５０％を超すとじん性劣化のお
それがあるため、０．０１０−０．５０％の範囲に限定
した。
はパイプとしての必要強度を得られず１またｏ、ｓｏｓ
を超すとじん性を損なって焼割れを起こすため、０．１
０〜０．５０％の範囲に限定したＯ８１諺０．０１０〜
Ｏ，Ｓ Ｏ％ Ｓｌは脱酸上必要な元素であるが、０．０１０％未満で
は脱酸効果がなく、０．５０％を超すとじん性劣化のお
それがあるため、０．０１０−０．５０％の範囲に限定
した。
Ｍｎ ： ０．Ｂ Ｎｍ、０％
Ｍｎは強度を増大する元素であり、０．２％未満では必
要強度を確保できず、２．０％を超えるとじん性を損う
ので、０．２〜２．０％の範囲とした。
要強度を確保できず、２．０％を超えるとじん性を損う
ので、０．２〜２．０％の範囲とした。
Ｎｉ：０．０５〜８．０％
Ｈｌはじん性、熱間加工性及び耐食性を向上するととも
に、鋼中への水素侵入を著しく低下する効果があり、ｏ
、ｏｉ％未満ではこの効果が小さく、２．０％を超える
と鋼中への水素侵入を低下する効果は含有量に比例して
は大きくならないため、上限はｇ、０％とした。
に、鋼中への水素侵入を著しく低下する効果があり、ｏ
、ｏｉ％未満ではこの効果が小さく、２．０％を超える
と鋼中への水素侵入を低下する効果は含有量に比例して
は大きくならないため、上限はｇ、０％とした。
Ｃｒ ： ５．０％以下、
Ｎｏ ： ＬＯ％以下、かつ
Ｑｒ＋Ｍｏ： Ｏ＊５１以上
ＣｒとＭｏは耐食性、じん性向上に効果があるとともに
、鋼中への水素侵入を低減する。とくにＨ，Ｓ又は００
． ｗ４境においてＭｌと相乗的作用を有し、著しく鋼
中への水素侵入を低減する効果がある＠そしてＣｒは５
．０％を超えるとじん性が劣化するため、上限を６．０
％とし、同様にＭｏの上限は２．０％とした。さらにＣ
ｒ十Ｍｏの量が０．５％未満では鋼中への水素侵入を低
減する効果は少なく１Ｎ１との相乗効果も少なくなるた
め、下限を０．５％とした。
、鋼中への水素侵入を低減する。とくにＨ，Ｓ又は００
． ｗ４境においてＭｌと相乗的作用を有し、著しく鋼
中への水素侵入を低減する効果がある＠そしてＣｒは５
．０％を超えるとじん性が劣化するため、上限を６．０
％とし、同様にＭｏの上限は２．０％とした。さらにＣ
ｒ十Ｍｏの量が０．５％未満では鋼中への水素侵入を低
減する効果は少なく１Ｎ１との相乗効果も少なくなるた
め、下限を０．５％とした。
Ａｌ：０．Ｇｏ１〜０．１θ％
ムｌは脱酸上必要であるが、０．０Ｏ１％未満では結晶
粒の粗大化を招き、０．１０％を超えるとじん性が劣化
するため、０．００１〜０・１０％の範囲に限定した。
粒の粗大化を招き、０．１０％を超えるとじん性が劣化
するため、０．００１〜０・１０％の範囲に限定した。
以上の添加元素が、この発明の基本組成である０上記基
本組成の他に、さらにＶ 、 Ｔｉ 、 Ｎｂ 、 Ｂ
及びＯｕのうちから選ばれる１種又は２種を限定量含有
してもよい。これらの元素は鋼の強度向上に同等の作用
、効果があり、その限定理由は次の通りである。
本組成の他に、さらにＶ 、 Ｔｉ 、 Ｎｂ 、 Ｂ
及びＯｕのうちから選ばれる１種又は２種を限定量含有
してもよい。これらの元素は鋼の強度向上に同等の作用
、効果があり、その限定理由は次の通りである。
Ｖ ！ ０．００１〜０．１５％
Ｖは強度の向上に効果があるが、０．００１％未満では
その効果に乏しく、ｏ−１５を超えるとじん性を劣化す
るため、０．００１−０．１５％の範囲に限定した◎ Ｔｉ：０．００１〜０．１％ Ｔ１はＶと同様の効果があり、また同様の理由から０．
００Ｘ〜０．１％に限定する。
その効果に乏しく、ｏ−１５を超えるとじん性を劣化す
るため、０．００１−０．１５％の範囲に限定した◎ Ｔｉ：０．００１〜０．１％ Ｔ１はＶと同様の効果があり、また同様の理由から０．
００Ｘ〜０．１％に限定する。
Ｎｂ：０．００１〜０．１％
ＨｂもＶと同様の効果があり、また同様の理由から０．
００１〜０．１％の範囲とする。
００１〜０．１％の範囲とする。
Ｂ ： ０．０００５〜０．００５％
Ｂは強度を向上するのに有効であるが、０−０００６％
未満ではその効果が少なく、０．００５％を超える添加
はじん性を劣化するため、Ｑ、ＱＯ０５〜０．００５％
の範囲に限定した０ ０ｕ ： ０．０５〜０．６％ Ｏｕは強度向上に効果があり、０．０５％未満で、は効
果が少なく、０．６％を超えると耐熱間割れ性が劣化す
るため、０．０５〜０．６％の範囲とした。なおＯｕは
Ｉ））１５以上の比較的腐食性の弱い環境中では耐水素
透過性を向上する効果もある。
未満ではその効果が少なく、０．００５％を超える添加
はじん性を劣化するため、Ｑ、ＱＯ０５〜０．００５％
の範囲に限定した０ ０ｕ ： ０．０５〜０．６％ Ｏｕは強度向上に効果があり、０．０５％未満で、は効
果が少なく、０．６％を超えると耐熱間割れ性が劣化す
るため、０．０５〜０．６％の範囲とした。なおＯｕは
Ｉ））１５以上の比較的腐食性の弱い環境中では耐水素
透過性を向上する効果もある。
また上記基本組成に、Ｃａを添加して耐水素透過性及び
耐ブリスター性をさらに向上することができる。（３ａ
の添加量とその限定理由は次の通りである。
耐ブリスター性をさらに向上することができる。（３ａ
の添加量とその限定理由は次の通りである。
Ｃａ ： Ｑ、００１〜０．００６％
Ｃａの効果は０．００１％未満では少なく、また０、０
０６％を超えると耐ブリスター性をかえって劣化するた
め、０．００１〜ｏ、ｏｏａ％の範囲に限定した０ （発明の効果） この発明によれば、腐食環境下においても耐水素透過性
に優れたパイプ用銅を提供でき１この鋼をとくに２重パ
イプに用いれば断熱性の良好な、＜イブとなり、水蒸気
攻法における油回収率を高められる。
０６％を超えると耐ブリスター性をかえって劣化するた
め、０．００１〜ｏ、ｏｏａ％の範囲に限定した０ （発明の効果） この発明によれば、腐食環境下においても耐水素透過性
に優れたパイプ用銅を提供でき１この鋼をとくに２重パ
イプに用いれば断熱性の良好な、＜イブとなり、水蒸気
攻法における油回収率を高められる。
第１図は２重パイプを示す断面図、
第２図は断熱層内の圧力変化を示すグラフ、第８図は水
素透過試験片の説明図、 第４図は水素透過試験装置の説明図、 第６図は水素のイオン化電流の測定値を示すグラフであ
る。 第３図 第４図 手 続 補 正 書 昭和６０年 ９月１４日 特許庁長官 宇 賀 道 部 殿１、事件の
表示 昭和６０年特許願第１５２５５３号 ２、発明の名称 耐水素透過性に優れた断熱２重管用鋼 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 名称（１２５）川崎製鉄株式会社 ４、代理人 ５、補正の対象 明細書の「発明の名称」、「特許請求の範囲」、１、
明細書の特許請求の範囲を次の通りに訂正する。 「２、特許請求の範囲 １、 ｃ：ｏ、１ｏ〜０．５０ｗｔ％、Ｓｉ ： ０
．０１０〜０．５０ｗｔ％、Ｍｎ ： ０．２〜２．０
ｈｔ％、 Ｃｒ ： ５．０ｗｔ％以下、 Ｎｆ ： ０．０５〜３．０鍔Ｌ％、 Ｍｏ ： ２．０ｗｔ％以下、及び Ａ ｆｆｉ ：Ｏ，ＯＯ１〜０．１０ｗｔ％をＣｒ＋Ｍ
ｏ ： ０．５ｗｔ％以上において含有し、残部は鉄及
び不可避的不純物からなる耐水素透過性に優れた断熱２
重管用鋼。 ２、 Ｃ： ０．１０〜０．５０ｗｔ％、Ｓｉ ：
０．０１０ ＝０．５０ｗｔ％、Ｍｎ ： ０．２〜２
．０ｗｔ％、 Ｃｒ ： ５．０ｓｙｔ％以下、 Ｎｉ ： ０．０５〜３．０ｗｔ％、 Ｎｏ ！ ２．Ｏｈｔ％以下、及び Ａ ＃ ：Ｏ，ＯＯ１〜０．１０ｗｔ％をＣｒ＋Ｍｏ
： ０．５匈ｔ％以上において含み、さらに、 Ｖ ： ０．００１〜０．１５ｗＬ％、Ｔｉ ： ０．
００１〜０．１−ｔ％、Ｎｂ ： ０．００１〜０．１
ｗｔ％、Ｂ ： ０．０００５〜０．００５ｗｔ％、及
びＣｕ ： ０．０５〜０．６ｗｔ％のうちから選ばれ
た１種又は２種以上を含有し、残部は鉄及び不可避的不
純物からなる耐水素透過性に優れた断熱２重管用鋼。 ３、 Ｃ： ０．１０〜０．５０ｗｔ％、Ｓｔ ：
０．０１０〜０．５０賀Ｌ％、Ｍｎ ： ０．２〜２．
０ｗｔ％、 Ｃｒ ： ５．０讐ｔ％以下、 Ｎｉ ： ０．０５〜３．０ｗｔ％、 Ｍｏ ： ２．０ｗｔ％以下、及び Ａ ｌ ：Ｏ，ＯＯ１〜０．１０ｗｔ％をＣｒ＋Ｍｏ：
０．５ｗｔ％以上において含み、さらに、 Ｃａ ： ０．００１〜０．００６ｗｔ％、を含有し、
残部は鉄及び不可避的不純物からなる耐水素透過性に優
れた断熱２重管用鋼。 ４、 ｃ：ｏ、ｔｏ〜０．５０ｗｔ％、Ｓｔ ： ０
．０１０〜０ 、５０ｗ ｔ％、Ｍｎ ： ０．２〜２
．０ｗｔ％、 Ｃｒ ： ５．０ｗｔ％以下、 Ｎｉ ： ０．０５〜３．０ｗｔ％、 Ｍｏ ： ２．０ｗｔ％以下、及び ＾ｚ ：０．００１〜０．１０ｗｔ％ をＣｒ＋Ｍｏ：０．５ｗｔ％以上において含み、さらに
、 Ｖ ： ０．００１〜０．１５ｗｔ％、Ｔｉ ： ０．
００１〜０．１１％、Ｎｂ ： ０．００１−０．１ｗ
ｔ％、Ｂ ： ０．０００５〜０．００５ｗｔ％、Ｃｕ
： ０．０５〜０．６ｗｔ％のうちから選ばれた１種
又は２種以上及び Ｃａ ： ０．００１〜０．００６ｗｔ％を含有し、残
部は鉄及び不可避的不純物からなる耐水素透過性に優れ
た断熱２重管用鋼。」 ２、 明細書第１頁第２行目の発明の名称を次のとおり
に訂正する。 「耐水素透過性に優れた断熱２重管用鋼」３、 同第３
頁２０行目〜第４頁第４行目の「原油の−に関する。」
を次のとおり訂正する。 「原油採収法の水蒸気攻法に用いるスチームインジェク
ションパイプ又は原油の輸送管などに適した真空断熱空
間を内管と外管との間に形成した断熱２重管用の鋼に関
してこの明細書では、真空断熱効果の維持に必要な優れ
た耐水素透過性を有する鋼の開発研究の成果について述
べる。」４、同第６頁第３行目〜第７頁第２行目の「一
方・−・挙げられる」を次のとおりに訂正する。 「この断熱効率を向上する手段として、内管および外管
の間に真空断熱空間を形成した２重管構造のスチームイ
ンジェクションパイプは有用である。この場合のヒート
ロスは通常の単管式スチームインジェクションパイプの
１／２０〜１／３０程度と少なく、従って水蒸気の単位
重量当りの油回収率が向上するからである。 ところがサワーの如き腐食性環境、またスィートの如き
環境でも、使用を継続すると、とくに内管の内周面ある
いは外管の外周面の腐食によって鋼中に水素が侵入し、
さらに透過して真空度が低下し、断熱効率を悪化し、や
がて上記油回収率の低下を招く。 一方原油の輸送に際しては、原油を加熱してその粘度を
下げ、管路輸送に適した状態とするが、このような原油
やヘビーオイル（高パラフィンオイル）の輸送にも断熱
効率の面で同様な２重管が有用である。 この場合、と（に輸送流体と接触する内管の内周面の腐
食によって鋼中に水素が侵入し、さらに透過して真空度
の低下による断熱効率の劣化が問題になる。 断熱２重管は、１掲の用途以外にも、液体酸素の如き寒
冷流体の管路輸送のばか逆に寒冷地域での凍結性流体輸
送や、凍土対策、さらには地熱用ウェルなどに適合し、
同様に真空度の維持が断熱のために必要である。 （従来の技術） 水素の透過を防いで断熱層の真空状態を維持するように
寄与すべく、耐水素透過性を鋼に付与すること、またそ
のような物性を具備した鋼材に関する文献は見当たらな
い。 （発明が解決しようとする問題点） ２重管の断熱効果を阻害するおそれのあるたとえば腐食
環境、とくにＨ，Ｓを含むサワー環境も含めて腐食に起
因した鋼中への水素の侵入、ひいては真空断熱空間への
水素透過を抑制し、それによる断熱効率の低下を回避し
得る断熱２重管用鋼を提案することが、この発明の目的
である。」 ５、同第７頁第４行目の「２重パイプ」および同頁第７
行目の「パイプ」を、それぞれ「断熱２重管」に訂正す
る。 ６、 同第７頁第１４行目、同頁第６行目、第８頁第２
行目〜第３行目および同頁第６行目の「パイプ用鋼」を
、それぞれ「断熱２重管用鋼」に訂正する。 ７、 同第１８頁第５行目〜第９行目の「この発明−・
られる、」を次のとおりに訂正する。 「この発明による断熱２重管用鋼は、腐食環境下におい
ても耐水素透過性に優れているので、水素透過に由来す
る断熱効率の低下が少なく、したがって長期使用でも断
熱効率の維持を図れる。」
素透過試験片の説明図、 第４図は水素透過試験装置の説明図、 第６図は水素のイオン化電流の測定値を示すグラフであ
る。 第３図 第４図 手 続 補 正 書 昭和６０年 ９月１４日 特許庁長官 宇 賀 道 部 殿１、事件の
表示 昭和６０年特許願第１５２５５３号 ２、発明の名称 耐水素透過性に優れた断熱２重管用鋼 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 名称（１２５）川崎製鉄株式会社 ４、代理人 ５、補正の対象 明細書の「発明の名称」、「特許請求の範囲」、１、
明細書の特許請求の範囲を次の通りに訂正する。 「２、特許請求の範囲 １、 ｃ：ｏ、１ｏ〜０．５０ｗｔ％、Ｓｉ ： ０
．０１０〜０．５０ｗｔ％、Ｍｎ ： ０．２〜２．０
ｈｔ％、 Ｃｒ ： ５．０ｗｔ％以下、 Ｎｆ ： ０．０５〜３．０鍔Ｌ％、 Ｍｏ ： ２．０ｗｔ％以下、及び Ａ ｆｆｉ ：Ｏ，ＯＯ１〜０．１０ｗｔ％をＣｒ＋Ｍ
ｏ ： ０．５ｗｔ％以上において含有し、残部は鉄及
び不可避的不純物からなる耐水素透過性に優れた断熱２
重管用鋼。 ２、 Ｃ： ０．１０〜０．５０ｗｔ％、Ｓｉ ：
０．０１０ ＝０．５０ｗｔ％、Ｍｎ ： ０．２〜２
．０ｗｔ％、 Ｃｒ ： ５．０ｓｙｔ％以下、 Ｎｉ ： ０．０５〜３．０ｗｔ％、 Ｎｏ ！ ２．Ｏｈｔ％以下、及び Ａ ＃ ：Ｏ，ＯＯ１〜０．１０ｗｔ％をＣｒ＋Ｍｏ
： ０．５匈ｔ％以上において含み、さらに、 Ｖ ： ０．００１〜０．１５ｗＬ％、Ｔｉ ： ０．
００１〜０．１−ｔ％、Ｎｂ ： ０．００１〜０．１
ｗｔ％、Ｂ ： ０．０００５〜０．００５ｗｔ％、及
びＣｕ ： ０．０５〜０．６ｗｔ％のうちから選ばれ
た１種又は２種以上を含有し、残部は鉄及び不可避的不
純物からなる耐水素透過性に優れた断熱２重管用鋼。 ３、 Ｃ： ０．１０〜０．５０ｗｔ％、Ｓｔ ：
０．０１０〜０．５０賀Ｌ％、Ｍｎ ： ０．２〜２．
０ｗｔ％、 Ｃｒ ： ５．０讐ｔ％以下、 Ｎｉ ： ０．０５〜３．０ｗｔ％、 Ｍｏ ： ２．０ｗｔ％以下、及び Ａ ｌ ：Ｏ，ＯＯ１〜０．１０ｗｔ％をＣｒ＋Ｍｏ：
０．５ｗｔ％以上において含み、さらに、 Ｃａ ： ０．００１〜０．００６ｗｔ％、を含有し、
残部は鉄及び不可避的不純物からなる耐水素透過性に優
れた断熱２重管用鋼。 ４、 ｃ：ｏ、ｔｏ〜０．５０ｗｔ％、Ｓｔ ： ０
．０１０〜０ 、５０ｗ ｔ％、Ｍｎ ： ０．２〜２
．０ｗｔ％、 Ｃｒ ： ５．０ｗｔ％以下、 Ｎｉ ： ０．０５〜３．０ｗｔ％、 Ｍｏ ： ２．０ｗｔ％以下、及び ＾ｚ ：０．００１〜０．１０ｗｔ％ をＣｒ＋Ｍｏ：０．５ｗｔ％以上において含み、さらに
、 Ｖ ： ０．００１〜０．１５ｗｔ％、Ｔｉ ： ０．
００１〜０．１１％、Ｎｂ ： ０．００１−０．１ｗ
ｔ％、Ｂ ： ０．０００５〜０．００５ｗｔ％、Ｃｕ
： ０．０５〜０．６ｗｔ％のうちから選ばれた１種
又は２種以上及び Ｃａ ： ０．００１〜０．００６ｗｔ％を含有し、残
部は鉄及び不可避的不純物からなる耐水素透過性に優れ
た断熱２重管用鋼。」 ２、 明細書第１頁第２行目の発明の名称を次のとおり
に訂正する。 「耐水素透過性に優れた断熱２重管用鋼」３、 同第３
頁２０行目〜第４頁第４行目の「原油の−に関する。」
を次のとおり訂正する。 「原油採収法の水蒸気攻法に用いるスチームインジェク
ションパイプ又は原油の輸送管などに適した真空断熱空
間を内管と外管との間に形成した断熱２重管用の鋼に関
してこの明細書では、真空断熱効果の維持に必要な優れ
た耐水素透過性を有する鋼の開発研究の成果について述
べる。」４、同第６頁第３行目〜第７頁第２行目の「一
方・−・挙げられる」を次のとおりに訂正する。 「この断熱効率を向上する手段として、内管および外管
の間に真空断熱空間を形成した２重管構造のスチームイ
ンジェクションパイプは有用である。この場合のヒート
ロスは通常の単管式スチームインジェクションパイプの
１／２０〜１／３０程度と少なく、従って水蒸気の単位
重量当りの油回収率が向上するからである。 ところがサワーの如き腐食性環境、またスィートの如き
環境でも、使用を継続すると、とくに内管の内周面ある
いは外管の外周面の腐食によって鋼中に水素が侵入し、
さらに透過して真空度が低下し、断熱効率を悪化し、や
がて上記油回収率の低下を招く。 一方原油の輸送に際しては、原油を加熱してその粘度を
下げ、管路輸送に適した状態とするが、このような原油
やヘビーオイル（高パラフィンオイル）の輸送にも断熱
効率の面で同様な２重管が有用である。 この場合、と（に輸送流体と接触する内管の内周面の腐
食によって鋼中に水素が侵入し、さらに透過して真空度
の低下による断熱効率の劣化が問題になる。 断熱２重管は、１掲の用途以外にも、液体酸素の如き寒
冷流体の管路輸送のばか逆に寒冷地域での凍結性流体輸
送や、凍土対策、さらには地熱用ウェルなどに適合し、
同様に真空度の維持が断熱のために必要である。 （従来の技術） 水素の透過を防いで断熱層の真空状態を維持するように
寄与すべく、耐水素透過性を鋼に付与すること、またそ
のような物性を具備した鋼材に関する文献は見当たらな
い。 （発明が解決しようとする問題点） ２重管の断熱効果を阻害するおそれのあるたとえば腐食
環境、とくにＨ，Ｓを含むサワー環境も含めて腐食に起
因した鋼中への水素の侵入、ひいては真空断熱空間への
水素透過を抑制し、それによる断熱効率の低下を回避し
得る断熱２重管用鋼を提案することが、この発明の目的
である。」 ５、同第７頁第４行目の「２重パイプ」および同頁第７
行目の「パイプ」を、それぞれ「断熱２重管」に訂正す
る。 ６、 同第７頁第１４行目、同頁第６行目、第８頁第２
行目〜第３行目および同頁第６行目の「パイプ用鋼」を
、それぞれ「断熱２重管用鋼」に訂正する。 ７、 同第１８頁第５行目〜第９行目の「この発明−・
られる、」を次のとおりに訂正する。 「この発明による断熱２重管用鋼は、腐食環境下におい
ても耐水素透過性に優れているので、水素透過に由来す
る断熱効率の低下が少なく、したがって長期使用でも断
熱効率の維持を図れる。」
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、Ｃ：０．１０〜０．５０ｗｔ％、 Ｓｉ：０．０１０〜０．５０ｗｔ％、 Ｍｎ：０．２〜２．０ｗｔ％、 Ｃｒ：５．０ｗｔ％以下、 Ｎｉ：０．０５〜３．０ｗｔ％、 Ｍｏ：２．０ｗｔ％以下、及び Ａｌ：０．００１〜０．１０ｗｔ％ をＣｒ＋Ｍｏ：０．５ｗｔ％以上において含有し、残部
は鉄及び不可避的不純物からなるスチームインジェクシ
ョンパイプ用鋼。 ２、Ｃ：０．１０〜０．５０ｗｔ％、 Ｓｉ：０．０１０〜０．５０ｗｔ％、 Ｍｎ：０．２〜２．０ｗｔ％、 Ｃｒ：５．０ｗｔ％以下、 Ｎｉ：０．０５〜３．０ｗｔ％、 Ｍｏ：２．０ｗｔ％以下、及び Ａｌ：０．００１〜０．１０ｗｔ％ をＣｒ＋Ｍｏ：０．５ｗｔ％以上において含み、さらに
、 Ｖ：０．００１〜０．１５ｗｔ％、Ｔｉ：０．００１〜
０．１ｗｔ％、Ｎｂ：０．００１〜０．１ｗｔ％、Ｂ：
０．０００５〜０．００５ｗｔ％、及びＣｕ：０．０５
〜０．６ｗｔ％のうちから選ばれた１種又は２種以上を
含有し、残部は鉄及び不可避的不純物からなるスチーム
インジェクションパイプ用鋼。 ３、Ｃ：０．１０〜０．５０ｗｔ％、 Ｓｉ：０．０１０〜０．５０ｗｔ％、 Ｍｎ：０．２〜２．０ｗｔ％、 Ｃｒ：５．０ｗｔ％以下、 Ｎｉ：０．０５〜８．０ｗｔ％、 Ｍｏ：２．０ｗｔ％以下、及び Ａｌ：０．００１〜０．１０ｗｔ％、 をＣｒ＋Ｍｏ：０．５ｗｔ％以上において含み、さらに
、 Ｃａ：０．００１〜０．００６ｗｔ％ を含有し、残部は鉄及び不可避的不純物からなるスチー
ムインジェクションパイプ用鋼。 Ｃ：０．１０〜０．５０ｗｔ％、 Ｓｉ：０．０１０〜０．５０ｗｔ％、 Ｍｎ：０．２〜２．０ｗｔ％、 Ｃｒ：５．０ｗｔ％以下、 Ｎｉ：０．０５〜３．０ｗｔ％ Ｍｏ：２．０ｗｔ％以下、及び Ａｌ：０．００１〜０．１０ｗｔ％ をＣｒ＋Ｍｏ：０．５ｗｔ％以上において含み、さらに
、 Ｖ：０．００１〜０．１５ｗｔ％、Ｔｉ：０．００１〜
０．１ｗｔ％、Ｎｂ：０．００１〜０．１ｗｔ％、Ｂ：
０．０００５〜０．００５ｗｔ％、Ｃｕ：０．０５〜０
．６ｗｔ％のうちから選ばれた１種又は２種以上及び Ｃａ：０．００１〜０．００６ｗｔ％ を含有し、残部は鉄及び不可避的不純物からなるスチー
ムインジェクションパイプ用鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15255385A JPS6213557A (ja) | 1985-07-12 | 1985-07-12 | スチ−ムインジエクシヨンパイプ用鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15255385A JPS6213557A (ja) | 1985-07-12 | 1985-07-12 | スチ−ムインジエクシヨンパイプ用鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6213557A true JPS6213557A (ja) | 1987-01-22 |
Family
ID=15542980
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15255385A Pending JPS6213557A (ja) | 1985-07-12 | 1985-07-12 | スチ−ムインジエクシヨンパイプ用鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6213557A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5110632A (en) * | 1990-08-15 | 1992-05-05 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Reciprocating painting method |
| US5324547A (en) * | 1990-08-15 | 1994-06-28 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Method of applying metallic paint |
| WO2006100891A1 (ja) * | 2005-03-24 | 2006-09-28 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | 耐硫化物応力割れ性に優れた油井管用鋼および油井用継目無鋼管の製造方法 |
| WO2011114896A1 (ja) * | 2010-03-18 | 2011-09-22 | 住友金属工業株式会社 | スチームインジェクション用継目無鋼管及びその製造方法 |
| JP2015137731A (ja) * | 2014-01-23 | 2015-07-30 | 新日鐵住金株式会社 | ピストンサポート支持管 |
| CN108070788A (zh) * | 2017-12-28 | 2018-05-25 | 安徽应流集团霍山铸造有限公司 | 一种铌合金掺杂铸钢材料的制备方法 |
-
1985
- 1985-07-12 JP JP15255385A patent/JPS6213557A/ja active Pending
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5110632A (en) * | 1990-08-15 | 1992-05-05 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Reciprocating painting method |
| US5324547A (en) * | 1990-08-15 | 1994-06-28 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Method of applying metallic paint |
| WO2006100891A1 (ja) * | 2005-03-24 | 2006-09-28 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | 耐硫化物応力割れ性に優れた油井管用鋼および油井用継目無鋼管の製造方法 |
| AU2006225855B2 (en) * | 2005-03-24 | 2009-08-27 | Nippon Steel Corporation | Steel for oil well pipe having excellent sulfide stress cracking resistance and method for manufacturing seamless steel pipe for oil well |
| US8617462B2 (en) | 2005-03-24 | 2013-12-31 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Steel for oil well pipe excellent in sulfide stress cracking resistance |
| WO2011114896A1 (ja) * | 2010-03-18 | 2011-09-22 | 住友金属工業株式会社 | スチームインジェクション用継目無鋼管及びその製造方法 |
| JP4821939B2 (ja) * | 2010-03-18 | 2011-11-24 | 住友金属工業株式会社 | スチームインジェクション用継目無鋼管及びその製造方法 |
| EP2548987A4 (en) * | 2010-03-18 | 2017-07-19 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Seamless steel pipe for steam injection, and method of manufacturing same |
| JP2015137731A (ja) * | 2014-01-23 | 2015-07-30 | 新日鐵住金株式会社 | ピストンサポート支持管 |
| CN108070788A (zh) * | 2017-12-28 | 2018-05-25 | 安徽应流集团霍山铸造有限公司 | 一种铌合金掺杂铸钢材料的制备方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US7767039B2 (en) | Martensitic stainless steel | |
| US11072835B2 (en) | High-strength seamless stainless steel pipe for oil country tubular goods, and method for producing the same | |
| JP5861786B2 (ja) | 油井用ステンレス継目無鋼管およびその製造方法 | |
| JP4502012B2 (ja) | ラインパイプ用継目無鋼管およびその製造方法 | |
| US5049210A (en) | Oil Country Tubular Goods or a line pipe formed of a high-strength martensitic stainless steel | |
| JP6315159B1 (ja) | 油井管用マルテンサイト系ステンレス継目無鋼管およびその製造方法 | |
| JP6369662B1 (ja) | 二相ステンレス鋼およびその製造方法 | |
| JPWO2019065116A1 (ja) | 油井管用マルテンサイト系ステンレス継目無鋼管およびその製造方法 | |
| JP6237873B2 (ja) | 油井用高強度ステンレス継目無鋼管 | |
| JP6405078B2 (ja) | 二相ステンレス鋼材および二相ステンレス鋼管 | |
| JP5505100B2 (ja) | 炭酸ガスインジェクション用部材向けＣｒ含有鋼管 | |
| CN105579597A (zh) | 高强度不锈钢管的制造方法及高强度不锈钢管 | |
| JPWO2019065114A1 (ja) | 油井管用マルテンサイト系ステンレス継目無鋼管およびその製造方法 | |
| JP5875933B2 (ja) | 二相ステンレス鋼材および二相ステンレス鋼管 | |
| JP3444008B2 (ja) | 耐炭酸ガス腐食性及び耐硫化物応力腐食割れ性の優れたマルテンサイトステンレス鋼 | |
| JPS6213557A (ja) | スチ−ムインジエクシヨンパイプ用鋼 | |
| JP5211708B2 (ja) | 拡管性に優れる油井用ステンレス鋼管およびその製造方法 | |
| JPS6244560A (ja) | 耐水素透過性に優れた断熱２重管用鋼 | |
| JP3879723B2 (ja) | 耐水素誘起割れ性に優れた高強度継目無鋼管およびその製造方法 | |
| JP5401931B2 (ja) | 高圧炭酸ガスインジェクション用部材 | |
| JP5837436B2 (ja) | 継目無油井管用マルテンサイト系ステンレス鋼およびその製造方法 | |
| JP5447880B2 (ja) | 拡管性に優れる油井用ステンレス鋼管の製造方法 | |
| CN109234638A (zh) | 一种高锰管线钢及其制备方法 | |
| JPS6144138B2 (ja) | ||
| JPS59182951A (ja) | 耐遅れ破壊性の優れた超高強度鋼 |