JPS6244560A - 耐水素透過性に優れた断熱２重管用鋼 - Google Patents
耐水素透過性に優れた断熱２重管用鋼Info
- Publication number
- JPS6244560A JPS6244560A JP18157585A JP18157585A JPS6244560A JP S6244560 A JPS6244560 A JP S6244560A JP 18157585 A JP18157585 A JP 18157585A JP 18157585 A JP18157585 A JP 18157585A JP S6244560 A JPS6244560 A JP S6244560A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel
- hydrogen
- less
- heat
- hydrogen permeation
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Laminated Bodies (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
原油採収法の水蕪気攻法に用いるスチームインジェクシ
ョンパイプ又は原油の輸送管などに適した真空断熱空間
を内管と外管との間に形成した断熱２重管用の鋼に関し
てこの明細書では、真空断熱効果の維持に必要な優れた
耐水素透過性を有する鋼の開発研究の成果について述べ
る。
ョンパイプ又は原油の輸送管などに適した真空断熱空間
を内管と外管との間に形成した断熱２重管用の鋼に関し
てこの明細書では、真空断熱効果の維持に必要な優れた
耐水素透過性を有する鋼の開発研究の成果について述べ
る。
原油の採収率は、１次採収、水攻法による２次採収を経
た段階でも、なお原始鉱量の約５０％が油層に取残され
ているとの推定がある。これに加えて近年は採鉱費の高
騰が著しいため、採鉱費を必要としない既存油田の残留
油が改めて注目されている。
た段階でも、なお原始鉱量の約５０％が油層に取残され
ているとの推定がある。これに加えて近年は採鉱費の高
騰が著しいため、採鉱費を必要としない既存油田の残留
油が改めて注目されている。
そこでこの残留油の採収を行う３次採収法として、水蒸
気攻法が開発された。この方法の主たる効果は熱による
原油の粘性の低下に基因する流動性の向上と、原油の容
積の膨張による排油エネルギーの増加にあるが、さらに
水蒸気の凝縮から生じた復水による原油との置換の後に
取残された油に対しても水蒸気による原油の軽質分の蒸
留作用と、この軽質分が採収側で凝縮してミシブルドラ
イブを行うことが特徴である。そしてこの水蒸気攻法に
おいて水蒸気を油層内へ圧入する際にスチームインジェ
クションパイプを使用する。
気攻法が開発された。この方法の主たる効果は熱による
原油の粘性の低下に基因する流動性の向上と、原油の容
積の膨張による排油エネルギーの増加にあるが、さらに
水蒸気の凝縮から生じた復水による原油との置換の後に
取残された油に対しても水蒸気による原油の軽質分の蒸
留作用と、この軽質分が採収側で凝縮してミシブルドラ
イブを行うことが特徴である。そしてこの水蒸気攻法に
おいて水蒸気を油層内へ圧入する際にスチームインジェ
クションパイプを使用する。
ここに、地表のゼネレーターで発生した水蒸気をスチー
ムインジェクションパイプを介して油層へ圧入するが、
地表、圧入井の坑内及び油層の上下の地層などにおける
熱損失は大きく、水蒸気攻法の最大の問題となっている
。
ムインジェクションパイプを介して油層へ圧入するが、
地表、圧入井の坑内及び油層の上下の地層などにおける
熱損失は大きく、水蒸気攻法の最大の問題となっている
。
この断熱効率を向上する手段として、内管および外管の
間に真空断熱空間を形成した２重管構造のスチームイン
ジェクションバイ・プは有用である。
間に真空断熱空間を形成した２重管構造のスチームイン
ジェクションバイ・プは有用である。
この場合のヒートロスは通常の単管式スチームインジェ
クションパイプの１７２０〜１７３０程度と少なく、従
って水蒸気の単位重量当りの油回収率が向上するからで
ある。
クションパイプの１７２０〜１７３０程度と少なく、従
って水蒸気の単位重量当りの油回収率が向上するからで
ある。
ところがサワーの如き腐食性環境、またスィートの如き
環境でも、使用を継続すると、とくに内管の内周面ある
いは外管の外周面の腐食によって鋼中に水素が侵入し、
さらに透過して真空度が低下し、断熱効率を悪化し、や
がて上記油回収率の低下を招く。
環境でも、使用を継続すると、とくに内管の内周面ある
いは外管の外周面の腐食によって鋼中に水素が侵入し、
さらに透過して真空度が低下し、断熱効率を悪化し、や
がて上記油回収率の低下を招く。
一方原油の輸送に際しては、原油を加熱してその粘度を
下げ、管路輸送に適した状態とするが、このような原油
やヘビーオイル（高パラフィンオイル）の輸送にも断熱
効率の面で同様な２重管が有用である。
下げ、管路輸送に適した状態とするが、このような原油
やヘビーオイル（高パラフィンオイル）の輸送にも断熱
効率の面で同様な２重管が有用である。
この場合、とくに輸送流体と接触する内管の内周面の腐
食によって鋼中に水素が侵入し、さらに透過して真空度
の低下による断熱効率の劣化が問題になる。
食によって鋼中に水素が侵入し、さらに透過して真空度
の低下による断熱効率の劣化が問題になる。
断熱２重管は、上掲の用途以外にも、液体酸素の如き寒
冷流体の管路輸送のほか逆に寒冷地域での凍結性流体輸
送や、凍土対策、さらには地熱用ウェルなどに適合し、
同様に真空度の維持が断熱のために必要である。
冷流体の管路輸送のほか逆に寒冷地域での凍結性流体輸
送や、凍土対策、さらには地熱用ウェルなどに適合し、
同様に真空度の維持が断熱のために必要である。
（従来の技術）
水素の透過を防いで断熱層の真空状態を維持するように
寄与すべく、耐水素透過性を鋼に付与すること、またそ
のような物性を具備した鋼材に関する文献は見当たらな
い。
寄与すべく、耐水素透過性を鋼に付与すること、またそ
のような物性を具備した鋼材に関する文献は見当たらな
い。
（発明が解決しようとする問題点）
２重管の断熱効果を阻害するおそれのあるたとえば腐食
環境、とくに１１□Ｓを含むサワー環境も含めて腐食に
起因した鋼中への水素の侵入、ひいては真空断熱空間へ
の水素透過を抑制し、それによる断熱効率の低下を回避
し得る断熱２重管用鋼を提案することが、この発明の目
的である。
環境、とくに１１□Ｓを含むサワー環境も含めて腐食に
起因した鋼中への水素の侵入、ひいては真空断熱空間へ
の水素透過を抑制し、それによる断熱効率の低下を回避
し得る断熱２重管用鋼を提案することが、この発明の目
的である。
（問題点を解決するための手段）
上記目的は次の事項を骨子とする構成により有利に達成
される。
される。
Ｃ：０．ｌＯ〜０．５０ｗｔ％（以下単に％と示す）、
Ｓｉ ： ０．０１〜０．５０％、 Ｍｎ ： ０．２
０〜２．０％、Ｃｒ ： ５．０％以下、 Ｎｉ ：
０．０５〜３．０％、Ｍｏ ： ２．０％以下、
及びＡ ＃ ： ０．０１〜０．１０％、をＣｒ＋Ｍｏ
： ０．５％以上において含み、さらにｓｂ。
Ｓｉ ： ０．０１〜０．５０％、 Ｍｎ ： ０．２
０〜２．０％、Ｃｒ ： ５．０％以下、 Ｎｉ ：
０．０５〜３．０％、Ｍｏ ： ２．０％以下、
及びＡ ＃ ： ０．０１〜０．１０％、をＣｒ＋Ｍｏ
： ０．５％以上において含み、さらにｓｂ。
Ａｓ＋Ｓｎ＋ＰｂおよびＢｉの１種又は２種以上を合計
量０．００５〜０．２０％で含有し、残部は鉄および不
可避的不純物からなる組成（第１発明）。
量０．００５〜０．２０％で含有し、残部は鉄および不
可避的不純物からなる組成（第１発明）。
上記第１発明の成分にさらに、Ｖ ： ０．０１〜０．
１５％、Ｔｉ ： ０．０１〜０．１％、Ｎｂ ： ０
．０１〜０，１％、Ｂ：０．０００５〜０．００５％、
及びＣｕ ： ０．０５〜０．６０％の１種又は２種以
上を含有する組成（第２発明）。
１５％、Ｔｉ ： ０．０１〜０．１％、Ｎｂ ： ０
．０１〜０，１％、Ｂ：０．０００５〜０．００５％、
及びＣｕ ： ０．０５〜０．６０％の１種又は２種以
上を含有する組成（第２発明）。
上記第１発明の成分にさらに、Ｃａ ： ０．００１〜
０．００６％を含有する組成（第３発明）。
０．００６％を含有する組成（第３発明）。
上記第１発明の成分に上記第２発明及び第３発明の成分
をともに含有する組成（第４発明）。
をともに含有する組成（第４発明）。
（作 用）
次に、鋼の成分範囲を限定した理由を述べる。
Ｃ：０．１０〜０．５０％
Ｃは強度を増大させる成分であるが、０．１０％未満で
は鋼管としての必要強度を得られず、また０、５０％を
超すとじん性を損なって焼割れを起こすため、０．１０
〜０．５０％の範囲に限定した。
は鋼管としての必要強度を得られず、また０、５０％を
超すとじん性を損なって焼割れを起こすため、０．１０
〜０．５０％の範囲に限定した。
Ｓｉ ： ０．０１〜０．５０％
Ｓｉは脱酸上必要な成分であるが、０．０１％未満では
脱酸効果がなく 、０．５０％を超すとじん性病化のお
それがあるため、０．０１〜０．５０％の範囲に限定し
た。
脱酸効果がなく 、０．５０％を超すとじん性病化のお
それがあるため、０．０１〜０．５０％の範囲に限定し
た。
Ｍｎ ： ０．２０〜２．０％
Ｍｎは強度を増大する成分であり、０．２％未満では必
要強度を確保できず、２０％を超えるとじん性を損なう
ので、０．２〜２．０％の範囲とした。
要強度を確保できず、２０％を超えるとじん性を損なう
ので、０．２〜２．０％の範囲とした。
Ｎｉ ： ０．０５〜３．０％
Ｎｉはじん性、熱間加工性及び耐食性を向上するととも
に、鋼中への水素侵入を著しく低下する効果があり、０
．０５％未満ではこの効果が小さく 、２．０％を超え
ると鋼中への水素侵入を低下する効果は含有量に比例し
ては太き（ならないため、上限は２．０％とした。
に、鋼中への水素侵入を著しく低下する効果があり、０
．０５％未満ではこの効果が小さく 、２．０％を超え
ると鋼中への水素侵入を低下する効果は含有量に比例し
ては太き（ならないため、上限は２．０％とした。
Ｃｒ ： ５．０％以下、
Ｍｏ ： ２．０％以下、かつ
Ｃｒ＋Ｍｏ：０．５％以上
ＣｒとＭｏは耐食性、じん性向上に効果があるとともに
、鋼中への水素侵入を低減する。とくにＨ２Ｓ又はＣｏ
、環境においてＮｉと相乗的作用を有し、著しく鋼中へ
の水素侵入を低減する効果がある。そしてＣｒは５．０
％を超えるとじん性が劣化するため、上限を５．０％と
し、同様にＭｏの上限は２．０％とした。さらにＣｒ
＋ Ｍｏの量が０．５％未満では鋼中への水素侵入を低
減する効果は少なく、Ｎｉとの相乗効果も少なくなるた
め、下限を０．５％とした。
、鋼中への水素侵入を低減する。とくにＨ２Ｓ又はＣｏ
、環境においてＮｉと相乗的作用を有し、著しく鋼中へ
の水素侵入を低減する効果がある。そしてＣｒは５．０
％を超えるとじん性が劣化するため、上限を５．０％と
し、同様にＭｏの上限は２．０％とした。さらにＣｒ
＋ Ｍｏの量が０．５％未満では鋼中への水素侵入を低
減する効果は少なく、Ｎｉとの相乗効果も少なくなるた
め、下限を０．５％とした。
八ｘ：ｏ、ｏｔ〜０．１０％
ＡＮは脱酸上必要であるが、０．０１％未満では結晶粒
の粗大化を招き、０．１０％を超えるとじん性が劣化す
るため、０．０１〜０．１０％の範囲に限定した。
の粗大化を招き、０．１０％を超えるとじん性が劣化す
るため、０．０１〜０．１０％の範囲に限定した。
ｓｂ、八ｓ、Ｓｎ、ｌ’ｂおよびＢｉの１種又は２種以
上二合計量０．００５〜０．２０％ ｓｂ、＾ｓ、Ｓｎ、ＰｂおよびＢｉは、耐酸性、耐海水
性、耐孔食性、耐バクテリア腐食性および溶接部の耐選
択腐食性などに対して同一の作用効果を有する。
上二合計量０．００５〜０．２０％ ｓｂ、＾ｓ、Ｓｎ、ＰｂおよびＢｉは、耐酸性、耐海水
性、耐孔食性、耐バクテリア腐食性および溶接部の耐選
択腐食性などに対して同一の作用効果を有する。
これら元素の１種又は２種以上の合計量がｏ、ｏｏｓ％
未溝の添加では耐水素侵入性および耐食性に効力を示さ
ず、また０、２０％をこえると熱間加工性、造舎性、じ
ん性および溶接性を著しく悪化させるので、ｏ、ｏｏｓ
〜０．２０％の範囲とした。
未溝の添加では耐水素侵入性および耐食性に効力を示さ
ず、また０、２０％をこえると熱間加工性、造舎性、じ
ん性および溶接性を著しく悪化させるので、ｏ、ｏｏｓ
〜０．２０％の範囲とした。
以上の添加が、この発明の基本組成である。
上記基本組成の他に、さらにＶ、Ｔｉ、Ｎｂ、 Ｂ及び
Ｃｕのうちから選ばれる１種又は２種を限定量含有して
もよい。これらの成分は綱の強度向上に同等の作用、効
果があり、その限定理由は次の通りである。
Ｃｕのうちから選ばれる１種又は２種を限定量含有して
もよい。これらの成分は綱の強度向上に同等の作用、効
果があり、その限定理由は次の通りである。
Ｖ ： ０．００１〜０．１５％
■は強度の向上に効果があるが、０．００１％未満では
その効果に乏しく 、ｏ、ｉｓ％を超えるとじん性を劣
化するため、０．００１−０．１５％の範囲に限定した
。
その効果に乏しく 、ｏ、ｉｓ％を超えるとじん性を劣
化するため、０．００１−０．１５％の範囲に限定した
。
Ｔｉ ： ０．００１〜０．１％
ＴｉはＶと同様の効果があり、また同様の理由から０．
００１〜０．１％に限定する。
００１〜０．１％に限定する。
Ｎｂ ： ０．００１〜０．１％
ＮｂもＶと同様の効果があり、また同様の理由から０．
００１〜０．１％の範囲とする。
００１〜０．１％の範囲とする。
Ｂ ： ０．０００５〜０．００５％
Ｂは強度を向上するのに有効であるが、ｏ、ｏｏｏｓ％
未満ではその効果が少なく 、０．００５％を超える添
加はじん性を劣化するため、０．０００５〜０．００５
％の範囲に限定した。
未満ではその効果が少なく 、０．００５％を超える添
加はじん性を劣化するため、０．０００５〜０．００５
％の範囲に限定した。
Ｃｕ ： ０．０５〜０．６％
Ｃｕは強度向上に効果があり、０．０５％未満では効果
が少なく、０．６％を超えると耐熱間割れ性が劣化する
ため、０．０５〜０．６％の範囲とした。なおＣｕはｐ
Ｈ５以上の比較的腐食性の弱い環境中では耐水素透過性
を向上する効果もある。
が少なく、０．６％を超えると耐熱間割れ性が劣化する
ため、０．０５〜０．６％の範囲とした。なおＣｕはｐ
Ｈ５以上の比較的腐食性の弱い環境中では耐水素透過性
を向上する効果もある。
また上記基本組成に、Ｃａを添加して耐水素透過性及び
耐ブリスター性をさらに向上することができる。Ｃａの
添加量とその限定理由は次の通りである。
耐ブリスター性をさらに向上することができる。Ｃａの
添加量とその限定理由は次の通りである。
Ｃａ ： ０．００１〜０．００６％
Ｃａの効果は０．００１％未満では少なく、また０、０
０６％を超えると耐ブリスター性をかえって劣化するた
め、０．００１〜０．００６％の範囲に限定した。
０６％を超えると耐ブリスター性をかえって劣化するた
め、０．００１〜０．００６％の範囲に限定した。
（実施例）
断熱２重管の真空断熱層の真空度低下は表面から水素が
鋼中に侵入して真空断熱層に透過することに起因し、こ
の現象は電気化学的水素透過実験によって再現可能であ
る。
鋼中に侵入して真空断熱層に透過することに起因し、こ
の現象は電気化学的水素透過実験によって再現可能であ
る。
第１図に電気化学的水素透過実験用電解装置の１例を示
した。図中１は試験液循環槽、２はカソードセル、３は
循環ポンプ、４は微小電位計、５は記録計、６は試験片
、７は７ノードセル、８は白金対極、９は微小直流電流
計、１０は記録計、１１は定電位電解装置である。
した。図中１は試験液循環槽、２はカソードセル、３は
循環ポンプ、４は微小電位計、５は記録計、６は試験片
、７は７ノードセル、８は白金対極、９は微小直流電流
計、１０は記録計、１１は定電位電解装置である。
電解装置のカソードセル２中のＮＡＣＥ試験液（硫化水
素飽和水溶液、０．５％酢酸＋５％食塩水）を注入して
循環させ、試験片のカソード側表面から水素を鋼中に侵
入させ、アノードセルフ側で鋼中を透過してきた水素を
水素イオンに変換し、この′イオン化電流を測定するこ
とによって水素の透過量を測定する−０ この試験片は、通常の熱間圧延により板厚５ｍｍまで圧
延し、６５０℃×３０分の焼なまし処理後、第２図に示
す１５０ｍｎ＋ Ｘ １５０ｍｍで板厚３＋＋ｕｗに加
工したもので、第１図の電解装置によって被験部（６２
ｍｍ径の円）での水素透過量を測定した。
素飽和水溶液、０．５％酢酸＋５％食塩水）を注入して
循環させ、試験片のカソード側表面から水素を鋼中に侵
入させ、アノードセルフ側で鋼中を透過してきた水素を
水素イオンに変換し、この′イオン化電流を測定するこ
とによって水素の透過量を測定する−０ この試験片は、通常の熱間圧延により板厚５ｍｍまで圧
延し、６５０℃×３０分の焼なまし処理後、第２図に示
す１５０ｍｎ＋ Ｘ １５０ｍｍで板厚３＋＋ｕｗに加
工したもので、第１図の電解装置によって被験部（６２
ｍｍ径の円）での水素透過量を測定した。
水素の透過量の試験結果の１例を第３図に示すように、
電流値の変化として測定でき、この電流値が小さい材料
はど耐水素透過性に優れた材料である。
電流値の変化として測定でき、この電流値が小さい材料
はど耐水素透過性に優れた材料である。
この電流値の定常値（ＪＯｏ）と、２重管として使用し
たときの断熱効率との関係を調査した結果、Ｊｏｏの値
が０．５ｎ＋Ａ以下であれば断熱効率の低下は２０％以
下であり、さらにＪｏｏが０．２ｍ八へ下であれば断熱
効率の低下を１０％以下に抑えられ、２重管として優れ
た性能を示すことを見い出した。とくにＪｏｏ≦０．２
ｍＡであれば、断熱効率の経時間的低下がより少なくな
りより長期の使用に耐え得る。
たときの断熱効率との関係を調査した結果、Ｊｏｏの値
が０．５ｎ＋Ａ以下であれば断熱効率の低下は２０％以
下であり、さらにＪｏｏが０．２ｍ八へ下であれば断熱
効率の低下を１０％以下に抑えられ、２重管として優れ
た性能を示すことを見い出した。とくにＪｏｏ≦０．２
ｍＡであれば、断熱効率の経時間的低下がより少なくな
りより長期の使用に耐え得る。
表１に各試験片の化学成分、機械的性質および水素透過
試験結果を示す。
試験結果を示す。
（発明の効果）
この発明による断熱２重管用鋼は、腐食環境下において
も耐水素透過性に優れているので、水素透過に由来する
断熱効率の低下が少なく、したがって長期使用でも断熱
効率の維持を図れる。
も耐水素透過性に優れているので、水素透過に由来する
断熱効率の低下が少なく、したがって長期使用でも断熱
効率の維持を図れる。
第１図は水素透過装置の説明図、
第２図は水素透過試験片の説明図、
第３図は水素のイオン化電流の測定値を示すグラフであ
る。 第１図 第２図 第３図 眉１１貞二晴Ｍ１ （ノブトノ 手 続 補 正 書く方式） ％式％ １、事件の表示 昭和６０年特許願第１８１５７５号 ２、発明の名称 耐水素透過性に優れた断熱２重管用鋼 ３、？Ｉ正をする者 事件との関係 特許出願人 （１２５）川崎製鉄株式会社 ４、代理人 ５、補正命令の日付 昭和６０年１１月２６日６、補
正の対象 明細書の「特許請求の範囲」の欄７、
補正の内容
る。 第１図 第２図 第３図 眉１１貞二晴Ｍ１ （ノブトノ 手 続 補 正 書く方式） ％式％ １、事件の表示 昭和６０年特許願第１８１５７５号 ２、発明の名称 耐水素透過性に優れた断熱２重管用鋼 ３、？Ｉ正をする者 事件との関係 特許出願人 （１２５）川崎製鉄株式会社 ４、代理人 ５、補正命令の日付 昭和６０年１１月２６日６、補
正の対象 明細書の「特許請求の範囲」の欄７、
補正の内容
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、Ｃ：０．１０〜０．５０ｗｔ％、 Ｓｉ：０．０１〜０．５０ｗｔ％、 Ｍｎ：０．２０〜２．０ｗｔ％、 Ｃｒ：５．０ｗｔ％以下、 Ｎｉ：０．０５〜３．０ｗｔ％ Ｍｏ：２．０ｗｔ％以下、および Ａｌ：０．０１〜０．１０ｗｔ％、 をＣｒ＋Ｍｏ：０．５ｗｔ％以上において含み、さらに
Ｓｂ、Ａｓ、Ｓｎ、ＰｂおよびＢｉの１種又は２種以上
を合計量０．００５〜０．２０ｗｔ％で含有し、残部は
鉄および不可避的不純物 からなる耐水素透過性に優れた断熱２重管用鋼。 ２、Ｃ：０．１０〜０．５０ｗｔ％、 Ｓｉ：０．０１〜０．５０ｗｔ％、 Ｍｎ：０．２０〜２．０ｗｔ％、 Ｃｒ：５．０ｗｔ％以下、 Ｎｉ：０．０５〜３．０ｗｔ％、 Ｍｏ：２．０ｗｔ％以下、および Ａｌ：０．０１〜０．１０ｗｔ％、 をＣｒ＋Ｍｏ：０．５ｗｔ％以上において含み、Ｓｂ、
Ａｓ、Ｓｎ、ＰｂおよびＢｉの１種又は２種以上を合計
量０．００５〜０．２０ｗｔ％で含有し、さらにＶ：０
．０１〜０．１５ｗｔ％、 Ｔｉ：０．０１〜０．１ｗｔ％、 Ｎｂ：０．０１〜０．１ｗｔ％、 Ｂ：０．０００５〜０．００５ｗｔ％、およびＣｕ：０
．０５〜０．６０ｗｔ％の１種又は２種以上を含有し、 残部は鉄および不可避的不純物 からなる耐水素透過性に優れた断熱２重管用鋼。 ３、Ｃ：０．１０〜０．５０ｗｔ％、 Ｓｉ：０．０１〜０．５０ｗｔ％、 Ｍｎ：０．２０〜２．０ｗｔ％、 Ｃｒ：５．０ｗｔ％以下、 Ｎｉ：０．０５〜３．０ｗｔ％、 Ｍｏ：２．０ｗｔ％以下、および Ａｌ：０．０１〜０．１０ｗｔ％、 をＣｒ＋Ｍｏ：０．５ｗｔ％以上において含み、Ｓｂ、
Ａｓ、Ｓｎ、ＰｂおよびＢｉの１種又は２種以上を合計
量０．００５〜０．２０ｗｔ％で含有し、さらにＣａ：
０．００１０〜０．００６０ｗｔ％で含有し、残部は鉄
および不可避的不純物 からなる耐水素透過性に優れた断熱２重管用鋼。 ４、Ｃ：０．１０〜０．５０ｗｔ％、 Ｓｉ：０．０１〜０．５０ｗｔ％、 Ｍｎ：０．２０〜２．０ｗｔ％、 Ｃｒ：５．０ｗｔ％以下、 Ｎｉ：０．０５〜３．０ｗｔ％、 Ｍｏ：２．０ｗｔ％以下、および Ａｌ：０．０１〜０．１０ｗｔ％、 をＣｒ＋Ｍｏ：０．５ｗｔ％以上において含み、Ｓｂ、
Ａｓ、Ｓｎ、ＰｂおよびＢｉの１種又は２種以上を合計
量０．００５〜０．２０ｗｔ％で含有し、Ｖ：０．０１
〜０．１５ｗｔ％、 Ｔｉ：０．０１〜０．１ｗｔ％、 Ｎｂ：０．０１〜０．１ｗｔ％、 Ｂ：０．０００５〜０．００５ｗｔ％、およびＣｕ：０
．０５〜０．６０ｗｔ％のうち１種又は２種以上を含み
、 さらにＣａ：０．００１０〜０．００６０ｗｔ％を含有
し、残部鉄および不可避的不純物 からなる耐水素透過性に優れた断熱２重管用鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18157585A JPS6244560A (ja) | 1985-08-19 | 1985-08-19 | 耐水素透過性に優れた断熱２重管用鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18157585A JPS6244560A (ja) | 1985-08-19 | 1985-08-19 | 耐水素透過性に優れた断熱２重管用鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6244560A true JPS6244560A (ja) | 1987-02-26 |
Family
ID=16103199
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18157585A Pending JPS6244560A (ja) | 1985-08-19 | 1985-08-19 | 耐水素透過性に優れた断熱２重管用鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6244560A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1994010492A1 (en) * | 1992-10-26 | 1994-05-11 | Kevin Gendron | Improved offshore umbilical and method of forming an offshore umbilical |
| JPH09279293A (ja) * | 1996-04-15 | 1997-10-28 | Nkk Corp | 耐排ガス腐食性に優れた鋼 |
| JP2009293095A (ja) * | 2008-06-06 | 2009-12-17 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高強度ボルト用鋼 |
| WO2011114896A1 (ja) * | 2010-03-18 | 2011-09-22 | 住友金属工業株式会社 | スチームインジェクション用継目無鋼管及びその製造方法 |
| WO2015037246A1 (ja) * | 2013-09-11 | 2015-03-19 | Ｊｆｅスチール株式会社 | ばね用鋼およびばねの製造方法 |
| CN105483542A (zh) * | 2016-01-27 | 2016-04-13 | 南京工程学院 | 一种深海采油装备用钢及其锻件的制造方法 |
| RU2656323C1 (ru) * | 2017-08-30 | 2018-06-04 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Маломагнитная сталь и изделие, выполненное из нее |
-
1985
- 1985-08-19 JP JP18157585A patent/JPS6244560A/ja active Pending
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1994010492A1 (en) * | 1992-10-26 | 1994-05-11 | Kevin Gendron | Improved offshore umbilical and method of forming an offshore umbilical |
| JPH09279293A (ja) * | 1996-04-15 | 1997-10-28 | Nkk Corp | 耐排ガス腐食性に優れた鋼 |
| JP2009293095A (ja) * | 2008-06-06 | 2009-12-17 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高強度ボルト用鋼 |
| WO2011114896A1 (ja) * | 2010-03-18 | 2011-09-22 | 住友金属工業株式会社 | スチームインジェクション用継目無鋼管及びその製造方法 |
| JP4821939B2 (ja) * | 2010-03-18 | 2011-11-24 | 住友金属工業株式会社 | スチームインジェクション用継目無鋼管及びその製造方法 |
| EP2548987A4 (en) * | 2010-03-18 | 2017-07-19 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Seamless steel pipe for steam injection, and method of manufacturing same |
| WO2015037246A1 (ja) * | 2013-09-11 | 2015-03-19 | Ｊｆｅスチール株式会社 | ばね用鋼およびばねの製造方法 |
| JP5816391B2 (ja) * | 2013-09-11 | 2015-11-18 | Ｊｆｅスチール株式会社 | ばね用鋼およびばねの製造方法 |
| US10041160B2 (en) | 2013-09-11 | 2018-08-07 | Jfe Steel Corporation | Steel for spring, and method for producing spring |
| CN105483542A (zh) * | 2016-01-27 | 2016-04-13 | 南京工程学院 | 一种深海采油装备用钢及其锻件的制造方法 |
| RU2656323C1 (ru) * | 2017-08-30 | 2018-06-04 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Маломагнитная сталь и изделие, выполненное из нее |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US7767039B2 (en) | Martensitic stainless steel | |
| JP5092204B2 (ja) | 拡管性に優れる油井用ステンレス鋼管 | |
| EP3228413B1 (en) | Method for producing circumferential weld joint for low-carbon martensite stainless steel tubing | |
| US5017246A (en) | Martensitic stainless steels excellent in corrosion resistance and stress corrosion cracking resistance and method of heat treatment of the steels | |
| WO1999041422A1 (fr) | Acier resistant a la corrosion et tuyau de puits de petrole resistant a la corrosion presentant une haute resistance a la corrosion par le dioxyde de carbone gazeux | |
| WO2014112353A1 (ja) | 油井用ステンレス継目無鋼管およびその製造方法 | |
| EP0384317A1 (en) | Martensitic stainless steel and method of heat treatment of the steel | |
| JP5505100B2 (ja) | 炭酸ガスインジェクション用部材向けＣｒ含有鋼管 | |
| JPS6244560A (ja) | 耐水素透過性に優れた断熱２重管用鋼 | |
| JP4325421B2 (ja) | 耐海水鋼 | |
| CN113802070A (zh) | 一种抗二氧化碳及硫酸盐还原菌腐蚀的油套管及其制造方法 | |
| Guo et al. | Pitting susceptibility of stainless steels in bromide solutions at elevated temperatures | |
| JPS6213557A (ja) | スチ−ムインジエクシヨンパイプ用鋼 | |
| Mundhenk et al. | Laboratory and In-situ corrosion studies in geothermal environments | |
| CN103276295A (zh) | 具有抗氢致开裂性的钢板及其生产方法 | |
| KR850001766B1 (ko) | 인을 함유한 고용접성 내해수성 강 | |
| JPS6261107B2 (ja) | ||
| JPS6164815A (ja) | 耐遅れ破壊性の優れた高強度鋼の製造法 | |
| JP2021091923A (ja) | Ｃｅ含有耐食鋼 | |
| Tristijanto et al. | Mixture of molybdate and ethoxylated fatty amines as corrosion protection in SAW weld joints of API 5L X-52 pipeline steelin 3.5% NaCl solution: Electrochemical study | |
| JP3578663B2 (ja) | 土中用耐食鋼 | |
| He et al. | The effect of applied potential on stress corrosion cracking of X80 pipeline steel in acidic soil containing sulfate-reducing bacteria | |
| Bourgin et al. | Stainless steel rebar: the choice of service life | |
| JP5837436B2 (ja) | 継目無油井管用マルテンサイト系ステンレス鋼およびその製造方法 | |
| JPH02115350A (ja) | 耐海水腐食性に優れたステンレス鋼 |