JPS6212776B2 - - Google Patents
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- JPS6212776B2 JPS6212776B2 JP54164098A JP16409879A JPS6212776B2 JP S6212776 B2 JPS6212776 B2 JP S6212776B2 JP 54164098 A JP54164098 A JP 54164098A JP 16409879 A JP16409879 A JP 16409879A JP S6212776 B2 JPS6212776 B2 JP S6212776B2
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Classifications
-
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- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C45/00—Preparation of compounds having >C = O groups bound only to carbon or hydrogen atoms; Preparation of chelates of such compounds
- C07C45/78—Separation; Purification; Stabilisation; Use of additives
- C07C45/81—Separation; Purification; Stabilisation; Use of additives by change in the physical state, e.g. crystallisation
-
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- C07C45/27—Preparation of compounds having >C = O groups bound only to carbon or hydrogen atoms; Preparation of chelates of such compounds by oxidation
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- C07C45/783—Separation; Purification; Stabilisation; Use of additives by gas-liquid treatment, e.g. by gas-liquid absorption
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Gas Separation By Absorption (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、プロピレン、イソブチレンまたはt
−ブタノール、あるいはこれらの混合物を気相接
触酸化して得られる不飽和アルデヒド(すなわ
ち、アクロレインまたはメタクロレイン)含有ガ
スに含まれる水分を除去する方法に関するもので
あり、特に不飽和アルデヒドの重合による損失が
なく、不飽和アルデヒドと水との共沸混合物の水
分量より少なくする方法に関するものである。
−ブタノール、あるいはこれらの混合物を気相接
触酸化して得られる不飽和アルデヒド(すなわ
ち、アクロレインまたはメタクロレイン)含有ガ
スに含まれる水分を除去する方法に関するもので
あり、特に不飽和アルデヒドの重合による損失が
なく、不飽和アルデヒドと水との共沸混合物の水
分量より少なくする方法に関するものである。
近年、プロピレン、イソブチレンまたはt−ブ
タノール、あるいはこれらを含む混合物を酸素含
有ガスと混合し、触媒の存在下、高温(300〜500
℃)で接触酸化して不飽和アルデヒド、すなわ
ち、アクロレインまたはメタクロレインを製造す
る方法の研究が活発に行なわれている。
タノール、あるいはこれらを含む混合物を酸素含
有ガスと混合し、触媒の存在下、高温(300〜500
℃)で接触酸化して不飽和アルデヒド、すなわ
ち、アクロレインまたはメタクロレインを製造す
る方法の研究が活発に行なわれている。
アクロレインまたはメタクロレインはアクリル
酸またはメタクリル酸等の有用な化合物の原料と
なるものであるが、用途によつてできるだけ含有
水分の少ないものが要求される場合がある。たと
えば、メタクロレイン(またはアクロレイン)と
メタノールと酸素から直接メチルメタクリレート
(またはメチルアクリレート)を製造する場合で
ある。このような場合、不飽和アルデヒドに対す
る水分量は、不飽和アルデヒドと水との共沸混合
物の水分量(メタクロレインの場合はメタクロレ
インに対し7.7重量%、アクロレインの場合はア
クロレインに対し2.6重量%)より少ないことが
望まれ、特に2重量%以下とすることが望まれ
る。
酸またはメタクリル酸等の有用な化合物の原料と
なるものであるが、用途によつてできるだけ含有
水分の少ないものが要求される場合がある。たと
えば、メタクロレイン(またはアクロレイン)と
メタノールと酸素から直接メチルメタクリレート
(またはメチルアクリレート)を製造する場合で
ある。このような場合、不飽和アルデヒドに対す
る水分量は、不飽和アルデヒドと水との共沸混合
物の水分量(メタクロレインの場合はメタクロレ
インに対し7.7重量%、アクロレインの場合はア
クロレインに対し2.6重量%)より少ないことが
望まれ、特に2重量%以下とすることが望まれ
る。
しかし、前記気相接触酸化して得られる不飽和
アルデヒド含有ガスは、不飽和アルデヒドや副生
物の他に反応で生成する水蒸気あるいは反応希釈
剤として用いる水蒸気等も含まれており、その水
分量は上記値を越えるものである。
アルデヒド含有ガスは、不飽和アルデヒドや副生
物の他に反応で生成する水蒸気あるいは反応希釈
剤として用いる水蒸気等も含まれており、その水
分量は上記値を越えるものである。
上記不飽和アルデヒド含有ガスを処理する方法
として、アルコール類で反応生成ガスより不飽和
アルデヒドを抽出し、次いで蒸留する方法(たと
えば特開昭49−92007号)があるが、反応生成ガ
ス中に存在する水分も上記アルコール類に吸収さ
れるため、蒸留しても不飽和アルデヒドと水との
共沸混合物が得られるだけで、共沸混合物の水分
量以下にすることは不可能である。
として、アルコール類で反応生成ガスより不飽和
アルデヒドを抽出し、次いで蒸留する方法(たと
えば特開昭49−92007号)があるが、反応生成ガ
ス中に存在する水分も上記アルコール類に吸収さ
れるため、蒸留しても不飽和アルデヒドと水との
共沸混合物が得られるだけで、共沸混合物の水分
量以下にすることは不可能である。
同様な理由で反応生成ガスを水で吸収する方法
(米国特許2514966号)では、なおさら共沸混合物
の水分量以下にすることは不可能である。
(米国特許2514966号)では、なおさら共沸混合物
の水分量以下にすることは不可能である。
不飽和アルデヒド含有ガスよりさらに完全に水
分を除去する方法として、炭化水素等の溶剤で抽
出した後、蒸留する方法が知られているが、操作
が煩雑な上、蒸留操作中に水分の少ない純粋な不
飽和アルデヒドが加熱状態に置かれるために極め
て重合し易く、実用上の問題点が多い。
分を除去する方法として、炭化水素等の溶剤で抽
出した後、蒸留する方法が知られているが、操作
が煩雑な上、蒸留操作中に水分の少ない純粋な不
飽和アルデヒドが加熱状態に置かれるために極め
て重合し易く、実用上の問題点が多い。
なお、不飽和アルデヒド含有ガスを一般に知ら
れている乾燥剤、たとえば、シリカ、アルミナ、
ゼオライト、塩化カルシウム等で処理しても脱水
能力が少なく、かえつて乾燥剤表面での不飽和ア
ルデヒドの重合等による損失が多いため、実用価
値はない。
れている乾燥剤、たとえば、シリカ、アルミナ、
ゼオライト、塩化カルシウム等で処理しても脱水
能力が少なく、かえつて乾燥剤表面での不飽和ア
ルデヒドの重合等による損失が多いため、実用価
値はない。
本発明者らは、不飽和アルデヒドの重合による
損失を生じないで極めて簡単に脱水された不飽和
アルデヒドを得る方法について鋭意研究した結
果、メタノールの気化熱を利用して不飽和アルデ
ヒド含有ガス中の水分を凝縮させ分離することに
よつて、この目的が達成されることを見出し、本
発明を完成するに至つた。
損失を生じないで極めて簡単に脱水された不飽和
アルデヒドを得る方法について鋭意研究した結
果、メタノールの気化熱を利用して不飽和アルデ
ヒド含有ガス中の水分を凝縮させ分離することに
よつて、この目的が達成されることを見出し、本
発明を完成するに至つた。
すなわち、本発明は、プロピレン、イソブチレ
ンおよびt−ブタノールのうち少なくとも一種を
含む原料を気相接触酸化して得られる不飽和アル
デヒド含有ガスの脱水方法において、該不飽和ア
ルデヒド含有ガスに、殆んどすべてが気化し得る
量のメタノールを上方より向流に接触させること
を特徴とする不飽和アルデヒド含有ガスの脱水方
法である。
ンおよびt−ブタノールのうち少なくとも一種を
含む原料を気相接触酸化して得られる不飽和アル
デヒド含有ガスの脱水方法において、該不飽和ア
ルデヒド含有ガスに、殆んどすべてが気化し得る
量のメタノールを上方より向流に接触させること
を特徴とする不飽和アルデヒド含有ガスの脱水方
法である。
本発明の要点は、前記気相接触酸化して得られ
る不飽和アルデヒド含有ガスに、上方からメタノ
ールを向流接触させることにあり、これによつて
メタノールが気化する際に気化熱を接触する不飽
和アルデヒド含有ガスより奪うので、ガス中の水
分が凝縮し分離するものである。このとき、不飽
和アルデヒドは気相に保たれたまゝ脱水されるの
で、重合による損失は極めて少なく実用的な脱水
法である。
る不飽和アルデヒド含有ガスに、上方からメタノ
ールを向流接触させることにあり、これによつて
メタノールが気化する際に気化熱を接触する不飽
和アルデヒド含有ガスより奪うので、ガス中の水
分が凝縮し分離するものである。このとき、不飽
和アルデヒドは気相に保たれたまゝ脱水されるの
で、重合による損失は極めて少なく実用的な脱水
法である。
気相接触酸化して得られる不飽和アルデヒド含
有ガスは、そのまゝメタノールと向流接触させて
もよいが、通常行われているように適当な方法に
より、該不飽和アルデヒド含有ガスを冷却して、
反応で生成した酸類や高沸点物、それに水蒸気や
反応希釈剤として加えた水蒸気を予め低下させる
工程を経た後、メタノールと向流接触させるのが
好ましい。
有ガスは、そのまゝメタノールと向流接触させて
もよいが、通常行われているように適当な方法に
より、該不飽和アルデヒド含有ガスを冷却して、
反応で生成した酸類や高沸点物、それに水蒸気や
反応希釈剤として加えた水蒸気を予め低下させる
工程を経た後、メタノールと向流接触させるのが
好ましい。
次に第1図に基づいて本発明の具体例について
説明する。
説明する。
急冷塔Aを設け、気相接触酸化反応器より生じ
る反応生成ガス1を、急冷塔下部に導入し、急冷
塔Aの上部に導入した水2と接触させて冷却す
る。冷却によつて生じた凝縮水は、冷却後リサイ
クルするとゝもに一部廃水3として廃出する。水
2中には、たとえばハイドロキノンの如き重合防
止剤を添加する。
る反応生成ガス1を、急冷塔下部に導入し、急冷
塔Aの上部に導入した水2と接触させて冷却す
る。冷却によつて生じた凝縮水は、冷却後リサイ
クルするとゝもに一部廃水3として廃出する。水
2中には、たとえばハイドロキノンの如き重合防
止剤を添加する。
この冷却工程により、反応生成ガス1を速やか
に室温〜95℃、好ましくは30〜80℃に冷却するこ
とができる。
に室温〜95℃、好ましくは30〜80℃に冷却するこ
とができる。
また、この冷却工程により、反応生成ガス1中
に副生成物として含まれるメタクリル酸、アクリ
ル酸、酢酸などの水溶性ガスを水2と共に反応生
成ガス1から除去することができ、さらに高沸点
副生物も液化させて除去することができる。
に副生成物として含まれるメタクリル酸、アクリ
ル酸、酢酸などの水溶性ガスを水2と共に反応生
成ガス1から除去することができ、さらに高沸点
副生物も液化させて除去することができる。
次に急冷塔A上部より排出される不飽和アルデ
ヒド含有ガス4を脱水塔B下部に導入する。メタ
ノール5を脱水塔B上部に導入し、不飽和アルデ
ヒド含有ガス4と向流接触させる。これによつ
て、メタノール5はほとんどすべてが気化する。
このとき不飽和アルデヒド含有ガス4はメタノー
ル5に気化熱を奪われ、含有される水蒸気は凝縮
して落下し、脱水塔B底部より液体6として排出
される。このようにして脱水された不飽和アルデ
ヒド含有ガス4は、気化されたメタノール5とゝ
もに脱水不飽和アルデヒド含有ガス7として脱水
塔B頂部より出て行く。
ヒド含有ガス4を脱水塔B下部に導入する。メタ
ノール5を脱水塔B上部に導入し、不飽和アルデ
ヒド含有ガス4と向流接触させる。これによつ
て、メタノール5はほとんどすべてが気化する。
このとき不飽和アルデヒド含有ガス4はメタノー
ル5に気化熱を奪われ、含有される水蒸気は凝縮
して落下し、脱水塔B底部より液体6として排出
される。このようにして脱水された不飽和アルデ
ヒド含有ガス4は、気化されたメタノール5とゝ
もに脱水不飽和アルデヒド含有ガス7として脱水
塔B頂部より出て行く。
このようにして得られた脱水不飽和アルデヒド
含有ガス7は、共沸組成より格段に低い水分量を
有すものである。
含有ガス7は、共沸組成より格段に低い水分量を
有すものである。
脱水塔B底部より排出される液体6は、その
まゝ系外に排出してもよいし、冷却水2として使
用してもよい。
まゝ系外に排出してもよいし、冷却水2として使
用してもよい。
なお、第1図において、脱水塔Bの下部に急冷
塔Aを接続して一塔としてもよいことは勿論であ
る。
塔Aを接続して一塔としてもよいことは勿論であ
る。
脱水工程で用いるメタノール5は水分を殆んど
含まないもの、特に純メタノールを使用すること
が好ましいが、本脱水工程の操作に悪影響のない
成分が若干含まれていてもさしつかえない。
含まないもの、特に純メタノールを使用すること
が好ましいが、本脱水工程の操作に悪影響のない
成分が若干含まれていてもさしつかえない。
脱水工程において、メタノール5の供給量は極
めて重要であり、供給されたメタノール5が不飽
和アルデヒド含有ガス4により殆んど気化する量
とする必要がある。もし過剰のメタノール5を供
給すると、不飽和アルデヒドをもメタノール5に
溶解させ、脱水塔Bの底部より流出させてしまう
ことになるからである。
めて重要であり、供給されたメタノール5が不飽
和アルデヒド含有ガス4により殆んど気化する量
とする必要がある。もし過剰のメタノール5を供
給すると、不飽和アルデヒドをもメタノール5に
溶解させ、脱水塔Bの底部より流出させてしまう
ことになるからである。
メタノール5の供給量は、脱水塔Bの入口温
度、不飽和アルデヒド含有ガス4の含有水分量お
よびガス量等により変化するので、一義的に規定
するのは困難であるが、一般には不飽和アルデヒ
ド含有ガス41m3に対し10g〜1Kg、好ましくは
30g〜400gの量である。このように適正な量の
メタノール5を供給することによつて、たとえば
H2O/メタクロレインを1/100〜1/1000にす
ることができる。
度、不飽和アルデヒド含有ガス4の含有水分量お
よびガス量等により変化するので、一義的に規定
するのは困難であるが、一般には不飽和アルデヒ
ド含有ガス41m3に対し10g〜1Kg、好ましくは
30g〜400gの量である。このように適正な量の
メタノール5を供給することによつて、たとえば
H2O/メタクロレインを1/100〜1/1000にす
ることができる。
脱水工程における操作圧力は、不飽和アルデヒ
ド含有ガス5の供給によつて決まるものでもよい
が、一般的には常圧付近であり、また操作温度
は、通常0〜90℃の範囲である。温度が低ければ
気化できるメタノール量も少ないが、飽和水蒸気
量も少ないので、本発明の実施が不可能になるこ
とはない。
ド含有ガス5の供給によつて決まるものでもよい
が、一般的には常圧付近であり、また操作温度
は、通常0〜90℃の範囲である。温度が低ければ
気化できるメタノール量も少ないが、飽和水蒸気
量も少ないので、本発明の実施が不可能になるこ
とはない。
また不飽和アルデヒドの貯蔵時には、ハイドロ
キノン等の重合防止剤の存在が望ましいので、メ
タノール5中に重合防止剤を適宜含有させること
は好ましい。
キノン等の重合防止剤の存在が望ましいので、メ
タノール5中に重合防止剤を適宜含有させること
は好ましい。
さらに別の一形態として、脱水塔B上部より供
給するメタノール5と共に脱水塔B中部よりメタ
ノールを供給することもできる。この場合は、水
分を含んだメタノールでも使用できる。
給するメタノール5と共に脱水塔B中部よりメタ
ノールを供給することもできる。この場合は、水
分を含んだメタノールでも使用できる。
このように本発明によれば、簡易な工程で不飽
和アルデヒドと水との共沸混合物より水分量が少
ない不飽和アルデヒド含有ガスを得ることができ
る。したがつて、得られた不飽和アルデヒド含有
ガスは、直接不飽和酸エステルを得るための原料
とすることができる。たとえば、脱水されたメタ
クロレイン(またはアクロレイン)含有ガスを直
接ガス状のまゝ酸化エステル反応器にフイードし
て、メチルメタクリレート(またはメチルアクリ
レート)を合成するという簡易な工程を組むこと
が可能であり、あるいは脱水された不飽和アルデ
ヒド含有ガスを吸収塔に導いて、メタノール、炭
化水素またはメチルメタアクリレートもしくはメ
チルアクリレートなどで吸収して、たとえばメタ
クロレイン(もしくはアクロレイン)溶液として
酸化エステル化反応用原料とすることができ、不
飽和カルボン酸のメチルエステル化への一貫工程
を簡単に組むことが可能となる。また、上記の吸
収塔に導く工程を経るときは、混合ガスによりメ
タノールが気化する際に、前述の如くガスの温度
を下げるので、脱水された不飽和アルデヒド含有
ガスが低音で吸収塔に入るので、吸収塔での吸収
効率が高くなると言う効果をあわせて得られる。
和アルデヒドと水との共沸混合物より水分量が少
ない不飽和アルデヒド含有ガスを得ることができ
る。したがつて、得られた不飽和アルデヒド含有
ガスは、直接不飽和酸エステルを得るための原料
とすることができる。たとえば、脱水されたメタ
クロレイン(またはアクロレイン)含有ガスを直
接ガス状のまゝ酸化エステル反応器にフイードし
て、メチルメタクリレート(またはメチルアクリ
レート)を合成するという簡易な工程を組むこと
が可能であり、あるいは脱水された不飽和アルデ
ヒド含有ガスを吸収塔に導いて、メタノール、炭
化水素またはメチルメタアクリレートもしくはメ
チルアクリレートなどで吸収して、たとえばメタ
クロレイン(もしくはアクロレイン)溶液として
酸化エステル化反応用原料とすることができ、不
飽和カルボン酸のメチルエステル化への一貫工程
を簡単に組むことが可能となる。また、上記の吸
収塔に導く工程を経るときは、混合ガスによりメ
タノールが気化する際に、前述の如くガスの温度
を下げるので、脱水された不飽和アルデヒド含有
ガスが低音で吸収塔に入るので、吸収塔での吸収
効率が高くなると言う効果をあわせて得られる。
さらに本発明によれば、不飽和アルデヒド含有
ガスをガス状のまゝ脱水することができるので、
重合による不飽和アルデヒドの損失は極めて少な
くてすむ。
ガスをガス状のまゝ脱水することができるので、
重合による不飽和アルデヒドの損失は極めて少な
くてすむ。
以下、実施例を挙げて説明するが、本発明は、
これらに限定されるものではない。
これらに限定されるものではない。
実施例 1
イソブチレンの気相接触反応で生成した反応生
成ガスを、まず急冷塔で水を用いて高沸点物、酸
類を除去して次のようなガス組成が得られた。
成ガスを、まず急冷塔で水を用いて高沸点物、酸
類を除去して次のようなガス組成が得られた。
すなわち、メタクロレイン4.3モル%、水6.9モ
ル%、窒素、酸素、二酸化炭素、一酸化炭素のガ
スおよび未反応イソブチレンの類は88.7モル%、
その他アセトン等の副生物0.1%のガス組成であ
つた(この時H2O/メタクロレイン(重量%)は
39%である)。流量は13N/minである。これを
径40mmφ、長さ60cm(充填物は径3mmφ、長さ4
mmのラシヒリングが充填されている)の充填塔下
部よりガスを送入し、上部よりハイドロキノン
0.01重量%を含有したメタノールを88g/Hrで
供給した。ガス温度は塔底で35℃、塔頂で15℃で
あつた。塔頂より出て来たガス中のH2O/メタク
ロレイン(重量%)は0.6%であつた。
ル%、窒素、酸素、二酸化炭素、一酸化炭素のガ
スおよび未反応イソブチレンの類は88.7モル%、
その他アセトン等の副生物0.1%のガス組成であ
つた(この時H2O/メタクロレイン(重量%)は
39%である)。流量は13N/minである。これを
径40mmφ、長さ60cm(充填物は径3mmφ、長さ4
mmのラシヒリングが充填されている)の充填塔下
部よりガスを送入し、上部よりハイドロキノン
0.01重量%を含有したメタノールを88g/Hrで
供給した。ガス温度は塔底で35℃、塔頂で15℃で
あつた。塔頂より出て来たガス中のH2O/メタク
ロレイン(重量%)は0.6%であつた。
塔頂より出て来たガスを径32mmφ30段のオルダ
ーシヨー型吸収塔でメタノールを用いて吸収し
た。吸収塔下部より回収した吸収液の組成は、メ
タノール81.7重量%、メタクロレイン18重量%、
アセトン等副生ケトン類0.1重量%、水0.13重量
%であつた。
ーシヨー型吸収塔でメタノールを用いて吸収し
た。吸収塔下部より回収した吸収液の組成は、メ
タノール81.7重量%、メタクロレイン18重量%、
アセトン等副生ケトン類0.1重量%、水0.13重量
%であつた。
なお、脱水塔下部より得られた排液中のメタノ
ールおよびメタクロレインの量は、脱水塔上部よ
りフイードしたメタノールの0.6重量%、吸収塔
で回収されたメタクロレインの0.5重量%であつ
た。
ールおよびメタクロレインの量は、脱水塔上部よ
りフイードしたメタノールの0.6重量%、吸収塔
で回収されたメタクロレインの0.5重量%であつ
た。
実施例 2
プロピレンの気相接触反応で生成した反応生成
ガスを、まず急冷塔で水を用いて高沸点物、酸類
を除去して次のようなガス組成が得られた。
ガスを、まず急冷塔で水を用いて高沸点物、酸類
を除去して次のようなガス組成が得られた。
すなわち、アクロレイン4%、水6.9モル%、
その他N2、O2、CO、CO2、プロピレン、ケトン
類89.1%のガス組成であつた(H2O/アクロレイ
ン(重量%)は55.4%)。流量は13N/minであ
つた。
その他N2、O2、CO、CO2、プロピレン、ケトン
類89.1%のガス組成であつた(H2O/アクロレイ
ン(重量%)は55.4%)。流量は13N/minであ
つた。
このガスを実施例1と同様な充填塔式脱水塔
で、塔頂部よりメタノール80gを供給した。
で、塔頂部よりメタノール80gを供給した。
このとき塔頂より出て来たガス中のH2O/アク
ロレイン(重量%)は0.7%であつた。
ロレイン(重量%)は0.7%であつた。
実施例 3
実施例1と同様な反応ガス組成(急冷塔出口)
を用いて、脱水塔上部のフイードメタノールの量
を変化させ、脱水塔出口のメタクロレインと水の
割合(H2O/MAcr)、脱水塔下部より排出される
メタクロレインと脱水塔入口のメタクロレインの
割合(MAcr/Feed MAcr)、および脱水塔下部
より排出されるメタノールと脱水塔へ供給される
メタノールの割合(MeOH/Feed MeOH)を第
2図に示した。図中、−〇−〇−はH2O/MAcr、
−×−×−はMAcr/Feed MAcr、−△−△−は
MeOH/Feed MeOHを表わす。
を用いて、脱水塔上部のフイードメタノールの量
を変化させ、脱水塔出口のメタクロレインと水の
割合(H2O/MAcr)、脱水塔下部より排出される
メタクロレインと脱水塔入口のメタクロレインの
割合(MAcr/Feed MAcr)、および脱水塔下部
より排出されるメタノールと脱水塔へ供給される
メタノールの割合(MeOH/Feed MeOH)を第
2図に示した。図中、−〇−〇−はH2O/MAcr、
−×−×−はMAcr/Feed MAcr、−△−△−は
MeOH/Feed MeOHを表わす。
第1図は本発明の具体例を示すフローシート、
第2図はフイードメタノール量の変化に伴う種々
のデーターの変化を示す図表である。
第2図はフイードメタノール量の変化に伴う種々
のデーターの変化を示す図表である。
Claims (1)
- 1 プロピレン、イソブチレンおよびt−ブタノ
ールのうち少なくとも一種を含む原料を気相接触
酸化して得られる不飽和アルデヒド含有ガスの脱
水方法において、該不飽和アルデヒド含有ガス
に、殆んどすべてが気化し得る量のメタノールを
上方より向流に接触させることを特徴とする不飽
和アルデヒド含有ガスの脱水方法。
Priority Applications (7)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP16409879A JPS5687530A (en) | 1979-12-19 | 1979-12-19 | Dehydrating method of gas containing unsaturated aldehyde |
US06/213,703 US4329513A (en) | 1979-12-19 | 1980-12-05 | Method for dehydration of unsaturated aldehyde-containing gas |
GB8039692A GB2065650B (en) | 1979-12-19 | 1980-12-11 | Mehtod for dehydration of unsaturated aldehyde-containing gas |
DE3047485A DE3047485C2 (de) | 1979-12-19 | 1980-12-17 | Verfahren zur Dehydratisierung eines Gases enthaltend Acrolein bzw. Methacrolein |
SU803217952A SU1442065A3 (ru) | 1979-12-19 | 1980-12-17 | Способ осушки углеводородного газа |
FR8026973A FR2471964A1 (fr) | 1979-12-19 | 1980-12-18 | Procede de deshydratation d'un gaz contenant un aldehyde insature et procede de recuperation d'un aldehyde insature ayant une faible teneur en eau |
IT26798/80A IT1151467B (it) | 1979-12-19 | 1980-12-19 | Procedimento per la disidratazione di gas contenenti aldeidi insature |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP16409879A JPS5687530A (en) | 1979-12-19 | 1979-12-19 | Dehydrating method of gas containing unsaturated aldehyde |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5687530A JPS5687530A (en) | 1981-07-16 |
JPS6212776B2 true JPS6212776B2 (ja) | 1987-03-20 |
Family
ID=15786720
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP16409879A Granted JPS5687530A (en) | 1979-12-19 | 1979-12-19 | Dehydrating method of gas containing unsaturated aldehyde |
Country Status (7)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4329513A (ja) |
JP (1) | JPS5687530A (ja) |
DE (1) | DE3047485C2 (ja) |
FR (1) | FR2471964A1 (ja) |
GB (1) | GB2065650B (ja) |
IT (1) | IT1151467B (ja) |
SU (1) | SU1442065A3 (ja) |
Families Citing this family (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0456837B1 (en) * | 1989-12-06 | 1996-10-09 | Nippon Shokubai Co., Ltd. | Process for producing methacrolein and methacrylic acid |
SG71815A1 (en) * | 1997-07-08 | 2000-04-18 | Asahi Chemical Ind | Method of producing methyl methacrylate |
TW201509522A (zh) | 2013-07-29 | 2015-03-16 | Rohm & Haas | 氧化酯化催化劑 |
TW201509901A (zh) | 2013-07-29 | 2015-03-16 | Rohm & Haas | 氧化酯化方法 |
BR112017008420A2 (pt) | 2014-10-31 | 2018-01-23 | Dow Global Technologies Llc | processo para remoção de água in situ de uma reação de esterificação oxidativa usando um sistema de reator-destilação acoplado |
US9969672B2 (en) | 2014-10-31 | 2018-05-15 | Rohm And Haas Company | Oxidative esterification process |
EP4222136A1 (en) * | 2020-09-30 | 2023-08-09 | Genomium, Inc. | Fermentation process to produce bioacrolein and bioacrylic acid |
Family Cites Families (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2514966A (en) * | 1948-01-09 | 1950-07-11 | Shell Dev | Refining and concentrating crude unsaturated aldehydes by extractive distillation |
US2514967A (en) * | 1948-09-17 | 1950-07-11 | Shell Dev | Refining and concentrating crude unsaturated aldehydes |
US2767216A (en) * | 1955-10-31 | 1956-10-16 | Shell Dev | Drying of acrolein by extractive separation with glycerol |
JPS4823409B1 (ja) * | 1970-03-04 | 1973-07-13 | ||
JPS547768B2 (ja) * | 1973-01-06 | 1979-04-10 |
-
1979
- 1979-12-19 JP JP16409879A patent/JPS5687530A/ja active Granted
-
1980
- 1980-12-05 US US06/213,703 patent/US4329513A/en not_active Expired - Lifetime
- 1980-12-11 GB GB8039692A patent/GB2065650B/en not_active Expired
- 1980-12-17 DE DE3047485A patent/DE3047485C2/de not_active Expired
- 1980-12-17 SU SU803217952A patent/SU1442065A3/ru active
- 1980-12-18 FR FR8026973A patent/FR2471964A1/fr active Granted
- 1980-12-19 IT IT26798/80A patent/IT1151467B/it active
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE3047485C2 (de) | 1983-05-26 |
FR2471964A1 (fr) | 1981-06-26 |
GB2065650A (en) | 1981-07-01 |
IT1151467B (it) | 1986-12-17 |
SU1442065A3 (ru) | 1988-11-30 |
DE3047485A1 (de) | 1981-09-24 |
JPS5687530A (en) | 1981-07-16 |
IT8026798A0 (it) | 1980-12-19 |
GB2065650B (en) | 1983-12-21 |
US4329513A (en) | 1982-05-11 |
FR2471964B1 (ja) | 1983-01-28 |
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