JPS62126583A - 高周波誘導加熱による鋼材溶接部の熱処理方法 - Google Patents
高周波誘導加熱による鋼材溶接部の熱処理方法Info
- Publication number
- JPS62126583A JPS62126583A JP60263897A JP26389785A JPS62126583A JP S62126583 A JPS62126583 A JP S62126583A JP 60263897 A JP60263897 A JP 60263897A JP 26389785 A JP26389785 A JP 26389785A JP S62126583 A JPS62126583 A JP S62126583A
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- heating coil
- heat treatment
- welded part
- transformer
- frequency induction
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/25—Process efficiency
Landscapes
- General Induction Heating (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
この発明は、高周波誘導加熱による鋼材溶接部の熱処理
方法に係υ、詳しくは、長い溶接線を有する鋼材溶接部
に対して好適な、高周波誘導加熱による熱処理方法に関
するものである。
方法に係υ、詳しくは、長い溶接線を有する鋼材溶接部
に対して好適な、高周波誘導加熱による熱処理方法に関
するものである。
鋼材の溶接部の組織改善や熱影響部の硬さ軟化のために
、溶接部の加熱に高周波誘導加熱を用いる熱処理方法が
知られている。
、溶接部の加熱に高周波誘導加熱を用いる熱処理方法が
知られている。
第4図は、従来の熱処理方法を示す説明図である。第4
図において1は高周波電源、2は高周波電源1に通常の
ケーブル3によって接続された変成器、4は変成器2に
フレキシブルな水冷同軸ケーブル5によって接続された
高周波誘導加熱コイル、6aは鋼材6の溶接部、7は3
相交流電源である。
図において1は高周波電源、2は高周波電源1に通常の
ケーブル3によって接続された変成器、4は変成器2に
フレキシブルな水冷同軸ケーブル5によって接続された
高周波誘導加熱コイル、6aは鋼材6の溶接部、7は3
相交流電源である。
この方法では、変成器2と加熱コイル4との間をフレキ
シブルな水冷同軸ケーブル5によって接続することによ
り、加熱コイル4を鋼材6の溶接部6aに沿って移動可
能として、加熱コイル4によシ溶接部6aを加熱し、熱
処理するものである。溶接部6aは、この加熱によって
、組織の改善や熱影警部の硬さ軟化が行なわれる。
シブルな水冷同軸ケーブル5によって接続することによ
り、加熱コイル4を鋼材6の溶接部6aに沿って移動可
能として、加熱コイル4によシ溶接部6aを加熱し、熱
処理するものである。溶接部6aは、この加熱によって
、組織の改善や熱影警部の硬さ軟化が行なわれる。
しかしながら、上記従来の熱処理方法では、変成器2と
加熱コイル4との間を接続している同軸ケーブル5が、
インダクタンスが大きいケーブルなので、変成器2と加
熱コイル4との間の電力ロスが大きい。このため、加熱
コイル4による溶接部6aの加熱効率が小さい。また、
同軸ケーブル3を長くできないので、加熱コイル4の移
動できる範囲が小さく、従って、長い溶接線を有する溶
接部6aを加熱して、熱処理することが困難であった。
加熱コイル4との間を接続している同軸ケーブル5が、
インダクタンスが大きいケーブルなので、変成器2と加
熱コイル4との間の電力ロスが大きい。このため、加熱
コイル4による溶接部6aの加熱効率が小さい。また、
同軸ケーブル3を長くできないので、加熱コイル4の移
動できる範囲が小さく、従って、長い溶接線を有する溶
接部6aを加熱して、熱処理することが困難であった。
この発明の目的は、上述の現状に鑑み、長い溶接線を有
する溶接部を、大きな加熱効率で加熱して熱処理するこ
とができる、高周波誘導加熱による鋼材溶接部の熱処理
方法を提供することにある。
する溶接部を、大きな加熱効率で加熱して熱処理するこ
とができる、高周波誘導加熱による鋼材溶接部の熱処理
方法を提供することにある。
この発明の高周波誘導加熱による鋼材溶接部の熱処理方
法は、高周波誘導加熱コイルを直接取付けた変成器を、
鋼材の溶接部に沿って移動自在に設置された台車上に搭
載し、そして、前記台車を移動しながら、前記変成器に
フレキシブルなケーブルを介して接続された前記台車外
の高周波電源から、前記変成器を介して前記加熱コイル
に高周波電流を供給して、前記加熱コイルによシ前記溶
接部盆加熱することに特徴を有するものである。
法は、高周波誘導加熱コイルを直接取付けた変成器を、
鋼材の溶接部に沿って移動自在に設置された台車上に搭
載し、そして、前記台車を移動しながら、前記変成器に
フレキシブルなケーブルを介して接続された前記台車外
の高周波電源から、前記変成器を介して前記加熱コイル
に高周波電流を供給して、前記加熱コイルによシ前記溶
接部盆加熱することに特徴を有するものである。
以下、この発明の高周波誘導加熱による鋼材溶接部の熱
処理方法を、図面に基づき詳述する。
処理方法を、図面に基づき詳述する。
第1図は、この発明の熱処理方法の1実施態様を示す説
明図である。第1図において、1は高周波電源、8は通
常の2レキシプルなケーブル、9は台車、10は変成器
、11は高周波誘導加熱コイル、12aは鋼材12の溶
接部である。
明図である。第1図において、1は高周波電源、8は通
常の2レキシプルなケーブル、9は台車、10は変成器
、11は高周波誘導加熱コイル、12aは鋼材12の溶
接部である。
この発明の方法では、加熱コイル11を直接取付けた変
成器10を台車9上、に搭載すると共に、フレキシブル
なケーブル8によって変成器10を高周波電源lに接続
して、加熱コイル11を変成器10と一緒に台車8によ
って移動可能とし、これによって加熱コイル11により
溶接部12aを加熱し、熱処理するものである。
成器10を台車9上、に搭載すると共に、フレキシブル
なケーブル8によって変成器10を高周波電源lに接続
して、加熱コイル11を変成器10と一緒に台車8によ
って移動可能とし、これによって加熱コイル11により
溶接部12aを加熱し、熱処理するものである。
変成器10は、鉄芯を挿入したボックス内を直接冷却す
る、小型、軽量の水冷構造タイプとなっており、台車9
上に温度制御ユニット13を介して搭載されている。変
成器10は、高周波電源1の出力インピーダンスと加熱
コイル11の入力インピーダンスとを整合させる。
る、小型、軽量の水冷構造タイプとなっており、台車9
上に温度制御ユニット13を介して搭載されている。変
成器10は、高周波電源1の出力インピーダンスと加熱
コイル11の入力インピーダンスとを整合させる。
加熱コイル11は、そのアーム部11aによって変成器
10に直接取付けられ、同軸ケーブルを用いずに変成器
10に電気的に接続されており、そして、溶接部12a
の上方に近接して位置されている。加熱コイル11は、
加熱コイル11直下の溶接部12aの部分の全体を覆っ
て効率良く加熱できるように、珪素鋼板が使用されてい
る。加熱コイル11の中央には、加熱コイル11直下の
溶接部12aの部分の温度を測定するために、非接触式
の赤外線温度測定器14が設置されている。
10に直接取付けられ、同軸ケーブルを用いずに変成器
10に電気的に接続されており、そして、溶接部12a
の上方に近接して位置されている。加熱コイル11は、
加熱コイル11直下の溶接部12aの部分の全体を覆っ
て効率良く加熱できるように、珪素鋼板が使用されてい
る。加熱コイル11の中央には、加熱コイル11直下の
溶接部12aの部分の温度を測定するために、非接触式
の赤外線温度測定器14が設置されている。
温度測定器14で測定して得られた温度の信号は、前記
温度制御ユニット13に入力され、温度制御ユニット1
3はその温度の信号に基づいて、台車8の移動速度およ
び高周波電源1の出力を調整し、加熱コイル11直下の
溶接部12aの部分が所望の一定温度で加熱されるよう
に制御する。
温度制御ユニット13に入力され、温度制御ユニット1
3はその温度の信号に基づいて、台車8の移動速度およ
び高周波電源1の出力を調整し、加熱コイル11直下の
溶接部12aの部分が所望の一定温度で加熱されるよう
に制御する。
従って、この実施態様の熱処理方法では、高周波電源1
で発生された高周波電流がフレキシブルなケーブル8を
介して、移動する台車8上の変成器10に供給され、そ
して変成器10を経て、加熱コイル11に供給される。
で発生された高周波電流がフレキシブルなケーブル8を
介して、移動する台車8上の変成器10に供給され、そ
して変成器10を経て、加熱コイル11に供給される。
加熱コイル11は台車8によって移動しながら、溶接部
12aをその溶接線の全長にわたって加熱し、熱処理す
る。
12aをその溶接線の全長にわたって加熱し、熱処理す
る。
この場合、加熱コイル11はそのアーム部11aによっ
て変成器10に直接取付けられており、加熱コイル11
と変成器10との間に同軸ケーブルが使われていないの
で、加熱コイル11の移動できる範囲は、同軸ケーブル
を用いたときのような制限がなく、充分に大きい。従っ
て、長い溶接線を有する溶接部12aは、加熱コイル1
1によって容易に加熱される。
て変成器10に直接取付けられており、加熱コイル11
と変成器10との間に同軸ケーブルが使われていないの
で、加熱コイル11の移動できる範囲は、同軸ケーブル
を用いたときのような制限がなく、充分に大きい。従っ
て、長い溶接線を有する溶接部12aは、加熱コイル1
1によって容易に加熱される。
また、同軸ケーブルを使わない分だけインダクタンスが
小さく、加熱コイル11の加熱効率が著しく高いので、
溶接部12aは加熱コイル11によつて効率良く加熱さ
れる。
小さく、加熱コイル11の加熱効率が著しく高いので、
溶接部12aは加熱コイル11によつて効率良く加熱さ
れる。
この発明の熱処理方法に従って、鋼板の溶接部を加熱し
、溶接部の硬さを軟化させたときの結果の1例を、第2
図に示す。用いた鋼板は、板厚25mmの50キロ級高
張力鋼(炭素当量0.44%)で、鋼板の片面に開先を
形成して溶接入熱量15KJ/c1nで溶接した。加熱
コイルと溶接部との間の距離は3朋、加熱コイルの移動
速度(台車の移動速度)ば15crn/分、みかけの入
熱量Q(電源出力(KW )×60/コイル移動速度(
crn/分))は25 KJ/cm(電源出力25KW
、加熱コイルの移動速度15crn/分)であった。
、溶接部の硬さを軟化させたときの結果の1例を、第2
図に示す。用いた鋼板は、板厚25mmの50キロ級高
張力鋼(炭素当量0.44%)で、鋼板の片面に開先を
形成して溶接入熱量15KJ/c1nで溶接した。加熱
コイルと溶接部との間の距離は3朋、加熱コイルの移動
速度(台車の移動速度)ば15crn/分、みかけの入
熱量Q(電源出力(KW )×60/コイル移動速度(
crn/分))は25 KJ/cm(電源出力25KW
、加熱コイルの移動速度15crn/分)であった。
第2図に示されるように、この発明の方法による熱処理
を施すことによって、溶接部のビッカース硬さは、最大
値を示す熱影響部(HAZ部)で450から240まで
低下したことがわかる。
を施すことによって、溶接部のビッカース硬さは、最大
値を示す熱影響部(HAZ部)で450から240まで
低下したことがわかる。
この発明の熱処理方法に従って、上記と同一の溶接部を
加熱し、溶接部の硬さを軟化させたときの、熱影響部の
最高硬さ部でのビッカース硬さおよび最高硬さ部での最
高到達温度と、みかけの入熱量Qとの関係を、従来方法
と比較して、第3図に示す。
加熱し、溶接部の硬さを軟化させたときの、熱影響部の
最高硬さ部でのビッカース硬さおよび最高硬さ部での最
高到達温度と、みかけの入熱量Qとの関係を、従来方法
と比較して、第3図に示す。
第3図に示されるように、この発明の方法によれば、み
かけの入熱量が50 KJ / cm (電源出力25
KW、加熱コイルの移動速度30 cm 7分)で、熱
影響部の最高硬さ部でのビッカース硬さ300(最高到
達温度800℃以上)が充分に得られており、同じビッ
カース硬さを得るのに、みかけの入熱量150KJ/c
m(電源出力25KW、加熱コイルの移動速度10 c
m 7分)を要する従来方法に比べ、約3倍の速度で硬
さ軟化の熱処理ができたことがわかる0 〔発明の効果〕 この発明の高周波銹導加熱による鋼材溶接部の熱処理方
法によれば、長い溶接線を有する溶接部を、大きな加熱
効率で加熱して熱処理することができる。
かけの入熱量が50 KJ / cm (電源出力25
KW、加熱コイルの移動速度30 cm 7分)で、熱
影響部の最高硬さ部でのビッカース硬さ300(最高到
達温度800℃以上)が充分に得られており、同じビッ
カース硬さを得るのに、みかけの入熱量150KJ/c
m(電源出力25KW、加熱コイルの移動速度10 c
m 7分)を要する従来方法に比べ、約3倍の速度で硬
さ軟化の熱処理ができたことがわかる0 〔発明の効果〕 この発明の高周波銹導加熱による鋼材溶接部の熱処理方
法によれば、長い溶接線を有する溶接部を、大きな加熱
効率で加熱して熱処理することができる。
第1図は、この発明の熱処理方法の1実施態様を示す説
明図、第2図は、この発明の熱処理方法によって溶接部
の硬さ軟化を行なったときの結果を示すグラフ、第3図
は、この発明の熱処理方法によって溶接部の硬さ軟化を
行なったときの、最高硬さ部でのビッカース硬さおよび
最高到達温度と、みかけの入熱量との関係を示すグラフ
、第4図は、従来の熱処理方法を示す説明図である。図
面において、 1・・・高周波電源、 8・・・フレキシブルな
ケ9・・・台車、 −プル、10・・
・変成器、 11・・・加熱コイル、12・・
・鋼材、 12a・・・溶接部。
明図、第2図は、この発明の熱処理方法によって溶接部
の硬さ軟化を行なったときの結果を示すグラフ、第3図
は、この発明の熱処理方法によって溶接部の硬さ軟化を
行なったときの、最高硬さ部でのビッカース硬さおよび
最高到達温度と、みかけの入熱量との関係を示すグラフ
、第4図は、従来の熱処理方法を示す説明図である。図
面において、 1・・・高周波電源、 8・・・フレキシブルな
ケ9・・・台車、 −プル、10・・
・変成器、 11・・・加熱コイル、12・・
・鋼材、 12a・・・溶接部。
Claims (1)
- 高周波誘導加熱コイルを直接取付けた変成器を、鋼材の
溶接部に沿つて移動自在に設置された台車上に搭載し、
そして、前記台車を移動しながら、前記変成器にフレキ
シブルなケーブルを介して接続された前記台車外の高周
波電源から、前記変成器を介して前記加熱コイルに高周
波電流を供給して、前記加熱コイルにより前記溶接部を
加熱することを特徴とする、高周波誘導加熱による鋼材
溶接部の熱処理方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP60263897A JPS62126583A (ja) | 1985-11-26 | 1985-11-26 | 高周波誘導加熱による鋼材溶接部の熱処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP60263897A JPS62126583A (ja) | 1985-11-26 | 1985-11-26 | 高周波誘導加熱による鋼材溶接部の熱処理方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS62126583A true JPS62126583A (ja) | 1987-06-08 |
JPH0332191B2 JPH0332191B2 (ja) | 1991-05-10 |
Family
ID=17395770
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP60263897A Granted JPS62126583A (ja) | 1985-11-26 | 1985-11-26 | 高周波誘導加熱による鋼材溶接部の熱処理方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS62126583A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB2260470A (en) * | 1991-09-19 | 1993-04-14 | Razedge Ltd | Induction heating apparatus |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5267833A (en) * | 1975-12-04 | 1977-06-04 | Mitsubishi Electric Corp | Induction heater |
JPS565286A (en) * | 1979-06-25 | 1981-01-20 | Yamaha Motor Co Ltd | Small-sized vessel made of fiber-reinforced plastic |
JPS599889A (ja) * | 1982-07-08 | 1984-01-19 | 株式会社明電舎 | 誘導加熱装置 |
JPS599890A (ja) * | 1982-07-08 | 1984-01-19 | 株式会社明電舎 | 高周波誘導加熱装置 |
-
1985
- 1985-11-26 JP JP60263897A patent/JPS62126583A/ja active Granted
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5267833A (en) * | 1975-12-04 | 1977-06-04 | Mitsubishi Electric Corp | Induction heater |
JPS565286A (en) * | 1979-06-25 | 1981-01-20 | Yamaha Motor Co Ltd | Small-sized vessel made of fiber-reinforced plastic |
JPS599889A (ja) * | 1982-07-08 | 1984-01-19 | 株式会社明電舎 | 誘導加熱装置 |
JPS599890A (ja) * | 1982-07-08 | 1984-01-19 | 株式会社明電舎 | 高周波誘導加熱装置 |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB2260470A (en) * | 1991-09-19 | 1993-04-14 | Razedge Ltd | Induction heating apparatus |
GB2260470B (en) * | 1991-09-19 | 1995-06-28 | Razedge Ltd | Induction heating apparatus |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0332191B2 (ja) | 1991-05-10 |
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