JPS62116756A - 永久磁石合金 - Google Patents
永久磁石合金Info
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- JPS62116756A JPS62116756A JP60255864A JP25586485A JPS62116756A JP S62116756 A JPS62116756 A JP S62116756A JP 60255864 A JP60255864 A JP 60255864A JP 25586485 A JP25586485 A JP 25586485A JP S62116756 A JPS62116756 A JP S62116756A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- permanent magnet
- alloy
- thermal stability
- substitution
- magnet alloy
- Prior art date
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- Pending
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-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
- H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
- H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
- H01F1/032—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of hard-magnetic materials
- H01F1/04—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of hard-magnetic materials metals or alloys
- H01F1/047—Alloys characterised by their composition
- H01F1/053—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals
- H01F1/055—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5
- H01F1/057—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5 and IIIa elements, e.g. Nd2Fe14B
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は、ＮｄとＦｅを主成分とする金属間化合物永久
磁石合金、特にＮｄ −Ｆｅ −Ｂ系永久磁石合金の熱
安定性改良に関するものである。
磁石合金、特にＮｄ −Ｆｅ −Ｂ系永久磁石合金の熱
安定性改良に関するものである。
［従来の技術１
Ｎｄ −Ｆｅ −Ｂ系永久磁石材料はＳｍ−Ｃｏ系永久
磁石材料よりも高い磁気特性の得られる新しい組成系と
して開発が進んでいる。
磁石材料よりも高い磁気特性の得られる新しい組成系と
して開発が進んでいる。
特開昭５９−４６００８号、特開昭５９−６４７３３号
、特開昭５９−８９４０１号各公報及びジャーナル・オ
ブ・アブライドフィジクス（Ｊ ｏｕｒｎａｌ ｏｒ
Ａ ｐｐｌｉｅｄ Ｐ ｈｙｓｉｃｓ）匝（６）
巻筒２０８３頁（１９８４年）によれば、例えば、Ｎｄ
、、 Ｆｅ、、 Ｂ、、 ［組成式＋Ｎｄ（Ｆｅ、、
ｇｔＢ ０．１２ ＞ ５．７相当］なる合金で、（
Ｂ Ｈ） ｍａｘ約３５Ｍ Ｇ Ｏａ 、 Ｉ Ｈｃ
約１０ＫＯｅの磁気特性が得られ、またｌ”ｅの一部を
ＣＯで置換することによりキューリ一点が向上すること
、Ｔｉ 、Ｎｉ 、Ｂｉ 、Ｖ。
、特開昭５９−８９４０１号各公報及びジャーナル・オ
ブ・アブライドフィジクス（Ｊ ｏｕｒｎａｌ ｏｒ
Ａ ｐｐｌｉｅｄ Ｐ ｈｙｓｉｃｓ）匝（６）
巻筒２０８３頁（１９８４年）によれば、例えば、Ｎｄ
、、 Ｆｅ、、 Ｂ、、 ［組成式＋Ｎｄ（Ｆｅ、、
ｇｔＢ ０．１２ ＞ ５．７相当］なる合金で、（
Ｂ Ｈ） ｍａｘ約３５Ｍ Ｇ Ｏａ 、 Ｉ Ｈｃ
約１０ＫＯｅの磁気特性が得られ、またｌ”ｅの一部を
ＣＯで置換することによりキューリ一点が向上すること
、Ｔｉ 、Ｎｉ 、Ｂｉ 、Ｖ。
Ｎｂ 、Ｔａ 、Ｃｒ 、Ｍｏ 、Ｗ、Ｍｎ 、ＡＩ
、Ｓｂ 。
、Ｓｂ 。
Ｇｅ、Ｓｎ、Ｚｒ、Ｈｆの添加によりＩＨＣが向上する
ことが示されている。これらＮｄ −Ｆｅ −Ｂ合金で
得られる最大磁気エネルギー積（ＢＨ）ｍａｘ ３５Ｍ
ＧＯｅＧ、ｔＲ−Ｃｏ系磁石で得られている（ Ｂ Ｈ
） ｍａｘ約３０ＭＧＯｅを大きく上まわっている。
ことが示されている。これらＮｄ −Ｆｅ −Ｂ合金で
得られる最大磁気エネルギー積（ＢＨ）ｍａｘ ３５Ｍ
ＧＯｅＧ、ｔＲ−Ｃｏ系磁石で得られている（ Ｂ Ｈ
） ｍａｘ約３０ＭＧＯｅを大きく上まわっている。
これら永久磁石材料は粉末冶金法によって作製される。
すなわち、真空溶解によるインゴット作製、粉砕、ｖｉ
ｉ界中酸中成形結、熱処理、加工の工程によって製造さ
れる。
ｉ界中酸中成形結、熱処理、加工の工程によって製造さ
れる。
溶解は通常の方法でＡｒ中ないし真空中で行う。
Ｂはフェロボロンを用いることも可能であり、希土類元
素は最債に投入する。粉砕は粗粉砕と微粉砕に工程的に
はわかれるが、粗粉砕はスタンプミル、ショークラッシ
ャー、ブラウンミル、ディスクミルで、また、微粉砕は
ジェット・ミル、振動ミル、ボールミル等で行われる。
素は最債に投入する。粉砕は粗粉砕と微粉砕に工程的に
はわかれるが、粗粉砕はスタンプミル、ショークラッシ
ャー、ブラウンミル、ディスクミルで、また、微粉砕は
ジェット・ミル、振動ミル、ボールミル等で行われる。
いずれも酸化を防ぐために、非酸化性雰囲気で行うが、
有機溶媒や不活性ガスが用いられる。粉砕粒度は、３〜
５μｍ （ＦＳＳＳ）が望ましい。成形は金型成形に
より磁場中で行われる。これは異方性をつけるために必
要な技術で、本合金の場合、Ｃ軸に粉砕粉をそろえるた
めに不可欠な工程である。焼結はＡｒ、Ｈｅ等の不活性
ガス中、または真空中、さらには水素中で、１０５０〜
１１５０℃の温度範囲で行われる。熱処理は用いる希土
類元素や組成によって異なることが考えられるが、６０
０℃近傍の温度領域の加熱保持によって時効される。
有機溶媒や不活性ガスが用いられる。粉砕粒度は、３〜
５μｍ （ＦＳＳＳ）が望ましい。成形は金型成形に
より磁場中で行われる。これは異方性をつけるために必
要な技術で、本合金の場合、Ｃ軸に粉砕粉をそろえるた
めに不可欠な工程である。焼結はＡｒ、Ｈｅ等の不活性
ガス中、または真空中、さらには水素中で、１０５０〜
１１５０℃の温度範囲で行われる。熱処理は用いる希土
類元素や組成によって異なることが考えられるが、６０
０℃近傍の温度領域の加熱保持によって時効される。
例えば、佐用らの結果によれば５９０〜６５０℃の時効
により、高いＩＨＣ（〜１２ＫＯｅ）が得られている。
により、高いＩＨＣ（〜１２ＫＯｅ）が得られている。
［ジャーナル・オブ・アブライドフィジクス（Ｊｏｕｒ
ｎａｌ ｏｆ Ａｐｐｌｉｅｄ Ｐｈｙｓｉｃｓ）５
５（６）巻筒２０８６頁（１９８４年）参照］ ［発明が解決しようとする問題点］ Ｎｄ −Ｆｅ−Ｂ系永久磁石材料は、従来の３ｍ−Ｃｏ
系永久磁石材料よりも著しく熱安定性が悪く、例えば、
組成式： Ｎｄ （Ｆｅ００１２ Ｂｏ、ｏｇ ＞
５．ｆ。
ｎａｌ ｏｆ Ａｐｐｌｉｅｄ Ｐｈｙｓｉｃｓ）５
５（６）巻筒２０８６頁（１９８４年）参照］ ［発明が解決しようとする問題点］ Ｎｄ −Ｆｅ−Ｂ系永久磁石材料は、従来の３ｍ−Ｃｏ
系永久磁石材料よりも著しく熱安定性が悪く、例えば、
組成式： Ｎｄ （Ｆｅ００１２ Ｂｏ、ｏｇ ＞
５．ｆ。
を１４０℃に加熱した場合、保磁力ｒＨｃが約６５％も
可逆的に減少してしまうと１／）う問題があり、自動車
、家電品の内に組込まれての使用、または多少でも室温
より温度が上がる様な環境下での使用ができないという
問題を生じていた。
可逆的に減少してしまうと１／）う問題があり、自動車
、家電品の内に組込まれての使用、または多少でも室温
より温度が上がる様な環境下での使用ができないという
問題を生じていた。
本発明は、前記従来Ｎｄ −Ｆｅ −Ｂ系永久磁石の有
する欠点を解決し、Ｎｄ −Ｆｅ −Ｂ系永久磁石材料
において、従来よりも改善された熱安定性を有する異方
性焼結永久磁石合金を提供するものである。
する欠点を解決し、Ｎｄ −Ｆｅ −Ｂ系永久磁石材料
において、従来よりも改善された熱安定性を有する異方
性焼結永久磁石合金を提供するものである。
［問題点を解決するための手段］
本発明は、組成式（Ｎｄ＋−ｇ ＤＶｙ ＞ （
Ｆｅ、−、−。
Ｆｅ、−、−。
ＣＯＺ Ｂｙ Ｍｚ ）、４ （ここでＭは、Ｎｂ
、 Ｍｏ 。
、 Ｍｏ 。
ＡＩ、Ｓｉ、Ｐ、Ｚｒ、Ｃｕ、Ｖ、Ｗ、Ｔｉ。
Ｎｉ、Ｃｒ、Ｈｆ、Ｍｎ、８ｉ、Ｓｎ、Ｓｂ。
Ｇｅの１種又は２種以上の組合せ、０．０１≦Ｘ≦０．
３． ０．０４ ≦’ｌ≦０．２０ 、 ０．００１≦
Ｚ≦０．０３ 。
３． ０．０４ ≦’ｌ≦０．２０ 、 ０．００１≦
Ｚ≦０．０３ 。
４≦Ａ≦７．５． ０．０３ ≦ａ≦０．３０ ）なる
組成を有する焼結永久磁石合金である。さらにＮｄの一
部は、Ｃｅ 、 ｐｒ 、セリウムジジム等の軽希土類
元素やＤｙ以外の重希土類元素で置換可能である。
組成を有する焼結永久磁石合金である。さらにＮｄの一
部は、Ｃｅ 、 ｐｒ 、セリウムジジム等の軽希土類
元素やＤｙ以外の重希土類元素で置換可能である。
Ｃｅは焼結温度を低下させ、ＰｒはｚＨｃを向上する効
果がある。又、異方性磁場の大きいＲ２Ｆｅ、＋３化合
物を作るＴｂ 、ＨＯ等の重希土類元素もＮｄの一部の
置換に有用である。
果がある。又、異方性磁場の大きいＲ２Ｆｅ、＋３化合
物を作るＴｂ 、ＨＯ等の重希土類元素もＮｄの一部の
置換に有用である。
本発明においてはＮｄの一部をＤｙで置換し、ざらにＦ
ｅの一部をＧｏで置換し、Ｍ（ＭはＮｂ。
ｅの一部をＧｏで置換し、Ｍ（ＭはＮｂ。
Ｍｏ、ＡＩ 、Ｓｉ 、Ｐ、Ｚｒ、Ｃｕ、Ｖ、Ｗ。
Ｔｉ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｈｆ、Ｍｎ、Ｂｉ、Ｓｎ。
Ｓｂ 、Ｇｅの１種又は２種以上の組合せ）を添加する
ことにより、永久磁石合金の有する残留磁束密度を大幅
に低下させることなく熱安定性を著しく改良した永久磁
石を提供するものである。
ことにより、永久磁石合金の有する残留磁束密度を大幅
に低下させることなく熱安定性を著しく改良した永久磁
石を提供するものである。
Ｄｙの置換によっても、一般的には残留磁束密度Ｓｒは
低下するが、キューリ一点Ｔｃを多少上昇させるととも
に、異方性磁場（ＨＡ）を増大させ、ＩＨＣを高めるた
め、熱安定性が著しく増大した磁気特性の優れたＲ−Ｆ
ｅ −ｓ系永久磁石を得ることができる。
低下するが、キューリ一点Ｔｃを多少上昇させるととも
に、異方性磁場（ＨＡ）を増大させ、ＩＨＣを高めるた
め、熱安定性が著しく増大した磁気特性の優れたＲ−Ｆ
ｅ −ｓ系永久磁石を得ることができる。
本発明において、Ｎｄに対するＤｙの置換量αは０．０
３より少いと熱安定性を向上させるという本発明の目的
は達成されず、一方、０．３よりも置換量が多くなると
、残留磁束密度Ｂｒの低下によ。
３より少いと熱安定性を向上させるという本発明の目的
は達成されず、一方、０．３よりも置換量が多くなると
、残留磁束密度Ｂｒの低下によ。
る磁気特性劣化が著しいので、０．０３≦α≦０．３の
置換が適切である。
置換が適切である。
本発明の磁石合金において、Ｃｏの置換は本質的に重要
であり、ｃｏ置換にょるＴｃの上昇が実現される。すな
わち、一般にｃｏの置換量を増加させるとＴｃは上昇す
るが、ｒＨｃは低下する。
であり、ｃｏ置換にょるＴｃの上昇が実現される。すな
わち、一般にｃｏの置換量を増加させるとＴｃは上昇す
るが、ｒＨｃは低下する。
したがって、熱安定性の確保のためにはＣｏ置換による
Ｔｃ向上とＤＶ置換によるｒＨｃ向上の両面を利用すべ
きである。
Ｔｃ向上とＤＶ置換によるｒＨｃ向上の両面を利用すべ
きである。
また、過度のＣｏ置換は３ｒの低下をまねく。
したがって、ＣＯ金含有関し、０．０１≦Ｘ≦０．３と
した。すなわち、Ｃｏ置換でＸが０．０１以下の場合は
ＴＣの上昇が顕著でない。
した。すなわち、Ｃｏ置換でＸが０．０１以下の場合は
ＴＣの上昇が顕著でない。
Ｂの含有に関しては、組成式：（Ｎｄ、−〆Ｄ￥ｃＫ）
（Ｆ ｅ、−ｘ−ｙ−、ＣｏｘＢｙＭ、 ＞Ａ にお
いて、Ｙく０．０４の場合は高い保磁力が得られず、Ｙ
＞０．３であると、Ｂに富んだ非磁性相があられれ、Ｂ
ｒが低下するため、０．０４≦Ｙ≦ ０．３とした。
（Ｆ ｅ、−ｘ−ｙ−、ＣｏｘＢｙＭ、 ＞Ａ にお
いて、Ｙく０．０４の場合は高い保磁力が得られず、Ｙ
＞０．３であると、Ｂに富んだ非磁性相があられれ、Ｂ
ｒが低下するため、０．０４≦Ｙ≦ ０．３とした。
Ａが４未満の場合、３ｒが低下し、７．５を越えるとＦ
ｅ、Ｃｏに富んだ相があられれ、ｒＨｃの低下が顕著と
なるので、４≦Ａ≦ ７．５とした。
ｅ、Ｃｏに富んだ相があられれ、ｒＨｃの低下が顕著と
なるので、４≦Ａ≦ ７．５とした。
添加物Ｍとしては、Ｎｂ 、 Ｍｏ 、 ＡＩ 、 Ｓ
ｉ 。
ｉ 。
Ｐ、Ｚｒ 、Ｃｕ 、Ｖ、Ｗ、Ｔｉ 、Ｎｉ 、Ｃｒ
。
。
Ｈｆ、Ｍｎ、Ｂｉ、Ｓｂ、Ｓｎ、Ｇｅ等の１種又は２種
以上の組合せであり、磁気特性の向上に重要である。
以上の組合せであり、磁気特性の向上に重要である。
特に、ＡＩ 、Ｓｉ 、Ｐ、Ｎｂの添加はＩＨＣを著し
く増大させるため効果的である。
く増大させるため効果的である。
添加物量Ｚが０．００１以下の場合は、ｒＨｃの向上が
見られず、又、０．０３以上の場合は、Ｂｒの低下が大
きいため０．００１≦７≦０．０３とした。
見られず、又、０．０３以上の場合は、Ｂｒの低下が大
きいため０．００１≦７≦０．０３とした。
［実施例］
以下、実施例により本発明の詳細な説明する。
実施例１
組成式： （Ｎ ｄ６４ Ｄ Ｖ６，２ ） （Ｆ
ｅｏ、９２−１ ＣｏｚＢ ） で表わされる種々
の組成の合金を高層ｏ、ａｌｔ ！；、！； 波溶解にてインゴットに作製した。得られたインゴット
をスタンプミルおよびディスクミルにて粗粉砕し、３２
メツシユ以下に調整後ジェットミルで微粉砕した。粉砕
媒体はＮ２ガスを用い、粉砕粒度３．５μｓ （ＦＳ
ＳＳ）の微粉末を得た。得られた微粉砕粉を１５ＫＯｓ
の磁場中で横磁場成形（プレス方向と磁場方向が直交）
し、成形体を得た。成形圧力は２ｔｏｎ／ ｃｎ＋２で
ある。本成形体を真空中で１１００℃Ｘ ２ｈｒｓ焼結
した。焼結後、試料を室温まで炉中冷却した。
ｅｏ、９２−１ ＣｏｚＢ ） で表わされる種々
の組成の合金を高層ｏ、ａｌｔ ！；、！； 波溶解にてインゴットに作製した。得られたインゴット
をスタンプミルおよびディスクミルにて粗粉砕し、３２
メツシユ以下に調整後ジェットミルで微粉砕した。粉砕
媒体はＮ２ガスを用い、粉砕粒度３．５μｓ （ＦＳ
ＳＳ）の微粉末を得た。得られた微粉砕粉を１５ＫＯｓ
の磁場中で横磁場成形（プレス方向と磁場方向が直交）
し、成形体を得た。成形圧力は２ｔｏｎ／ ｃｎ＋２で
ある。本成形体を真空中で１１００℃Ｘ ２ｈｒｓ焼結
した。焼結後、試料を室温まで炉中冷却した。
室温への冷却侵、６００〜８００℃で時効処理を行つで
得た試料の磁気特性を第１表に示す。
得た試料の磁気特性を第１表に示す。
第 １ 表
Ｃｏの置換によって、キューリ一点（Ｔｃ ）が上昇す
ることがわかる。又、ＢｒはＸ＝０．０３近傍に小さな
ピークを示し、ＩＨＣもＸ ＝ ’０．０５近傍で最大
値をとる。
ることがわかる。又、ＢｒはＸ＝０．０３近傍に小さな
ピークを示し、ＩＨＣもＸ ＝ ’０．０５近傍で最大
値をとる。
これら試料を用い、不可逆減磁率と加熱温度の関係を測
定した結果を第１表に示す（Ｐｃは−２である）。測定
に供した試料は、Ｃｏ置換ｆｆ１Ｘ＝０゜０．０３ 、
０．０６ 、 ０．１０ 、 ０．１５ 、 ０．２
５の ６種である。Ｄｙ置換量α＝０．２の場合、最も
不可逆減磁率の小さい合金のＣｏ置換量Ｘは、０．０６
である。Ｐｃ ＝−２，２００℃加熱の場合、不可逆減
磁率は１．２％以下であった。Ｘ＝０の場合は、Ｘ＝０
．０６とＩＨＣの水準はほぼ同等であるが、Ｔｃが３０
５℃であるため、１６０℃以上での不可逆減磁率は大き
く、２００℃では４５％の不可逆減磁率を示す。一方、
Ｘ−０，１５の場合は、ＴＣは４１０℃と高いがＩＨＣ
が１４１０００ｅであるため、２００℃で３２％の不可
逆減磁率を示す。したがって、熱安定性のよい材料の条
件としては高ＩＨＣおよび高いＴｃが必要であることが
わかる。
定した結果を第１表に示す（Ｐｃは−２である）。測定
に供した試料は、Ｃｏ置換ｆｆ１Ｘ＝０゜０．０３ 、
０．０６ 、 ０．１０ 、 ０．１５ 、 ０．２
５の ６種である。Ｄｙ置換量α＝０．２の場合、最も
不可逆減磁率の小さい合金のＣｏ置換量Ｘは、０．０６
である。Ｐｃ ＝−２，２００℃加熱の場合、不可逆減
磁率は１．２％以下であった。Ｘ＝０の場合は、Ｘ＝０
．０６とＩＨＣの水準はほぼ同等であるが、Ｔｃが３０
５℃であるため、１６０℃以上での不可逆減磁率は大き
く、２００℃では４５％の不可逆減磁率を示す。一方、
Ｘ−０，１５の場合は、ＴＣは４１０℃と高いがＩＨＣ
が１４１０００ｅであるため、２００℃で３２％の不可
逆減磁率を示す。したがって、熱安定性のよい材料の条
件としては高ＩＨＣおよび高いＴｃが必要であることが
わかる。
実施例２
組成式” （Ｎ ’、、７４Ｄ Ｖａ、ｚ６） （Ｆ
ｅｏ、ｑ２−ｘ Ｃ０ＪＣＢａ、Ｏｒ ）ｓＪで表
わされる種々合金を、実施例１と同様の方法で、溶解、
粉砕、成形した。得られた成形体を１１００℃Ｘ ２ｈ
ｒＳ真空焼結し、０．５℃／ｍｉｎで常温まで冷却した
。さらに、６００℃×柚ｒの熱第 ３ 表 実施例４ 第４表に示した組成の合金を、実施例１と同様の方法で
、溶解、粉砕、成形、焼結、熱処理した。
ｅｏ、ｑ２−ｘ Ｃ０ＪＣＢａ、Ｏｒ ）ｓＪで表
わされる種々合金を、実施例１と同様の方法で、溶解、
粉砕、成形した。得られた成形体を１１００℃Ｘ ２ｈ
ｒＳ真空焼結し、０．５℃／ｍｉｎで常温まで冷却した
。さらに、６００℃×柚ｒの熱第 ３ 表 実施例４ 第４表に示した組成の合金を、実施例１と同様の方法で
、溶解、粉砕、成形、焼結、熱処理した。
（ｑられた磁気特性、および２００℃に加熱した場合の
不可逆減磁率（Ｐｃｍ−２の場合）を第５表に示す。Ｎ
ｄ 、ｏｙ以外の希土類元素を用いた場合も、Ｄｙおよ
びＣＯ置換による耐熱性改善効果は顕著にみとめられる
。
不可逆減磁率（Ｐｃｍ−２の場合）を第５表に示す。Ｎ
ｄ 、ｏｙ以外の希土類元素を用いた場合も、Ｄｙおよ
びＣＯ置換による耐熱性改善効果は顕著にみとめられる
。
第 ４ 表
第 ５ 表 ゛
実施例５
（Ｎ ｄ＋−ｅｘ Ｄ Ｖａ ） （Ｆ ｅ６４ｔ
Ｉ ＣＯ，，６３８６，Ｈ）ｓ、ｓなる合金を、実施例
１と同様の方法で、溶解、粉砕。
Ｉ ＣＯ，，６３８６，Ｈ）ｓ、ｓなる合金を、実施例
１と同様の方法で、溶解、粉砕。
成形、焼結、熱処理した。αは０．０５ 、 ０．１゜
０．１５ 、 ０．２０ 、 ０．２５の５点を用いた
。得られ 。
０．１５ 、 ０．２０ 、 ０．２５の５点を用いた
。得られ 。
た磁気特性および２００℃に加熱した場合の不可逆
、減磁率（ＰＣ＝−２）を第６表に示す。ＤＶ置換間
。
、減磁率（ＰＣ＝−２）を第６表に示す。ＤＶ置換間
。
の増加にともないＳｒ、（Ｂ）−１）ｍａｘは低下する
が、ｒＨｃは上昇し、２００℃加熱による不可逆減磁率
も低下することがわかる。
が、ｒＨｃは上昇し、２００℃加熱による不可逆減磁率
も低下することがわかる。
第 ６ 表
（発明の効果］
以上、実施例においても説明したように、ＤｙおよびＧ
ｏの適切な置換により、Ｒ−Ｆｅ −Ｂ系永久磁石合金
の熱安定性を顕著に増大させることができる。
ｏの適切な置換により、Ｒ−Ｆｅ −Ｂ系永久磁石合金
の熱安定性を顕著に増大させることができる。
第１図は、組成式（Ｎｄ Ｄｙ ） （Ｆｅ、、
、、、。 σ、？ ０．２ Ｄｏ）ｃＢｏ、ｏｇ ）５．５− （Ｘ＝ Ｏ〜０．２
５ ）であられさする合金において、不可逆減磁率と加
熱温度の開眼を示ず図、第２図は、組成式＜Ｎｄ、芹Ｄ
Ｖｏ、２６〉＜ＦｅｏＡ２−ｘ ＣＯｘ Ｂｏ、ｏ
ｚ ）５．５ （Ｘ＝ ０〜０．１５ ）Ｃあられされ
る合金において、不可逆減磁率と加モ温度の関係を示す
図である。
、、、。 σ、？ ０．２ Ｄｏ）ｃＢｏ、ｏｇ ）５．５− （Ｘ＝ Ｏ〜０．２
５ ）であられさする合金において、不可逆減磁率と加
熱温度の開眼を示ず図、第２図は、組成式＜Ｎｄ、芹Ｄ
Ｖｏ、２６〉＜ＦｅｏＡ２−ｘ ＣＯｘ Ｂｏ、ｏ
ｚ ）５．５ （Ｘ＝ ０〜０．１５ ）Ｃあられされ
る合金において、不可逆減磁率と加モ温度の関係を示す
図である。
Claims (2)
- （１）組成式（Ｎｄ＿１＿−＿αＤｙ＿α）（Ｆｅ＿１
＿−＿ｘ＿−＿ｙ＿−＿ｚＣｏ＿ｘＢ＿ｙＭ＿ｚ）＿Ａ
（ここでＭは、Ｎｂ、Ｍｏ、Ａｌ、Ｓｉ、Ｐ、Ｚｒ、Ｃ
ｕ、Ｖ、Ｗ、Ｔｉ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｈｆ、Ｍｎ、Ｂｉ、Ｓ
ｎ、Ｓｂ、Ｇｅの１種又は２種以上の組合せ、０．０１
≦Ｘ≦０．３、０．０４≦Ｙ≦０．２０、０．００１≦
Ｚ≦０．０３、４≦Ａ≦７．５、０．０３≦α≦０．３
０）なる組成を有する熱安定性良好な永久磁石合金。 - （２）＿ＩＨｃが２０ＫＯｅ以上であることを特徴とす
る、熱安定性良好な特許請求の範囲第（１）項記載の永
久磁石合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60255864A JPS62116756A (ja) | 1985-11-15 | 1985-11-15 | 永久磁石合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60255864A JPS62116756A (ja) | 1985-11-15 | 1985-11-15 | 永久磁石合金 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62116756A true JPS62116756A (ja) | 1987-05-28 |
Family
ID=17284640
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60255864A Pending JPS62116756A (ja) | 1985-11-15 | 1985-11-15 | 永久磁石合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62116756A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6338555A (ja) * | 1986-08-04 | 1988-02-19 | Sumitomo Special Metals Co Ltd | 耐食性のすぐれた希土類磁石材料 |
| JPH02119105A (ja) * | 1988-06-03 | 1990-05-07 | Masato Sagawa | Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結磁石 |
| JPWO2002103719A1 (ja) * | 2001-06-19 | 2004-10-07 | 三菱電機株式会社 | 希土類永久磁石材料 |
| US6833036B2 (en) | 2001-06-29 | 2004-12-21 | Tdk Corporation | Rare earth permanent magnet |
| JP2009302318A (ja) * | 2008-06-13 | 2009-12-24 | Hitachi Metals Ltd | ＲＬ−ＲＨ−Ｔ−Ｍｎ−Ｂ系焼結磁石 |
-
1985
- 1985-11-15 JP JP60255864A patent/JPS62116756A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6338555A (ja) * | 1986-08-04 | 1988-02-19 | Sumitomo Special Metals Co Ltd | 耐食性のすぐれた希土類磁石材料 |
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