JPS61266551A - 永久磁石合金 - Google Patents
永久磁石合金Info
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- JPS61266551A JPS61266551A JP60107935A JP10793585A JPS61266551A JP S61266551 A JPS61266551 A JP S61266551A JP 60107935 A JP60107935 A JP 60107935A JP 10793585 A JP10793585 A JP 10793585A JP S61266551 A JPS61266551 A JP S61266551A
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- JP
- Japan
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- rare earth
- alloy
- permanent magnet
- substitution
- composition
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- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
- H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
- H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
- H01F1/032—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of hard-magnetic materials
- H01F1/04—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of hard-magnetic materials metals or alloys
- H01F1/047—Alloys characterised by their composition
- H01F1/053—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals
- H01F1/055—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5
- H01F1/057—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5 and IIIa elements, e.g. Nd2Fe14B
- H01F1/0571—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5 and IIIa elements, e.g. Nd2Fe14B in the form of particles, e.g. rapid quenched powders or ribbon flakes
- H01F1/0575—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5 and IIIa elements, e.g. Nd2Fe14B in the form of particles, e.g. rapid quenched powders or ribbon flakes pressed, sintered or bonded together
- H01F1/0577—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5 and IIIa elements, e.g. Nd2Fe14B in the form of particles, e.g. rapid quenched powders or ribbon flakes pressed, sintered or bonded together sintered
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- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は希土類金属（以下Ｒと略記する）とＦｅからな
り基本的にはＢをその構成元素として含むＲ−Ｆｅ−８
金属間化合物永久磁石合金に関するものである。
り基本的にはＢをその構成元素として含むＲ−Ｆｅ−８
金属間化合物永久磁石合金に関するものである。
すでに知られているように、Ｒ−Ｆｅ合金、例えばＲｚ
Ｆｅ、ｙはＲ−Ｃｏ合金よりも高い飽和磁化を有し、高
価なＣｏを含有せず、永久磁石材料として高いポテンシ
ャルを有する永久磁石材料である。しかじながら、永久
磁石材料として必要な＋ｔ（ｃが得られず、長い開装置
されたままであった。近年、液体急冷技術の進歩にとも
ない、Ｒ−Ｆｅ合金に本方法を利用し、高い保磁力を得
ることに成功している。（例えば、Ｊ、Ｊ、Ｃｒｏａｔ
＋Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ａｐｐｌｉｅｄ Ｐｈｙｓｉ
ｃｓ５２（３） Ｍａｒｃｈ １９Ｂ１．２５０９
Ｍａｇｎｅｔｉｃ Ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓｏｆ Ｍｅｌ
ｔ−３ｐｕｎ Ｐｒ−Ｆｅ Ａ１１ｏｙｓ”）また、Ｎ
、Ｃ，ＫｏｏｒｌらはＢを微量添加したＲ−Ｆｅ−８合
金を超急冷し、６００〜８００℃にて時効結晶化させる
ことにより高保磁力を実現している。（Ｎ、Ｃ。
Ｆｅ、ｙはＲ−Ｃｏ合金よりも高い飽和磁化を有し、高
価なＣｏを含有せず、永久磁石材料として高いポテンシ
ャルを有する永久磁石材料である。しかじながら、永久
磁石材料として必要な＋ｔ（ｃが得られず、長い開装置
されたままであった。近年、液体急冷技術の進歩にとも
ない、Ｒ−Ｆｅ合金に本方法を利用し、高い保磁力を得
ることに成功している。（例えば、Ｊ、Ｊ、Ｃｒｏａｔ
＋Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ａｐｐｌｉｅｄ Ｐｈｙｓｉ
ｃｓ５２（３） Ｍａｒｃｈ １９Ｂ１．２５０９
Ｍａｇｎｅｔｉｃ Ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓｏｆ Ｍｅｌ
ｔ−３ｐｕｎ Ｐｒ−Ｆｅ Ａ１１ｏｙｓ”）また、Ｎ
、Ｃ，ＫｏｏｒｌらはＢを微量添加したＲ−Ｆｅ−８合
金を超急冷し、６００〜８００℃にて時効結晶化させる
ことにより高保磁力を実現している。（Ｎ、Ｃ。
Ｋｏｏｎ、 ｅｔ ａｌ、 、 Ａｐｐｌ 、 Ｐｈｙ
ｓ 、 、 Ｌｅｔｔｅｒ、 ３９ （１０） １５
（１９８１）８４０ ” Ｍａｇｎｅｔｉｃ Ｐｒｏｐ
ｅｒｔｉｅｓ ｏｆ Ａｍｏｒｐｈｏｕｓ ａｎｄＣｒ
ｙｓ ｔａｌ １ｉｚｅｄ （Ｆｅｅ、 ａＪｏ、 Ｉ
ａ） ｏ、 ｑ Ｔｂｏ、 ｏｓＬａｏ、 ａｓ”、特
開昭５８−１２３８５３号公報）しかしながら上記作製
法においては結晶質と非晶質の混合状態が必要であり、
また得られる材料の形態は一般に粉末ないし薄帯に限定
されることから、これを永久磁石材料として利用するに
は圧縮成形等によってバルク化をはかってやる必要があ
る。又、超急冷による粉末は等友釣でヒステリシス曲線
の角型性が悪くこれを着磁するためには大きな磁界を必
要とするなど実用の際問題が多い。
ｓ 、 、 Ｌｅｔｔｅｒ、 ３９ （１０） １５
（１９８１）８４０ ” Ｍａｇｎｅｔｉｃ Ｐｒｏｐ
ｅｒｔｉｅｓ ｏｆ Ａｍｏｒｐｈｏｕｓ ａｎｄＣｒ
ｙｓ ｔａｌ １ｉｚｅｄ （Ｆｅｅ、 ａＪｏ、 Ｉ
ａ） ｏ、 ｑ Ｔｂｏ、 ｏｓＬａｏ、 ａｓ”、特
開昭５８−１２３８５３号公報）しかしながら上記作製
法においては結晶質と非晶質の混合状態が必要であり、
また得られる材料の形態は一般に粉末ないし薄帯に限定
されることから、これを永久磁石材料として利用するに
は圧縮成形等によってバルク化をはかってやる必要があ
る。又、超急冷による粉末は等友釣でヒステリシス曲線
の角型性が悪くこれを着磁するためには大きな磁界を必
要とするなど実用の際問題が多い。
これに対し、佐用らは通常の溶解法によりＮｄ−Ｆｅ−
８合金を作成し粉砕後磁場中成形、焼結をおこない異方
性化をはかり高特性を得た。（第２９回３Ｍ Ｃｏｎｆ
、１９８３ ｂｏｏｋｌｅｔ Ｐ １１０，５ｅｓｓｉ
ｏｎ ＢＢ、ｔ’Ｂ−１“Ｎｅｗ Ｍａｔｅｒｔａｌ
ｆｏｒ Ｐｅｒｎ＋ａｎｅｎｔ Ｍａｇｎｅｔｓ ｏｎ
ａ Ｂａ５ｅｏｆ Ｎｄ ａｎｄ Ｆｅ”）得られた
磁気特性は、３５〜４０ＭＧＯｅで希土類磁石の中では
最も高い。
８合金を作成し粉砕後磁場中成形、焼結をおこない異方
性化をはかり高特性を得た。（第２９回３Ｍ Ｃｏｎｆ
、１９８３ ｂｏｏｋｌｅｔ Ｐ １１０，５ｅｓｓｉ
ｏｎ ＢＢ、ｔ’Ｂ−１“Ｎｅｗ Ｍａｔｅｒｔａｌ
ｆｏｒ Ｐｅｒｎ＋ａｎｅｎｔ Ｍａｇｎｅｔｓ ｏｎ
ａ Ｂａ５ｅｏｆ Ｎｄ ａｎｄ Ｆｅ”）得られた
磁気特性は、３５〜４０ＭＧＯｅで希土類磁石の中では
最も高い。
本発明においても一般的に溶解によるインゴット作製、
粉砕、ｍ界中成形、焼結、熱処理、加工の工程によって
製造される。溶解は通常の方法で、Ａｒ中ないし真空中
で行う。Ｂはフェロボロンを用いることも可能であり、
希土類元素は最後に投入する。粉砕は粗粉砕と微粉砕に
工程的にはわかれるが粗粉砕はスタンプミル、ジョーク
ラフシャー。
粉砕、ｍ界中成形、焼結、熱処理、加工の工程によって
製造される。溶解は通常の方法で、Ａｒ中ないし真空中
で行う。Ｂはフェロボロンを用いることも可能であり、
希土類元素は最後に投入する。粉砕は粗粉砕と微粉砕に
工程的にはわかれるが粗粉砕はスタンプミル、ジョーク
ラフシャー。
ブラウンミル、ディスクミルで、また、微粉砕はジェッ
トミル、振動ミル、ボールミル等で行われる。いずれも
酸化を防ぐために、非酸化性雰囲気で行うか、有機溶媒
や不活性ガスが用いられる。
トミル、振動ミル、ボールミル等で行われる。いずれも
酸化を防ぐために、非酸化性雰囲気で行うか、有機溶媒
や不活性ガスが用いられる。
粉砕粒度は３〜５μｍ （ＦＳＳＳ）が望ましい。成
形は金型中でのプレス成形により磁場中で行われる。
形は金型中でのプレス成形により磁場中で行われる。
これは異方性をつけるために必要な技術で、本合金の場
合、Ｃ軸に粉砕粉をそろえるために不可欠の工程である
。
合、Ｃ軸に粉砕粉をそろえるために不可欠の工程である
。
焼結はＡｒ、 Ｈｅ等の不活性ガス中、または真空中、
さらには水素中で、１０５０〜１１５０℃の温度範囲で
行われる。熱処理は用いる希土類元素や組成によって異
なることが考えられるが、６００℃近傍の温度領域の加
熱保持によって時効される。例えば佐用らの結果によれ
ば５９０〜６５０℃の時効により高い＋Ｈｃ（〜１２Ｋ
Ｏｅ）が得られている。（Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆＡｐｐ
ｌｉｅｄ Ｐｈｙｓｉｃｓ ５５ Ｎｏ、６２０８６（
１９８４）参照）〔発明が解決しようとする問題点〕 Ｎｄを主体としたＲ−Ｆｅ−Ｂ系磁石はその構成元素と
して希土類元素中でも比較的酸化しゃすいＮｄおよび耐
酸化性に乏しいＦｅを含むため、既存材料である５ａ−
Ｃｏ系磁石に比較すると磁石製品中の酸素量の低減制御
が困難である。また木材はＲＪｅ＋ａＢを主相とし他に
Ｂ ｒｔｃｈ相、Ｒｒｉｃｈ相よりなるが、このうちＲ
成分の比較的高いＲ，Ｆｅ、 、Ｂ相およびＲｒｉｃｈ
相が特に酸化されやすい。（Ｍ、Ｓａｇａｗａ、ｅｔ
ａｌ−＋ｒＢＥＥ Ｔｒａｎｓ、ｏｎ Ｍａｇｎｅｔｉ
ｃｓ ｖｏｌ＋Ｍａｇ−２０Ｎｏ、５１５８４（１９８
４）”Ｐｅｒｍａｎｅｎｔ Ｍａｇｎｅｔ Ｍａｔｅｒ
ｉａｌｓ Ｂａ５ｅｄ ｏｎｔｈｅ Ｒａｒｅ ｔ！ａ
ｒｔｈ−１ｒｏｎ−Ｂｏｒｏｎ Ｔｅｔｒａｇｏｎａｌ
Ｃｏｍｐｏｕｎｄｓ’参照）。中でもＲｒｉｃｈ相は９
５ ａｔ％のＲ１３〜５ａｔ％のＦｅ、 微量のＢから
構成され非常に酸化されやすい。
さらには水素中で、１０５０〜１１５０℃の温度範囲で
行われる。熱処理は用いる希土類元素や組成によって異
なることが考えられるが、６００℃近傍の温度領域の加
熱保持によって時効される。例えば佐用らの結果によれ
ば５９０〜６５０℃の時効により高い＋Ｈｃ（〜１２Ｋ
Ｏｅ）が得られている。（Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆＡｐｐ
ｌｉｅｄ Ｐｈｙｓｉｃｓ ５５ Ｎｏ、６２０８６（
１９８４）参照）〔発明が解決しようとする問題点〕 Ｎｄを主体としたＲ−Ｆｅ−Ｂ系磁石はその構成元素と
して希土類元素中でも比較的酸化しゃすいＮｄおよび耐
酸化性に乏しいＦｅを含むため、既存材料である５ａ−
Ｃｏ系磁石に比較すると磁石製品中の酸素量の低減制御
が困難である。また木材はＲＪｅ＋ａＢを主相とし他に
Ｂ ｒｔｃｈ相、Ｒｒｉｃｈ相よりなるが、このうちＲ
成分の比較的高いＲ，Ｆｅ、 、Ｂ相およびＲｒｉｃｈ
相が特に酸化されやすい。（Ｍ、Ｓａｇａｗａ、ｅｔ
ａｌ−＋ｒＢＥＥ Ｔｒａｎｓ、ｏｎ Ｍａｇｎｅｔｉ
ｃｓ ｖｏｌ＋Ｍａｇ−２０Ｎｏ、５１５８４（１９８
４）”Ｐｅｒｍａｎｅｎｔ Ｍａｇｎｅｔ Ｍａｔｅｒ
ｉａｌｓ Ｂａ５ｅｄ ｏｎｔｈｅ Ｒａｒｅ ｔ！ａ
ｒｔｈ−１ｒｏｎ−Ｂｏｒｏｎ Ｔｅｔｒａｇｏｎａｌ
Ｃｏｍｐｏｕｎｄｓ’参照）。中でもＲｒｉｃｈ相は９
５ ａｔ％のＲ１３〜５ａｔ％のＦｅ、 微量のＢから
構成され非常に酸化されやすい。
よってＲ−Ｆｅ−Ｂ系永久磁石材料特に高（ＢＨ） ｍ
ａχの得られるＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系永久磁石材料は工程中
の酸化により組成が変動し、安定した焼結密度および磁
気特性が得られないという欠点があった。したがって本
系磁石の生産にあたっては酸化対策として、溶解、粉砕
、焼結などの工程を不活性雰囲気化するなど多くの設備
的技術的配慮を必要とし、その生産性はかならずしも高
くはなかった。
ａχの得られるＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系永久磁石材料は工程中
の酸化により組成が変動し、安定した焼結密度および磁
気特性が得られないという欠点があった。したがって本
系磁石の生産にあたっては酸化対策として、溶解、粉砕
、焼結などの工程を不活性雰囲気化するなど多くの設備
的技術的配慮を必要とし、その生産性はかならずしも高
くはなかった。
〔問題点を解決するための手段〕
上記問題点を解決するため、本発明ではＮｅ−Ｆｅ−Ｂ
合金のＮｄの一部を特定された希土類元素Ｒ′によって
置換した合金系を提案する。
合金のＮｄの一部を特定された希土類元素Ｒ′によって
置換した合金系を提案する。
すなわち、（Ｒ＋−α、Ｒ’ ｃｒ） （ＦＥｌｌ−１
１８Ｘ ）ＩＩ （ここでＲはＬａ、 Ｃｅ以外の希
土類元素、Ｒ′はＬａ、Ｃａの１種又は２種の組合せ、
０．００５≦α≦０．３０．０．０２≦Ｘ≦０．３．４
．０≦ｚ≦７．５）なる組成からなることを特徴とする
永久磁石合金である。
１８Ｘ ）ＩＩ （ここでＲはＬａ、 Ｃｅ以外の希
土類元素、Ｒ′はＬａ、Ｃａの１種又は２種の組合せ、
０．００５≦α≦０．３０．０．０２≦Ｘ≦０．３．４
．０≦ｚ≦７．５）なる組成からなることを特徴とする
永久磁石合金である。
Ｒ′としては希土グループ中でも特に酸化しやすい元素
であるＣｅ、Ｌａが選ばれる。表１にＣｅ、Ｌａおよび
Ｎｄの空気中４００℃における希土類金属の腐蝕度を示
す。あきらかにＮｄよりＣｅ、Ｌａの方が腐蝕度が大き
い、これら希土類元素を用いることによりＣｅ、 Ｌａ
の選択的な酸化を可能とし、磁気特性特にＢｒ、 ＋Ｈ
ｃの発現に必要なＮｄ量を実質的に低下させることなく
、安定なＲ−Ｆｅ−８磁石の製造を可能とするものであ
る。
であるＣｅ、Ｌａが選ばれる。表１にＣｅ、Ｌａおよび
Ｎｄの空気中４００℃における希土類金属の腐蝕度を示
す。あきらかにＮｄよりＣｅ、Ｌａの方が腐蝕度が大き
い、これら希土類元素を用いることによりＣｅ、 Ｌａ
の選択的な酸化を可能とし、磁気特性特にＢｒ、 ＋Ｈ
ｃの発現に必要なＮｄ量を実質的に低下させることなく
、安定なＲ−Ｆｅ−８磁石の製造を可能とするものであ
る。
まず合金限定理由を述べる。Ｂ置換量Ｘが０．０２未満
の場合はキューリ一点が上昇せず、高い、Ｈｃも得られ
ない。一方、Ｂ置換量が０．３を越える場合には、逆に
キューリ一点およびＢｒが低下し、また磁気特性に対し
好ましくないＲ，Ｆｅ、Ｂ、等の相の発生が見られる。
の場合はキューリ一点が上昇せず、高い、Ｈｃも得られ
ない。一方、Ｂ置換量が０．３を越える場合には、逆に
キューリ一点およびＢｒが低下し、また磁気特性に対し
好ましくないＲ，Ｆｅ、Ｂ、等の相の発生が見られる。
２が４未満の場合はＢｒが低下し７．５を越えるとＦｅ
に富んだ相があられれ、Ｈｅｎ低下するとともに、焼結
性の低下にともなう密度の低下が顕著となる。希土類（
Ｒ′）置換量αが０゜００５未満の場合はＣｅ、Ｌａの
選択酸化の効果が少く、αが０．３を越える場合は主相
へのこれらＲ′希土類元素の置換が大となり磁気特性を
本質的に下げる。
に富んだ相があられれ、Ｈｅｎ低下するとともに、焼結
性の低下にともなう密度の低下が顕著となる。希土類（
Ｒ′）置換量αが０゜００５未満の場合はＣｅ、Ｌａの
選択酸化の効果が少く、αが０．３を越える場合は主相
へのこれらＲ′希土類元素の置換が大となり磁気特性を
本質的に下げる。
次にＣｅ、Ｌａの置換効果について述べる。Ｃｅ、Ｌａ
の耐酸化性は下記表１に示すようにＮｄよりはるかに悪
い。
の耐酸化性は下記表１に示すようにＮｄよりはるかに悪
い。
表１
よって製造工程中Ｃｅ、Ｌａの選択酸化が優先し、特に
焼結過程においては前工程において選択的に酸化された
これら置換元素がＲｒｉｃｈ相にとり込まれる。
焼結過程においては前工程において選択的に酸化された
これら置換元素がＲｒｉｃｈ相にとり込まれる。
したがってＲｒｉｃｈ相は置換元素が濃化した組成にな
る。このことば主相においてＣｅ、Ｌａの濃度がむしろ
低下し、Ｎｃｆの作用効果は減殺されないことを意味す
る。換言すれば、Ｃｅ、 Ｌａの希土類置換元素が選択
酸化することにより、主相は酸化されることなく清浄に
保たれ、ＣｅやＬａの酸化物ばＲｒｉｃｈ相にとり込ま
れることとなり、高磁気特性が実現される。
る。このことば主相においてＣｅ、Ｌａの濃度がむしろ
低下し、Ｎｃｆの作用効果は減殺されないことを意味す
る。換言すれば、Ｃｅ、 Ｌａの希土類置換元素が選択
酸化することにより、主相は酸化されることなく清浄に
保たれ、ＣｅやＬａの酸化物ばＲｒｉｃｈ相にとり込ま
れることとなり、高磁気特性が実現される。
またこれらＣｅ、Ｌａによる選択酸化過程や、これらに
よる主相の清浄化などに伴う反応は焼結性の向上加速に
も効果があり、生産性にも好ましい効果をおよぼす。
よる主相の清浄化などに伴う反応は焼結性の向上加速に
も効果があり、生産性にも好ましい効果をおよぼす。
Ｃｅ、Ｌａのこれら作用効果は個々の純金属を配合合金
化した場合にみとめられるが、ジジムといわれる混合希
土酸化物を還元した天然合金を用いることも可能で、む
しろこれら天然合金を用いた方が良好な特性の得られる
ことが多い。
化した場合にみとめられるが、ジジムといわれる混合希
土酸化物を還元した天然合金を用いることも可能で、む
しろこれら天然合金を用いた方が良好な特性の得られる
ことが多い。
以下実施例により本発明を説明する。
〈実施例１〉
（Ｎｄ、−α、 Ｃｅα）（Ｆｅｏ、ｑＪｏ、ｏ＊）ｓ
、＆（αＪ＋ ０．０５゜０．１．０．１５．０．２０
．０．２５．０．３０．０．３５．０．４０ ）なる合
金をアーク溶解にて作製した。得られたインゴットをブ
レーキクラッシャーおよびディスクミルで粗粉砕し、３
２メツシユ以下に調整後、ジェットミルで微粉砕した。
、＆（αＪ＋ ０．０５゜０．１．０．１５．０．２０
．０．２５．０．３０．０．３５．０．４０ ）なる合
金をアーク溶解にて作製した。得られたインゴットをブ
レーキクラッシャーおよびディスクミルで粗粉砕し、３
２メツシユ以下に調整後、ジェットミルで微粉砕した。
粉砕媒体はＮ２ガスであり、粉砕粒度は３．５μｍであ
った。得られた微粉砕粉を１２ＫＯｅの磁場中で横磁場
成形した。成形体を１０９０℃Ｘ ２ｈｒｓ真空焼結し
た。焼結後再度１０００℃に加熱し１℃／５ｈｉｎで連
続冷却した。得られた磁気特性を表２に示す。
った。得られた微粉砕粉を１２ＫＯｅの磁場中で横磁場
成形した。成形体を１０９０℃Ｘ ２ｈｒｓ真空焼結し
た。焼結後再度１０００℃に加熱し１℃／５ｈｉｎで連
続冷却した。得られた磁気特性を表２に示す。
（ＢＨ）、、、はαＪ、１５近傍でピークを示し、過度
のＣｅ置換はＢｒ、 ＩＨｃおよび（ＢＨ）、、、を下
げることがわかる。従って、Ｃｅ置換量はα・０．０５
から０．２０の間が最も好ましく、生産性を考慮すると
０．００５から０．３の置換が有用である。
のＣｅ置換はＢｒ、 ＩＨｃおよび（ＢＨ）、、、を下
げることがわかる。従って、Ｃｅ置換量はα・０．０５
から０．２０の間が最も好ましく、生産性を考慮すると
０．００５から０．３の置換が有用である。
〈実施例２〉
（Ｎｄｌ−β、Ｌａβ） （Ｆｅｅ、 ｑｔＢｏ、 ｏ
ｓ） ｓ、 ａ （β＝０．０．０５゜０．１．０．１
５．０．２０．０．２５．０．３０．０．３５．０．４
０ ）なる組成の合金を実施例１と同様の方法で溶解、
粉砕、焼結、熱処理した。
ｓ） ｓ、 ａ （β＝０．０．０５゜０．１．０．１
５．０．２０．０．２５．０．３０．０．３５．０．４
０ ）なる組成の合金を実施例１と同様の方法で溶解、
粉砕、焼結、熱処理した。
得られた結果を表３に示す。
Ｌａ置換量β＝０．１０で磁気特性はピークを示し、過
度の置換は磁気特性を劣化させる。従ってＬａの置換量
は０．０５から０．２が最も好ましいが、実用上の観点
からは０．００５から０．３の置換が可能である。
度の置換は磁気特性を劣化させる。従ってＬａの置換量
は０．０５から０．２が最も好ましいが、実用上の観点
からは０．００５から０．３の置換が可能である。
発明の効果
以上実施例に示したようにＣｅ、Ｌａの置換により主相
が清浄に保たれ、比較的安定にかつ高い、Ｈｅ。
が清浄に保たれ、比較的安定にかつ高い、Ｈｅ。
（ＢＨ）□８が得られる。
事件の表示
昭和６０年 特許願 第１０７９３５号発明の名称 永
久磁石合金 補正をする者 事件との関係 特許出願人 住所 東京都千代田区丸ノ内二丁目１番２号名称 （５
０８）日立金属株式会社 代表者 松 野 浩 二
久磁石合金 補正をする者 事件との関係 特許出願人 住所 東京都千代田区丸ノ内二丁目１番２号名称 （５
０８）日立金属株式会社 代表者 松 野 浩 二
Claims (1)
- （Ｒ＿１＿−＿αＲ’＿α）（Ｆｅ＿１＿−＿ｘＢ＿ｘ
）＿ｚ（ここでＲはＬａ、Ｃｅ以外の希土類元素、Ｒ’
はＬａ、Ｃｅの１種又は２種の組合せ、０．００５≦α
≦０．３０、０．０２≦ｘ≦０．３、４．０≦ｚ≦７．
５）なる組成からなることを特徴とする永久磁石合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60107935A JPS61266551A (ja) | 1985-05-20 | 1985-05-20 | 永久磁石合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60107935A JPS61266551A (ja) | 1985-05-20 | 1985-05-20 | 永久磁石合金 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61266551A true JPS61266551A (ja) | 1986-11-26 |
Family
ID=14471780
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60107935A Pending JPS61266551A (ja) | 1985-05-20 | 1985-05-20 | 永久磁石合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61266551A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002109547A (ja) * | 2000-09-27 | 2002-04-12 | Hitachi Ltd | 移動体検出測定方法、その装置および移動体検出測定プログラムを記録した記録媒体 |
| JP2021190589A (ja) * | 2020-06-01 | 2021-12-13 | トヨタ自動車株式会社 | 希土類磁石及びその製造方法 |
| JP2022072860A (ja) * | 2020-10-30 | 2022-05-17 | トヨタ自動車株式会社 | 希土類磁石及びその製造方法 |
-
1985
- 1985-05-20 JP JP60107935A patent/JPS61266551A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| JP2021190589A (ja) * | 2020-06-01 | 2021-12-13 | トヨタ自動車株式会社 | 希土類磁石及びその製造方法 |
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