JPS62112728A - 燐酸塩処理性に優れた薄鋼板の製造法 - Google Patents
燐酸塩処理性に優れた薄鋼板の製造法Info
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- JPS62112728A JPS62112728A JP25344585A JP25344585A JPS62112728A JP S62112728 A JPS62112728 A JP S62112728A JP 25344585 A JP25344585 A JP 25344585A JP 25344585 A JP25344585 A JP 25344585A JP S62112728 A JPS62112728 A JP S62112728A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野１
本発明は燐酸塩処理性に優れた薄鋼板の製造法に関する
。
。
［従来技術］
自動車および家電製品等に使用される薄鋼板は、プレス
成形性の材質特性等を向上させるために延性の優れた鋼
板か′多く用いられる傾向１こなってきている。
成形性の材質特性等を向上させるために延性の優れた鋼
板か′多く用いられる傾向１こなってきている。
このような鋼板を製造するためには、炭素含有量を極め
て低くし、さらに、マンガン含有量ら少なくした極低炭
素−低マンガン鋼が、薄鋼板の延性を高めるためには好
適であるが、これら炭素およびマン〃ンを低減すること
は薄鋼板の燐酸塩処理性を劣化させることになる。
て低くし、さらに、マンガン含有量ら少なくした極低炭
素−低マンガン鋼が、薄鋼板の延性を高めるためには好
適であるが、これら炭素およびマン〃ンを低減すること
は薄鋼板の燐酸塩処理性を劣化させることになる。
即ち、この種の鋼を圧延して製造される薄鋼板の表面は
極めて不活性になり易く、酸に侵され難いので塗装下地
としての燐酸塩処理性に劣るようになるのである。
極めて不活性になり易く、酸に侵され難いので塗装下地
としての燐酸塩処理性に劣るようになるのである。
［発明が解決しようとする問題点１
本発明は上記に説明したよう１ご、従来における極低炭
素−低マンガン鋼における燐酸塩処理性の問題点に鑑み
、本発明者か鋭意研究を行なった結果、熱間圧延前の鋼
を適当な温度にＪ３いて均熱処理を行なうことにより薄
鋼板の表面を活性にすることにより燐酸塩処理性が向上
することを知見上燐酸塩処理性に優れた薄鋼板の製造法
を開発したのである。
素−低マンガン鋼における燐酸塩処理性の問題点に鑑み
、本発明者か鋭意研究を行なった結果、熱間圧延前の鋼
を適当な温度にＪ３いて均熱処理を行なうことにより薄
鋼板の表面を活性にすることにより燐酸塩処理性が向上
することを知見上燐酸塩処理性に優れた薄鋼板の製造法
を開発したのである。
［問題点を解決するための手段１
本発明に係る燐酸塩処理性に優れた薄鋼板の製違法の特
徴と士ると二ろは、 Ｃ０．００１〜０．００７社％、Ｎｉ ｎ ０．０５
＝ ０．’２ｕ＋ｔ％を含有し、残部Ｆｅおよ１不純物
からなる極低炭素−低マンガン鋼を熱間圧延前に９５０
“Ｃ〜１ ］ Ｏｔ） ℃の温度において均熱処理を行
なうことにある。
徴と士ると二ろは、 Ｃ０．００１〜０．００７社％、Ｎｉ ｎ ０．０５
＝ ０．’２ｕ＋ｔ％を含有し、残部Ｆｅおよ１不純物
からなる極低炭素−低マンガン鋼を熱間圧延前に９５０
“Ｃ〜１ ］ Ｏｔ） ℃の温度において均熱処理を行
なうことにある。
本発明に係る燐酸塩処理性（こ優れた薄鋼板の製造法に
ついて、以下詳細に説明する。
ついて、以下詳細に説明する。
先す、本発明に係る燐酸塩処理性に優れた薄鋼板の製造
法において使用する鋼の含有成分および成分割合につい
て説明する。
法において使用する鋼の含有成分および成分割合につい
て説明する。
Ｃｉｉ含有量が０．００１ｗｔ％未満では燐酸塩処理性
の向上が期待できず、また、０．００７ｗｔ％を越えて
含有されると薄鋼板の成形性等の材質特性が悪くなる。
の向上が期待できず、また、０．００７ｗｔ％を越えて
含有されると薄鋼板の成形性等の材質特性が悪くなる。
よって、Ｃ含有量は０．００１〜０．００７ｕｔ％とす
る。
る。
へ４０は含有量か０．０５ｔｕｔ％未満においては燐酸
塩処理性の向上を望むことができず、また、０．２ｕ＋
Ｌ％を越えて含有されると成形性等の材質特性か悪化士
ろようになる。よって、Ｍ口金有量は０．０５〜０．２
Ｉ１１％とする。
塩処理性の向上を望むことができず、また、０．２ｕ＋
Ｌ％を越えて含有されると成形性等の材質特性か悪化士
ろようになる。よって、Ｍ口金有量は０．０５〜０．２
Ｉ１１％とする。
このＣおよびｈｉｎ以外に、燐酸塩処理性を低下させず
に、薄鋼板の成形性等の材質特性を向上させるために、
炭窒化物生成元素のＴｉ、 Ｎｂ、 Ｚｒ等の１１やま
たは２種以上含有させることができるが、これら炭窒化
物生成元素は薄鋼板表面に形成される酸化皮膜を安定化
し、薄鋼板表面を不活性にして燐酸塩処理性を低下させ
るので、その含有量は夫々０．１社％以下に抑制する必
要があり、この含有ζｔであれば燐酸塩処理性に有害な
影響を与えることはない。
に、薄鋼板の成形性等の材質特性を向上させるために、
炭窒化物生成元素のＴｉ、 Ｎｂ、 Ｚｒ等の１１やま
たは２種以上含有させることができるが、これら炭窒化
物生成元素は薄鋼板表面に形成される酸化皮膜を安定化
し、薄鋼板表面を不活性にして燐酸塩処理性を低下させ
るので、その含有量は夫々０．１社％以下に抑制する必
要があり、この含有ζｔであれば燐酸塩処理性に有害な
影響を与えることはない。
次に、本発明に係る燐酸塩処理性に優れた１等鋼板の製
造法における極低炭素−マンガン鋼の熱間圧延前の均熱
処理について説明する。
造法における極低炭素−マンガン鋼の熱間圧延前の均熱
処理について説明する。
」二記に説明したＣおよびＭｎを含有する極低炭素−低
マンガン鋼を熱間圧延前に９ Ｓ Ｏ℃〜１１００℃の
温度において均熱処理を行なうのであるが、均熱温度が
９５０°Ｃ未満では熱間圧延時の鋼の温度か低く、鋼が
硬くなり熱１１］圧延を行なうことか困難となり、また
、均熱温度が１１ （ｌ ＯｏＣを越える温度では薄鋼
板表面の活性化が起り難くなり、燐酸塩処理性は良くな
らない。よって、熱間圧延前の均熱処理は９５０℃〜１
１００℃の温度で行なうことによって、ＮＨ４板表面の
活性化か起り易く、かつ、熱間圧延を容易に行なうこと
ができるのである。
マンガン鋼を熱間圧延前に９ Ｓ Ｏ℃〜１１００℃の
温度において均熱処理を行なうのであるが、均熱温度が
９５０°Ｃ未満では熱間圧延時の鋼の温度か低く、鋼が
硬くなり熱１１］圧延を行なうことか困難となり、また
、均熱温度が１１ （ｌ ＯｏＣを越える温度では薄鋼
板表面の活性化が起り難くなり、燐酸塩処理性は良くな
らない。よって、熱間圧延前の均熱処理は９５０℃〜１
１００℃の温度で行なうことによって、ＮＨ４板表面の
活性化か起り易く、かつ、熱間圧延を容易に行なうこと
ができるのである。
本発明に係る燐酸塩処理性に優れた薄鋼板の製造法によ
り製造される薄鋼板は、熱間圧延前の極低炭素−低マン
ガン鋼の均熱処理を９５０℃〜１１１） ｌ）℃の温度
で行なった後熱間圧延により製造されｔこ熱間圧延鋼板
或いはこの熱間圧延鋼板を酸洗後冷開圧延、焼鈍、調質
圧延を行なった冷間圧延鋼板である。
り製造される薄鋼板は、熱間圧延前の極低炭素−低マン
ガン鋼の均熱処理を９５０℃〜１１１） ｌ）℃の温度
で行なった後熱間圧延により製造されｔこ熱間圧延鋼板
或いはこの熱間圧延鋼板を酸洗後冷開圧延、焼鈍、調質
圧延を行なった冷間圧延鋼板である。
［実 施 例１
本発明に係るｇ４酸塩処理性に優ｉｔた薄鋼板の製造法
の実施例を説明する。
の実施例を説明する。
′欠施例１
第１表に示す鋼−１の含有成分および成分；−１合の鋼
を通常の）ｊ法により溶製し、１，１１遺した鋼のスラ
ブを９５０ ℃：〜１１５０℃Ｃニル１１５０℃ニアい
て変化させて、熱間圧延を仕上げ温度９００ ℃１巻取
温度７２０°Ｃで行ない、板厚３．２ｍｍとし、酸洗後
板ｙ７．０ 、８ ｎ＋＋ａに冷間圧延を行ない、製造
された鋼板を７５０ ℃の温度で連続焼鈍を行ない、次
いで、１．２％の調質圧延を行なって冷間圧延鋼板を製
造した。
を通常の）ｊ法により溶製し、１，１１遺した鋼のスラ
ブを９５０ ℃：〜１１５０℃Ｃニル１１５０℃ニアい
て変化させて、熱間圧延を仕上げ温度９００ ℃１巻取
温度７２０°Ｃで行ない、板厚３．２ｍｍとし、酸洗後
板ｙ７．０ 、８ ｎ＋＋ａに冷間圧延を行ない、製造
された鋼板を７５０ ℃の温度で連続焼鈍を行ない、次
いで、１．２％の調質圧延を行なって冷間圧延鋼板を製
造した。
第１図＝ｌ−ｉの熱間圧延前の均熱温度と燐酸塩の結晶
核数を示す。
核数を示す。
実施例２
第１表に示す鋼−２の含有成分および成分割合の鋼を通
常の方法１こよＩ）ｌδ製し、鋳造した鋼のスラ７を１
）５０〜１１５０℃の温度範囲において変化させて、仕
上げ温度９００℃、巻取温度５２ ｆｌ゛Ｃで熱間圧延
を行ない、板厚３．２ ＋ｎ＋ｎとし、酸洗後板厚ｔ１
、７１［ｍに冷間圧延を行ない、次いで、７０ ｔ’
ｌ ℃の温度で箱焼鈍を行なってか呟０．７％の調質１
「延を行なって冷間圧延鋼板を製造した。
常の方法１こよＩ）ｌδ製し、鋳造した鋼のスラ７を１
）５０〜１１５０℃の温度範囲において変化させて、仕
上げ温度９００℃、巻取温度５２ ｆｌ゛Ｃで熱間圧延
を行ない、板厚３．２ ＋ｎ＋ｎとし、酸洗後板厚ｔ１
、７１［ｍに冷間圧延を行ない、次いで、７０ ｔ’
ｌ ℃の温度で箱焼鈍を行なってか呟０．７％の調質１
「延を行なって冷間圧延鋼板を製造した。
第２図に熱間圧１ｉｉ？ｉの鋼−２の均熱温度と燐酸塩
の結晶核数を示す。
の結晶核数を示す。
実施例：３
第１表に示す鋼−３の含有成分および成分割合の鋼を通
常の方法により溶製し、鋳造した鋼スラブを９５０°Ｃ
〜１１５０℃の温度範囲において変化させ、仕上げ温度
９００℃、巻取温度６５０℃で熱間圧延を行ない、板厚
２．０■の熱間圧延鋼板を製造した。第３図に′ＩＡ−
３の熱間圧延前の均熱温度と燐酸塩の結晶核数を示す。
常の方法により溶製し、鋳造した鋼スラブを９５０°Ｃ
〜１１５０℃の温度範囲において変化させ、仕上げ温度
９００℃、巻取温度６５０℃で熱間圧延を行ない、板厚
２．０■の熱間圧延鋼板を製造した。第３図に′ＩＡ−
３の熱間圧延前の均熱温度と燐酸塩の結晶核数を示す。
実施例１〜３における燐酸塩処理性の評価は、薄鋼板を
燐酸塩処理液Ｓ Ｄ ２５００（日本ペイント社製）に
２分間浸漬処理した後、燐酸塩結晶を走査型電子顕微鏡
により観察し、単位面積当りの燐酸塩結晶の数を測定す
ることにより行なった。
燐酸塩処理液Ｓ Ｄ ２５００（日本ペイント社製）に
２分間浸漬処理した後、燐酸塩結晶を走査型電子顕微鏡
により観察し、単位面積当りの燐酸塩結晶の数を測定す
ることにより行なった。
この第１図、第２図および第３図より明らかなように、
本発明に係る燐酸塩処理性に優れた薄鋼板の製造法によ
る極低炭素−低マンガン鋼を熱間圧延前に８５０℃〜１
１００°Ｃの温度範囲に均熱処理を行なうことにより、
燐酸塩結晶核数が多くなり、そして、１１００℃の温度
より高いと燐酸塩結晶核数が着しく少なくなることがわ
かる。
本発明に係る燐酸塩処理性に優れた薄鋼板の製造法によ
る極低炭素−低マンガン鋼を熱間圧延前に８５０℃〜１
１００°Ｃの温度範囲に均熱処理を行なうことにより、
燐酸塩結晶核数が多くなり、そして、１１００℃の温度
より高いと燐酸塩結晶核数が着しく少なくなることがわ
かる。
次に、燐酸塩の結晶核数と塗装下地としての性能の関係
を調査するために、上記の薄鋼板を燐酸塩処理後、自動
車泪カチオン電着塗装を行なって、塗膜表面にクロスカ
ット状の傷を入れて塩水噴霧試験を１０００時間実施し
た後、疵部からの塗膜の膨れ幅を観察した。その結果を
第４図に示す。
を調査するために、上記の薄鋼板を燐酸塩処理後、自動
車泪カチオン電着塗装を行なって、塗膜表面にクロスカ
ット状の傷を入れて塩水噴霧試験を１０００時間実施し
た後、疵部からの塗膜の膨れ幅を観察した。その結果を
第４図に示す。
この第４図から、燐酸塩の結晶核数が多い程塗膜の膨れ
幅が小さく、自動車用カチオン電着塗装後の耐蝕性が向
上することが明らかであり、塗膜の膨れ幅が２ｆｆｌω
以上になると自動車用カチオン電着塗装後の耐蝕性が悪
いと評価される。
幅が小さく、自動車用カチオン電着塗装後の耐蝕性が向
上することが明らかであり、塗膜の膨れ幅が２ｆｆｌω
以上になると自動車用カチオン電着塗装後の耐蝕性が悪
いと評価される。
本発明に係る燐酸塩処理性に優れた薄鋼板の製造法によ
る極低炭素−低マンガン鋼を熱間圧延前に９５０°Ｃ〜
１１００℃の温度において均熱処理することにより、上
記第１図、第２図、第３図および第４図か呟燐酸塩処理
性に優れ、がっ、自動車用カチオン電着塗装後の耐蝕性
も良好であることは明らかである。しかし、熱間圧延前
の極低炭素−低マンガン鋼の均熱温度が１１００ ′ｃ
を越える高温度では、燐酸塩処理性に劣り、自動車用カ
チオン電着塗装後の耐蝕性が悪く、また、熱間圧延前の
極低炭素−低マンガン鋼の均熱温度が９５０℃未満であ
ると熱間圧延が困難となり、実禄業において熱間圧延鋼
板が製造することができない。
る極低炭素−低マンガン鋼を熱間圧延前に９５０°Ｃ〜
１１００℃の温度において均熱処理することにより、上
記第１図、第２図、第３図および第４図か呟燐酸塩処理
性に優れ、がっ、自動車用カチオン電着塗装後の耐蝕性
も良好であることは明らかである。しかし、熱間圧延前
の極低炭素−低マンガン鋼の均熱温度が１１００ ′ｃ
を越える高温度では、燐酸塩処理性に劣り、自動車用カ
チオン電着塗装後の耐蝕性が悪く、また、熱間圧延前の
極低炭素−低マンガン鋼の均熱温度が９５０℃未満であ
ると熱間圧延が困難となり、実禄業において熱間圧延鋼
板が製造することができない。
実施例４
Ｃ含有量の影響について調査した。
Ｃ含有量を０．０００５〜０．０１ｕ＋ｔ％の範囲内に
おいて種々変化させた、Ｓ ｉ ０．００１〜０．０１
ｗｔ％、Ｍｎ ０．１２〜０．１３ｕｔ％、Ｐ ０．０
０１〜０．００４，３０．００１〜０．００４ｕ＋ｔ％
、Ａ Ｉ ０．０３−０．Ｏｈｔ％、Ｎ ０．００４〜
０．００５ｕ＋ｔ％、残部Ｆｅである鋼の冷間圧延鋼板
の燐酸塩処理性の試験結果を第５図に示す。
おいて種々変化させた、Ｓ ｉ ０．００１〜０．０１
ｗｔ％、Ｍｎ ０．１２〜０．１３ｕｔ％、Ｐ ０．０
０１〜０．００４，３０．００１〜０．００４ｕ＋ｔ％
、Ａ Ｉ ０．０３−０．Ｏｈｔ％、Ｎ ０．００４〜
０．００５ｕ＋ｔ％、残部Ｆｅである鋼の冷間圧延鋼板
の燐酸塩処理性の試験結果を第５図に示す。
この鋼の均熱温度１２５０℃、１０５０℃とし、仕上げ
温度９００℃、巻取温度７２０℃で熱間圧延を行ない、
板厚３．２ｍｍとし、酸洗後冷間圧延により板厚を０
、８ ｎｕ□とし、次いで、連続焼鈍を行ない、１．２
％の調質圧延を行なって冷間圧延鋼板を製造した。
温度９００℃、巻取温度７２０℃で熱間圧延を行ない、
板厚３．２ｍｍとし、酸洗後冷間圧延により板厚を０
、８ ｎｕ□とし、次いで、連続焼鈍を行ない、１．２
％の調質圧延を行なって冷間圧延鋼板を製造した。
実施例６
Ｍｎ含有量の影響を調査した。
Ｍｎ含有量を０．０３〜０．２Ｅｏｕｔ％の範囲内で変
化さセタ、Ｃ０．００１〜０．００３＋ｕｔ％、Ｓ ｉ
０．００１〜０．０１ｕ＋ｔ％、Ｐ ０．００１〜０
．００４ｕ＋ｔ％、Ｓ ０．００１〜０．００４ｗＬ％
、Ａ Ｉ ０．０３〜０．０４ｗｔ％、Ｎ ００００４
−０．００５ｗ＋％、残部Ｆｅである鋼の冷間圧延鋼板
の燐酸塩処理性の試験結果を第６図に示す。
化さセタ、Ｃ０．００１〜０．００３＋ｕｔ％、Ｓ ｉ
０．００１〜０．０１ｕ＋ｔ％、Ｐ ０．００１〜０
．００４ｕ＋ｔ％、Ｓ ０．００１〜０．００４ｗＬ％
、Ａ Ｉ ０．０３〜０．０４ｗｔ％、Ｎ ００００４
−０．００５ｗ＋％、残部Ｆｅである鋼の冷間圧延鋼板
の燐酸塩処理性の試験結果を第６図に示す。
この鋼を均熱温度１２５０°Ｃ５１０５０℃とし、仕上
げ温度９００℃、巻取温度？ ２０ ℃で熱間圧延を行
ない、板厚３．２−とし、酸洗後、冷間圧延により板厚
０．８ｍｍとし、次いで、連続焼鈍後１．２％の調質圧
延を行なって冷間圧延鋼板を製造した。
げ温度９００℃、巻取温度？ ２０ ℃で熱間圧延を行
ない、板厚３．２−とし、酸洗後、冷間圧延により板厚
０．８ｍｍとし、次いで、連続焼鈍後１．２％の調質圧
延を行なって冷間圧延鋼板を製造した。
本発明に係る燐酸塩処理性に潰れた薄鋼板の製造法によ
る特定範囲の含有量のＣおよびＭｎの極低炭素−低マン
ガン鋼を熱間圧延前に９５０ ℃〜１１００℃の温度に
おいて均熱処理を行なうことにより、第５図および第６
図から明らかなように燐酸塩の結晶核数が多く、燐酸塩
処理性に廃れている。しかし、ＣおよびＭｎ含有量が本
発明に係る燐酸塩処理性に優れた薄鋼板の製造法におけ
る範囲外では、たとえ熱間圧延前の均熱処理を９５０°
Ｃ〜１１００°Ｃの温度で行なってら燐酸塩の結晶核数
は少ない。
る特定範囲の含有量のＣおよびＭｎの極低炭素−低マン
ガン鋼を熱間圧延前に９５０ ℃〜１１００℃の温度に
おいて均熱処理を行なうことにより、第５図および第６
図から明らかなように燐酸塩の結晶核数が多く、燐酸塩
処理性に廃れている。しかし、ＣおよびＭｎ含有量が本
発明に係る燐酸塩処理性に優れた薄鋼板の製造法におけ
る範囲外では、たとえ熱間圧延前の均熱処理を９５０°
Ｃ〜１１００°Ｃの温度で行なってら燐酸塩の結晶核数
は少ない。
この薄鋼板を燐酸塩処理後、自動車用カチオン電着塗装
を行ない、塗ＩＩ５！表面にクロスカフＦ状の傷を入れ
て塩水噴霧を１０００時間実施した後、疵部からの塗膜
の膨れを観察した。その結果は第４図と殆んど同様の結
果が得られ、燐酸塩の結晶核数が多くなる程塗膜の膨れ
が小さくなり、自動車用カチオン電着塗装後の耐蝕性が
向上している。
を行ない、塗ＩＩ５！表面にクロスカフＦ状の傷を入れ
て塩水噴霧を１０００時間実施した後、疵部からの塗膜
の膨れを観察した。その結果は第４図と殆んど同様の結
果が得られ、燐酸塩の結晶核数が多くなる程塗膜の膨れ
が小さくなり、自動車用カチオン電着塗装後の耐蝕性が
向上している。
従って、本発明に係る燐酸塩処理性に優れた薄鋼板の製
造法以外のＣ含有量およびＭｎ含有量の鋼では、熱間圧
延前の均熱処理を９５０°Ｃ〜１１００℃の温度で行な
っても、燐酸塩処理性の向上は望むことができず、自動
車用カチオン電着塗装後の耐蝕性ら改善されることはな
い。
造法以外のＣ含有量およびＭｎ含有量の鋼では、熱間圧
延前の均熱処理を９５０°Ｃ〜１１００℃の温度で行な
っても、燐酸塩処理性の向上は望むことができず、自動
車用カチオン電着塗装後の耐蝕性ら改善されることはな
い。
［発明の効果１
以上説明したように、本発明に係る燐酸塩処理性に優れ
た薄鋼板の製造法は上記の構成であるがら、製造された
薄鋼板は塗装下地としての燐酸湯処理による燐酸塩結晶
の数が多くなるので、電着塗装および又ブレー塗装によ
る塗膜との密着性が極めて強固であって、優れた燐酸塩
処理性を有する効果があり、自動車および家庭電気製品
に広く使用することができるという効果がある。
た薄鋼板の製造法は上記の構成であるがら、製造された
薄鋼板は塗装下地としての燐酸湯処理による燐酸塩結晶
の数が多くなるので、電着塗装および又ブレー塗装によ
る塗膜との密着性が極めて強固であって、優れた燐酸塩
処理性を有する効果があり、自動車および家庭電気製品
に広く使用することができるという効果がある。
？ｔｔ、１図は実施例１の熱間圧延前の均熱温度と燐酸
塩結晶の数との関係を示す図、第２図は実施例２の熱間
圧延前の均熱温度と燐酸塩の結晶核の数との関係を示す
図、第３図は実施例３の熱間圧延前の均熱温度と燐酸塩
の結晶核の数との関係を示す図、第４図は燐酸塩の結晶
核の数とクロスカット部よりの塗膜の膨れ幅との関係を
示す図、第５図はＣ含有量と燐酸塩の結晶核数との関係
を示す図、第６図はＭｎ含有量と燐酸塩の結晶核数との
関係を示す図である。 特許出願人 株式会社 神戸製鋼所 代理人 弁理士 九 木 良 久 ２ 才１＝ 牙２図 烈閉ＦＬ延泊り句号、）あ戊（”（：、’）第３図 ″、Σ 矛４図 績市揖ミア案北＝ｔｋｉズ、どＸ／６ イ目’；Ｊ／（
：ｗ＋ ン第５図 牙６図 ｒｖ、、（’ｌ）
塩結晶の数との関係を示す図、第２図は実施例２の熱間
圧延前の均熱温度と燐酸塩の結晶核の数との関係を示す
図、第３図は実施例３の熱間圧延前の均熱温度と燐酸塩
の結晶核の数との関係を示す図、第４図は燐酸塩の結晶
核の数とクロスカット部よりの塗膜の膨れ幅との関係を
示す図、第５図はＣ含有量と燐酸塩の結晶核数との関係
を示す図、第６図はＭｎ含有量と燐酸塩の結晶核数との
関係を示す図である。 特許出願人 株式会社 神戸製鋼所 代理人 弁理士 九 木 良 久 ２ 才１＝ 牙２図 烈閉ＦＬ延泊り句号、）あ戊（”（：、’）第３図 ″、Σ 矛４図 績市揖ミア案北＝ｔｋｉズ、どＸ／６ イ目’；Ｊ／（
：ｗ＋ ン第５図 牙６図 ｒｖ、、（’ｌ）
Claims (1)
- Ｃ０．００１〜０．００７ｗｔ％、Ｍｎ０．０５〜０．
２ｗｔ％を含有し、残部Ｆｅおよび不純物からなる極低
炭素−低マンガン鋼を熱間圧延前に９５０℃〜１１００
℃の温度において均熱処理を行なうことを特徴とする燐
酸塩処理性に優れた薄鋼板の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25344585A JPS62112728A (ja) | 1985-11-12 | 1985-11-12 | 燐酸塩処理性に優れた薄鋼板の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25344585A JPS62112728A (ja) | 1985-11-12 | 1985-11-12 | 燐酸塩処理性に優れた薄鋼板の製造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62112728A true JPS62112728A (ja) | 1987-05-23 |
Family
ID=17251495
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25344585A Pending JPS62112728A (ja) | 1985-11-12 | 1985-11-12 | 燐酸塩処理性に優れた薄鋼板の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62112728A (ja) |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5974233A (ja) * | 1982-10-21 | 1984-04-26 | Nippon Steel Corp | プレス成形用冷延鋼板の製造方法 |
-
1985
- 1985-11-12 JP JP25344585A patent/JPS62112728A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5974233A (ja) * | 1982-10-21 | 1984-04-26 | Nippon Steel Corp | プレス成形用冷延鋼板の製造方法 |
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