JPS62106391A - 沸騰水型原子炉用燃料集合体 - Google Patents
沸騰水型原子炉用燃料集合体Info
- Publication number
- JPS62106391A JPS62106391A JP60246382A JP24638285A JPS62106391A JP S62106391 A JPS62106391 A JP S62106391A JP 60246382 A JP60246382 A JP 60246382A JP 24638285 A JP24638285 A JP 24638285A JP S62106391 A JPS62106391 A JP S62106391A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- gadolinia
- fuel
- rods
- reactivity
- group
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
Landscapes
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［発明の技術分野］
本発明は沸騰水型原子炉（ＢＷＲ）用燃料集合体に関し
、ざらに詳しくは燃料経済性向上のために核燃料の濃縮
度を増加した場合にも種々の問題を生ずることなく適用
することのできる沸騰水型原子炉用燃料集合体に関する
。
、ざらに詳しくは燃料経済性向上のために核燃料の濃縮
度を増加した場合にも種々の問題を生ずることなく適用
することのできる沸騰水型原子炉用燃料集合体に関する
。
［発明の技術的背景とその問題点］
ＢＷＲ用燃料東合体は一般に核燃料を装荷した通常の燃
料棒とそれに可燃性毒物を混入した可燃性毒物入り燃料
棒（以下「ガドリニア棒」という）とが規則的に配列し
た構成を有している。このうちガドリニア棒は炉心の反
応度特性および熱特性を制御する目的で使用されるが、
その際良好な運転特性が得られるようにガドリニア棒の
本数およびその１本当りの可燃性毒物（以下「ガドリニ
ア」という）の濃度はおよそ次の４項目を満足するよう
に決定されている。
料棒とそれに可燃性毒物を混入した可燃性毒物入り燃料
棒（以下「ガドリニア棒」という）とが規則的に配列し
た構成を有している。このうちガドリニア棒は炉心の反
応度特性および熱特性を制御する目的で使用されるが、
その際良好な運転特性が得られるようにガドリニア棒の
本数およびその１本当りの可燃性毒物（以下「ガドリニ
ア」という）の濃度はおよそ次の４項目を満足するよう
に決定されている。
■所定の期間の運転が可能であり、かつその運転期間中
の余剰反応度が適切な値であり、その燃焼変化が十分で
あること。
の余剰反応度が適切な値であり、その燃焼変化が十分で
あること。
■運転サイクル末期（ＥＯＣ）において反応度抑制物質
が炉心に存在しないこと。すなわちＥＯＣにおいて制御
棒が全引ぎ扱きとなり、かつガドリニアの反応度価値が
ほとんどなくなっていること。
が炉心に存在しないこと。すなわちＥＯＣにおいて制御
棒が全引ぎ扱きとなり、かつガドリニアの反応度価値が
ほとんどなくなっていること。
■停止余裕を満足すること。
■熱的制限条件を満足すること。
特に■および■の設計の考え方を燃料集合体の無限増倍
率（Ｋ、）の燃焼変化と炉心の実効増倍率（Ｋｅｎ）の
燃焼変化の関係から説明すると次のとおりである。
率（Ｋ、）の燃焼変化と炉心の実効増倍率（Ｋｅｎ）の
燃焼変化の関係から説明すると次のとおりである。
運転１１１１間に対応する１運転サイクルの増分燃焼度
（サイクル燃焼度）をＥｃとした場合 ｉサイクル炉心
に滞在した燃料の平均的な燃焼度Ｅｉはほぼ次のように
表される。
（サイクル燃焼度）をＥｃとした場合 ｉサイクル炉心
に滞在した燃料の平均的な燃焼度Ｅｉはほぼ次のように
表される。
Ｅｉ＝ｉ−Ｅｃ
またＥｉに対応したに、：Ｉ）の燃焼変化は例えば第１
０図の実線Ａに示すようになる。実線ＡにおいてＫｏ以
外、すなわちに＋以降のに＋は、ガドリニアがない場合
の燃料のＫ。０（一点鎖線Ｂ）と一致している。
０図の実線Ａに示すようになる。実線ＡにおいてＫｏ以
外、すなわちに＋以降のに＋は、ガドリニアがない場合
の燃料のＫ。０（一点鎖線Ｂ）と一致している。
設計条件■を満足するためには運転サイクル初期（ＢＯ
Ｃ）において適切な余剰反応度ΔＫがあり、ＥＯＣにお
いて余剰反応度が無くなる必要がある。このための条件
を示すと次のようになる。
Ｃ）において適切な余剰反応度ΔＫがあり、ＥＯＣにお
いて余剰反応度が無くなる必要がある。このための条件
を示すと次のようになる。
＝１．０＋ΔＫ ・・・ （ａ）
ここでＰは中性子が炉心から洩れない確率。またｎは燃
料取替バッチ数、ＢＯＣ，ＥＯＣは炉心の状態を示す。
料取替バッチ数、ＢＯＣ，ＥＯＣは炉心の状態を示す。
この条件はガドリニア棒の本数、ガドリニア濃度および
燃料取替バッチ数ｎを調整することによって満足するこ
とができる。具体的にはＢＯＣでのガドリニア棒１本あ
たりのガドリニアの反応度価値がその本数に比例し、ま
たその反応度価値が消滅する燃焼度点がガドリニアの濃
度に比例するという特性を利用して本数と濃度を決定す
れば、（ａ ） （ｂ ）式を満足するＫ。０の燃焼
特性を得ることができる。
燃料取替バッチ数ｎを調整することによって満足するこ
とができる。具体的にはＢＯＣでのガドリニア棒１本あ
たりのガドリニアの反応度価値がその本数に比例し、ま
たその反応度価値が消滅する燃焼度点がガドリニアの濃
度に比例するという特性を利用して本数と濃度を決定す
れば、（ａ ） （ｂ ）式を満足するＫ。０の燃焼
特性を得ることができる。
このようにして設計されたガドリニア入り燃料集合体は
炉心に装荷された状態で条件■■を満足できなければな
らないが、従来の運転条件、例えば燃料取換え割合が約
３０％、平均濃縮度約３平旦％、運転期間１２ケ月程度
である場合には充分に■■を満足することが可能であっ
た。
炉心に装荷された状態で条件■■を満足できなければな
らないが、従来の運転条件、例えば燃料取換え割合が約
３０％、平均濃縮度約３平旦％、運転期間１２ケ月程度
である場合には充分に■■を満足することが可能であっ
た。
しかしながら近年燃料経済性向上の見地から、取出燃焼
度増加を目的に濃縮度を増加することが検討されるよう
になった。この場合にも前述したようにガドリニア棒の
カドリニア濃度と本数を調整して条件■および■を満足
する燃料集合体の設計が原理的に可能であるが、一般に
沸騰水型原子炉では濃縮度の増加に伴ないボイドのもつ
反応度価値が増加し、停止時反応度（低温時反応度）が
濃縮度の増加にほぼ比例して大きくなり、その結果低温
時のＫｅｆｆが次第に大きくなってくる。特に従来設計
ではＥＯＣにおいては中性子スペクトルを硬化してボイ
ド反応度係数を減少させる効果のあるガドリニアが消滅
しているので、濃縮度の増加がそのまま低温時のＫ ｅ
ｒｒの増加となり、炉停止余裕の減少となって現れてく
る。以上の理由から、燃料集合体の平均濃縮度を増加さ
せていくと次第に炉停止余裕が減少してその制限値から
はずれ、高濃縮度の設計が不可能となってしまう。
度増加を目的に濃縮度を増加することが検討されるよう
になった。この場合にも前述したようにガドリニア棒の
カドリニア濃度と本数を調整して条件■および■を満足
する燃料集合体の設計が原理的に可能であるが、一般に
沸騰水型原子炉では濃縮度の増加に伴ないボイドのもつ
反応度価値が増加し、停止時反応度（低温時反応度）が
濃縮度の増加にほぼ比例して大きくなり、その結果低温
時のＫｅｆｆが次第に大きくなってくる。特に従来設計
ではＥＯＣにおいては中性子スペクトルを硬化してボイ
ド反応度係数を減少させる効果のあるガドリニアが消滅
しているので、濃縮度の増加がそのまま低温時のＫ ｅ
ｒｒの増加となり、炉停止余裕の減少となって現れてく
る。以上の理由から、燃料集合体の平均濃縮度を増加さ
せていくと次第に炉停止余裕が減少してその制限値から
はずれ、高濃縮度の設計が不可能となってしまう。
［発明の目的］
本発明は以上のような濃縮度の増加にともなう問題に対
処してなされたもので、その目的は高濃縮度燃料を用い
ても経済性をそこなうことなく充分な炉停止余裕が得ら
れるという特性を有する沸騰水型原子炉用燃料集合体を
提供することにある。
処してなされたもので、その目的は高濃縮度燃料を用い
ても経済性をそこなうことなく充分な炉停止余裕が得ら
れるという特性を有する沸騰水型原子炉用燃料集合体を
提供することにある。
［発明の概要］
すなわち本発明は複数の燃料棒が規則的に配置されてい
る沸騰水型原子炉用燃料集合体において、可燃性毒物濃
度の異なる２種類以上の可燃性汚物入り燃料棒を有し、
これらが可燃性毒物濃度にしたがって第１グループおよ
び第２グループに分けられ、該第１グループの可燃性毒
物反応度価値が定格出力運転１サイクルで無くなり該第
２グループの可燃性毒物反応度価値が定格出力運転１サ
イクル以上持続するように各グループの可燃性毒物濃度
が調整されていることを特徴とする沸騰水型原子炉用燃
料集合体に関する。
る沸騰水型原子炉用燃料集合体において、可燃性毒物濃
度の異なる２種類以上の可燃性汚物入り燃料棒を有し、
これらが可燃性毒物濃度にしたがって第１グループおよ
び第２グループに分けられ、該第１グループの可燃性毒
物反応度価値が定格出力運転１サイクルで無くなり該第
２グループの可燃性毒物反応度価値が定格出力運転１サ
イクル以上持続するように各グループの可燃性毒物濃度
が調整されていることを特徴とする沸騰水型原子炉用燃
料集合体に関する。
上記二つのグループは第１のグループが第２のグループ
の外側になるように配置されているのが好ましい。
の外側になるように配置されているのが好ましい。
「発明の実施例コ
本発明の実施例を図面を参照して説明する。
第１図は本発明の一実施例を説明する燃料集合体の燃料
棒配置図である。第１図において燃料集合体５には燃料
棒１．２．３ （うち１．２はガドリニア棒）が８行８
列に配列されており、その中心部の対角線位置に２本の
ウォーターロッド４が配列されている。６は制御棒であ
る。これらの燃料棒のうち１０本のガドリニア棒１は互
いに隣接を避けながら外側から２列目に配置され、６本
のガドリニア棒２は３列目に配置され、計１６本のガド
リニア棒が配置されている。ガドリニア棒２のガドリニ
アａ度はガドリニア棒１のガドリニア濃度より大きくな
っている。本実施例ではガドリニア捧１の反応度効果が
Ｅ】で消滅し、ガドリニア棒２の反応度効果がＥ２で消
滅するように各濃度が調整されていて、ガドリニア棒２
の濃度がガドリニア棒１の濃度の１．５倍になっている
。
棒配置図である。第１図において燃料集合体５には燃料
棒１．２．３ （うち１．２はガドリニア棒）が８行８
列に配列されており、その中心部の対角線位置に２本の
ウォーターロッド４が配列されている。６は制御棒であ
る。これらの燃料棒のうち１０本のガドリニア棒１は互
いに隣接を避けながら外側から２列目に配置され、６本
のガドリニア棒２は３列目に配置され、計１６本のガド
リニア棒が配置されている。ガドリニア棒２のガドリニ
アａ度はガドリニア棒１のガドリニア濃度より大きくな
っている。本実施例ではガドリニア捧１の反応度効果が
Ｅ】で消滅し、ガドリニア棒２の反応度効果がＥ２で消
滅するように各濃度が調整されていて、ガドリニア棒２
の濃度がガドリニア棒１の濃度の１．５倍になっている
。
この実施例によるＫｌ：ｘ）の燃焼変化を第２図に示す
。第２図に示されるように未燃焼時でＫ。がＫｏ、１運
転サイクル相当の燃焼度Ｅ１でＫ。かに１．２運転サイ
クル相当の燃焼度Ｅ２でＫ１１ｘ、かに２となっている
。ガドリニア棒１の反応度が燃焼度Ｅ１で消滅し、ガド
リニア棒２の反応度が燃焼度Ｅ２で消滅するように各ガ
ドリニア濃度が設定されている。一点鎖線りはガドリニ
ア棒１，２のガドリニアがないとして求めたに、：Ｘ３
である。一点鎖線Ｅはガドリニア棒１のガドリニアが無
いとした場合の値である。ガドリニアの反応度価値の燃
焼変化を第３図に示す。第３図に示されるようにガドリ
ニア棒１の場合、実線Ｅで示されるように反応度が燃焼
度Ｅ１で無くなっている。またガドリニア棒２では実線
Ｇで示されるように反応度は燃焼度Ｅ２で無くなってい
る。この２つの反応度のかさね合わせは実線Ｈとなり、
実線Ｈを第２図の一点鎖線りと重ねると実ａｒｃが得ら
れる。
。第２図に示されるように未燃焼時でＫ。がＫｏ、１運
転サイクル相当の燃焼度Ｅ１でＫ。かに１．２運転サイ
クル相当の燃焼度Ｅ２でＫ１１ｘ、かに２となっている
。ガドリニア棒１の反応度が燃焼度Ｅ１で消滅し、ガド
リニア棒２の反応度が燃焼度Ｅ２で消滅するように各ガ
ドリニア濃度が設定されている。一点鎖線りはガドリニ
ア棒１，２のガドリニアがないとして求めたに、：Ｘ３
である。一点鎖線Ｅはガドリニア棒１のガドリニアが無
いとした場合の値である。ガドリニアの反応度価値の燃
焼変化を第３図に示す。第３図に示されるようにガドリ
ニア棒１の場合、実線Ｅで示されるように反応度が燃焼
度Ｅ１で無くなっている。またガドリニア棒２では実線
Ｇで示されるように反応度は燃焼度Ｅ２で無くなってい
る。この２つの反応度のかさね合わせは実線Ｈとなり、
実線Ｈを第２図の一点鎖線りと重ねると実ａｒｃが得ら
れる。
次に本発明の作用について説明する。
一般に燃料集合体の燃料配列外周部ではそれより内部の
位置に比較して出力が大きいことからガドリニアが減少
する速度が大き゛くなっている。したがっである燃焼度
までガドリニアの反応度価値を持続させる場合、内部に
位置するガドリニア棒では外周部に位置するものより濃
度を小さくできる利点がある。本実施例の場合、Ｅ２ま
でガドリニア反応度価値を分担するガドリニア棒２のガ
ドリニア濃度は、Ｅｌ までガドリニア反応度価値を分
担するガドリニア棒１の１．５倍になっているのは以上
の理由による。
位置に比較して出力が大きいことからガドリニアが減少
する速度が大き゛くなっている。したがっである燃焼度
までガドリニアの反応度価値を持続させる場合、内部に
位置するガドリニア棒では外周部に位置するものより濃
度を小さくできる利点がある。本実施例の場合、Ｅ２ま
でガドリニア反応度価値を分担するガドリニア棒２のガ
ドリニア濃度は、Ｅｌ までガドリニア反応度価値を分
担するガドリニア棒１の１．５倍になっているのは以上
の理由による。
このように設計された燃料集合体のに０は条件式＜ａ）
を満足しており、余剰反応度の燃焼度変化を示す第４図
の実線Ｉに示すように運転サイクル初期には充分な余剰
反応度があり、その燃焼変化は平坦である（第４図にお
いて破線Ｊは従来設計燃料の余剰反応度燃焼変化）。ま
たＥＯＣにおいてはガドリニアがあるためスペクトルが
硬化し、ボイド反応度価値が従来設計より小ざくなって
いる。そのため冷態時の反応度が従来設計の場合より低
く押えられ、炉停止余裕も第５図に示されるように改善
されていることがわかる。
を満足しており、余剰反応度の燃焼度変化を示す第４図
の実線Ｉに示すように運転サイクル初期には充分な余剰
反応度があり、その燃焼変化は平坦である（第４図にお
いて破線Ｊは従来設計燃料の余剰反応度燃焼変化）。ま
たＥＯＣにおいてはガドリニアがあるためスペクトルが
硬化し、ボイド反応度価値が従来設計より小ざくなって
いる。そのため冷態時の反応度が従来設計の場合より低
く押えられ、炉停止余裕も第５図に示されるように改善
されていることがわかる。
第５図において実線には本発明の設計による炉停止余裕
であり、破線りは従来設計による炉停止余裕である。そ
の結果本発明では従来より高い濃縮度の燃料を設計する
ことが可能となった。また従来設計では余剰反応度を１
サイクル経過燃料のみにより制御しているのに対し、本
実施例では２サイクル経過燃料によっても制御しており
その結果従来設計よりガドリニア入り燃料棒の本数を減
らすことが可能となる。そのため燃料棒の濃縮度分布設
計の融通性および燃料集合体の熱的特性が向上している
。
であり、破線りは従来設計による炉停止余裕である。そ
の結果本発明では従来より高い濃縮度の燃料を設計する
ことが可能となった。また従来設計では余剰反応度を１
サイクル経過燃料のみにより制御しているのに対し、本
実施例では２サイクル経過燃料によっても制御しており
その結果従来設計よりガドリニア入り燃料棒の本数を減
らすことが可能となる。そのため燃料棒の濃縮度分布設
計の融通性および燃料集合体の熱的特性が向上している
。
第６図に本発明の別の実施例を示す。第６図に示す燃料
集合体の燃料棒配置は、ガドリニア棒１の配置は第１図
のそれと同じであるが、ガドリニア棒２の配置は第１図
の６本のガドリニア棒２のうち制御棒より遠い位置の２
本をとり除いである。
集合体の燃料棒配置は、ガドリニア棒１の配置は第１図
のそれと同じであるが、ガドリニア棒２の配置は第１図
の６本のガドリニア棒２のうち制御棒より遠い位置の２
本をとり除いである。
上記の第１の実施例では無限増倍率の燃焼度変化を第２
図に示すようにに＋ ＝に２としていたが第１実施例よ
り濃縮度が低く炉停止余裕が充分大きい場合には、Ｋｂ
の値を少し上昇させてＫｌ ＞Ｋ２とし、第７図に示す
ような無限増倍率曲線Ｍとすることができる。本実施例
ではガドリニア棒２の本数を２本減らして４本とし、そ
れによってＫｂを増加させて無限増倍率面１ｍＭを得て
いる。
図に示すようにに＋ ＝に２としていたが第１実施例よ
り濃縮度が低く炉停止余裕が充分大きい場合には、Ｋｂ
の値を少し上昇させてＫｌ ＞Ｋ２とし、第７図に示す
ような無限増倍率曲線Ｍとすることができる。本実施例
ではガドリニア棒２の本数を２本減らして４本とし、そ
れによってＫｂを増加させて無限増倍率面１ｍＭを得て
いる。
さらに第８図に第３の実施例を示す。この実施例では第
１図の例と各同数のガドリニア棒１および２が使用され
ているが、配置装置が異なっている。この配列によって
も第１実施例と同一の効果が得られる。
１図の例と各同数のガドリニア棒１および２が使用され
ているが、配置装置が異なっている。この配列によって
も第１実施例と同一の効果が得られる。
第９図にさらに別の第４の実施例を示す。本実施例では
ガドリニア棒１を８本、ガドリニア棒２を２本としてい
る。このように運転条件の変化に応じてガドリニア捧の
本数を調整することができる。
ガドリニア棒１を８本、ガドリニア棒２を２本としてい
る。このように運転条件の変化に応じてガドリニア捧の
本数を調整することができる。
［発明の効果コ
以上説明したように本発明の燃料集合体によれば炉停止
余裕を確保しながら濃縮度の高い燃料を用いることがで
きるので、安全性を確保しながら取出し燃焼度を増加さ
せることができ、燃料経済性を向上させることができる
。
余裕を確保しながら濃縮度の高い燃料を用いることがで
きるので、安全性を確保しながら取出し燃焼度を増加さ
せることができ、燃料経済性を向上させることができる
。
第１図は本発明の一実施例を説明する燃料集合体の燃料
棒配置図、第２図は第１図の燃料集合体における無限増
倍率の燃焼変化を示した図、第３図は第１図の燃料集合
体におけるガドリニアの反応度価値の燃焼変化を示した
図、第４図は本発明の設計による燃料と従来設計による
燃料とのそれぞれの余剰反応度の燃焼変化を示した図、
第５図は本発明の設計による燃料と従来設計による燃料
とのそれぞれの炉停止余裕の燃焼変化を示した図、第６
図は本発明の他の実施例を説明する燃料集合体の燃料棒
配置図、第７図は第６図の燃料集合体における無限増倍
率の燃焼変化を示した図、第８〜９図はそれぞれ本発明
の他の実施例を説明する燃料集合体の燃料棒配置図、第
１０図は従来の燃料集合体における無限増倍率の燃焼変
化を示した図である。 １・・・第１グループの可燃性毒物入り燃料棒２・・・
第２グループの可燃性毒物入り燃料棒３・・・通常の燃
料棒 ４・・・ウォーターロッド ５・・・燃料集合体 ６・・・制御棒 （８７３３）代理人 弁理士 猪 股 祥 晃（ほか１
名） 第１図 ＯＥＩ Ｅ２ 史′！！１蜆度 第３図 第４図 第５図 Ｑ ｌ：、 Ｅ２ Ｅ３
’ Ｅ４ ＥＳ煙煙度 第８図 第９図
棒配置図、第２図は第１図の燃料集合体における無限増
倍率の燃焼変化を示した図、第３図は第１図の燃料集合
体におけるガドリニアの反応度価値の燃焼変化を示した
図、第４図は本発明の設計による燃料と従来設計による
燃料とのそれぞれの余剰反応度の燃焼変化を示した図、
第５図は本発明の設計による燃料と従来設計による燃料
とのそれぞれの炉停止余裕の燃焼変化を示した図、第６
図は本発明の他の実施例を説明する燃料集合体の燃料棒
配置図、第７図は第６図の燃料集合体における無限増倍
率の燃焼変化を示した図、第８〜９図はそれぞれ本発明
の他の実施例を説明する燃料集合体の燃料棒配置図、第
１０図は従来の燃料集合体における無限増倍率の燃焼変
化を示した図である。 １・・・第１グループの可燃性毒物入り燃料棒２・・・
第２グループの可燃性毒物入り燃料棒３・・・通常の燃
料棒 ４・・・ウォーターロッド ５・・・燃料集合体 ６・・・制御棒 （８７３３）代理人 弁理士 猪 股 祥 晃（ほか１
名） 第１図 ＯＥＩ Ｅ２ 史′！！１蜆度 第３図 第４図 第５図 Ｑ ｌ：、 Ｅ２ Ｅ３
’ Ｅ４ ＥＳ煙煙度 第８図 第９図
Claims (2)
- （１）複数の燃料棒が規則的に配置されている沸騰水型
原子炉用燃料集合体において、可燃性毒物濃度の異なる
２種類以上の可燃性毒物入り燃料棒を有し、これらが可
燃性毒物濃度にしたがって第１グループおよび第２グル
ープに分けられ、該第１グループの可燃性毒物反応度価
値が定格出力運転１サイクルで無くなり該第２グループ
の可燃性毒物反応度価値が定格出力運転１サイクル以上
持続するように各グループの可燃性毒物濃度が調整され
ていることを特徴とする沸騰水型原子炉用燃料集合体。 - （２）第１グループの可燃性毒物入り燃料棒が第２グル
ープの可燃性毒物入り燃料棒配列の外側に配置されてい
る特許請求の範囲第１項記載の沸騰水型原子炉用燃料集
合体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60246382A JPS62106391A (ja) | 1985-11-05 | 1985-11-05 | 沸騰水型原子炉用燃料集合体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60246382A JPS62106391A (ja) | 1985-11-05 | 1985-11-05 | 沸騰水型原子炉用燃料集合体 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62106391A true JPS62106391A (ja) | 1987-05-16 |
Family
ID=17147707
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60246382A Pending JPS62106391A (ja) | 1985-11-05 | 1985-11-05 | 沸騰水型原子炉用燃料集合体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62106391A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2019128233A (ja) * | 2018-01-24 | 2019-08-01 | 株式会社東芝 | 軽水炉の運転計画方法、軽水炉燃料の運用方法、軽水炉燃料集合体、および軽水炉炉心 |
| US10943703B2 (en) | 2017-02-09 | 2021-03-09 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Fuel assembly, core design method and fuel assembly design method of light-water reactor |
-
1985
- 1985-11-05 JP JP60246382A patent/JPS62106391A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US10943703B2 (en) | 2017-02-09 | 2021-03-09 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Fuel assembly, core design method and fuel assembly design method of light-water reactor |
| JP2019128233A (ja) * | 2018-01-24 | 2019-08-01 | 株式会社東芝 | 軽水炉の運転計画方法、軽水炉燃料の運用方法、軽水炉燃料集合体、および軽水炉炉心 |
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