JPS6197120A - 高純度の一酸化炭素を分離する方法 - Google Patents
高純度の一酸化炭素を分離する方法Info
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- JPS6197120A JPS6197120A JP59217255A JP21725584A JPS6197120A JP S6197120 A JPS6197120 A JP S6197120A JP 59217255 A JP59217255 A JP 59217255A JP 21725584 A JP21725584 A JP 21725584A JP S6197120 A JPS6197120 A JP S6197120A
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- purity
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は一酸化炭素（ＣＯ）を含む混合ガスから固体状
一酸化炭素吸収剤を用いて効率的に高純度ＣＯを分離す
る方法に関する。
一酸化炭素吸収剤を用いて効率的に高純度ＣＯを分離す
る方法に関する。
従来の技術
一般的に、下記の組成を有する製鉄所副生ガスを原料と
して、固体吸着剤又は固体吸収剤を用いて、ＣＯを選択
的に分離する方法には以下の２通りが考えられる。
して、固体吸着剤又は固体吸収剤を用いて、ＣＯを選択
的に分離する方法には以下の２通りが考えられる。
転炉ガス組成 高炉ガス組成
Ｈ２２ｖｏ１％ ３ ｖｏ１％ＣＯ
６８ ２１ＣＯ２１２
２２ Ｎ２ １８ ５４ その一つは活性炭、ゼオライト、モレキュラーシーブ等
分子ふるい効果を狙った物理吸着法である。この方法で
は吸着順位が００２〉ＣＯ＞ Ｎｚ ＞ Ｈ２の順に高
いので、一段で高純度ＣＯを分離する事は原理的に困難
であシ、具体的方法としてはまず一段目でＣＯ２を吸着
させた後、次に残シのＣ０１Ｎ２、Ｈ２の混合ガスから
ＣＯのみを吸着させる２段分離方法が考えられる。
６８ ２１ＣＯ２１２
２２ Ｎ２ １８ ５４ その一つは活性炭、ゼオライト、モレキュラーシーブ等
分子ふるい効果を狙った物理吸着法である。この方法で
は吸着順位が００２〉ＣＯ＞ Ｎｚ ＞ Ｈ２の順に高
いので、一段で高純度ＣＯを分離する事は原理的に困難
であシ、具体的方法としてはまず一段目でＣＯ２を吸着
させた後、次に残シのＣ０１Ｎ２、Ｈ２の混合ガスから
ＣＯのみを吸着させる２段分離方法が考えられる。
また他の方法は、例えば、特開昭５８−４９４３６号、
特開昭５８−１５６５１７号公報に示されたる。しかし
、上記２法とも脱離の際、反応器内の粒子間の空間に残
存する未吸収ガスが製品に混入し、製品の純度を低下さ
せる。そのため一般には、脱離工程の前に例えば製品ガ
スを用いてこの残存ガスをパージする方法が採用される
。即ち、プロセスは吸収工程−パージ工程−脱離工程の
３工程で構成されることとなる。
特開昭５８−１５６５１７号公報に示されたる。しかし
、上記２法とも脱離の際、反応器内の粒子間の空間に残
存する未吸収ガスが製品に混入し、製品の純度を低下さ
せる。そのため一般には、脱離工程の前に例えば製品ガ
スを用いてこの残存ガスをパージする方法が採用される
。即ち、プロセスは吸収工程−パージ工程−脱離工程の
３工程で構成されることとなる。
発明が解決しようとする問題点
本発明は多孔質一酸化炭素吸収剤を用いて効率的、かつ
経済的に、混合ガスから一酸化炭素を分離精製して高純
度ＣＯを回収する方法を提供するものである。
経済的に、混合ガスから一酸化炭素を分離精製して高純
度ＣＯを回収する方法を提供するものである。
問題点を解決するための手段
本発明は固体状一酸化炭素吸収剤に一酸化炭素と窒素と
を主成分とする混合ガスを接触して該吸収剤に一酸化炭
素を吸収せしめ、これを脱離して選択的に一酸化炭素を
回収する方法において、一酸化炭素を吸着した吸収剤か
らＣＯを脱離する工程と、ＣＯガス＃度検知器とを連動
せしめつつ減圧処理を行ない、低純度一酸化炭素を廃棄
し、一定純度以上の一酸化炭素を効率的に回収する方法
を提供することにある。
を主成分とする混合ガスを接触して該吸収剤に一酸化炭
素を吸収せしめ、これを脱離して選択的に一酸化炭素を
回収する方法において、一酸化炭素を吸着した吸収剤か
らＣＯを脱離する工程と、ＣＯガス＃度検知器とを連動
せしめつつ減圧処理を行ない、低純度一酸化炭素を廃棄
し、一定純度以上の一酸化炭素を効率的に回収する方法
を提供することにある。
発明の効果
本発明はパージ工程を必要とせず吸収工程−脱離工程の
２工程のみで構成し、しかもパージを行ったと同等の効
果が期待できる分離方法を特徴とする。
２工程のみで構成し、しかもパージを行ったと同等の効
果が期待できる分離方法を特徴とする。
１署体的に第１図を用いて説明する。
第１図は充てん率を５０％としたときの吸収剤と空間の
関係をモデル化したものである。
関係をモデル化したものである。
例ｔば、ハロゲン化アルミニウム（ｎＩ）およびハロゲ
ン化鋼（Ｉ）を主成分とする固体吸収剤を用いて、混合
ガスを吸収させた場合、吸収剤ＩＣＣ当り約５〜２０頭
のピックアツプ量が取れる。ここでピックアツプ量とは
ＣＯ吸収量から脱離後に吸収剤に残った童を引いた値、
即ち回収されるネットのＣＯＯ量である。いま、８ｃＣ
／ｃＣ吸収剤のピックアップ能力を有する吸収剤を使用
し、前記成分の転炉ガスを吸収させた場合、光てん空間
率が５０％であるから、理論的には下記の計算により純
度９６．４％ＣＯが得られる。
ン化鋼（Ｉ）を主成分とする固体吸収剤を用いて、混合
ガスを吸収させた場合、吸収剤ＩＣＣ当り約５〜２０頭
のピックアツプ量が取れる。ここでピックアツプ量とは
ＣＯ吸収量から脱離後に吸収剤に残った童を引いた値、
即ち回収されるネットのＣＯＯ量である。いま、８ｃＣ
／ｃＣ吸収剤のピックアップ能力を有する吸収剤を使用
し、前記成分の転炉ガスを吸収させた場合、光てん空間
率が５０％であるから、理論的には下記の計算により純
度９６．４％ＣＯが得られる。
ピックアツプ量 ８ｃＣｘ′１００％＝ＳＣＣ未吸収ガ
ス１ｃｃ×６８％＝０．６８ＣＣ８，６８／９＝９６．
４％ この原理から６ｃｃ／ｃｃ吸収剤のピックアツプ量では
純度９５．４Ｘのｃｏが得られることになる。また高炉
ガスを原料とした場合には、未吸収ガス中の不純物が多
くなるのて、それぞれ９１．２％、８８．７％の純度に
なる。ＣＯガスはどの化学品合°成用に使用するか、そ
の目的によって異なるが、醋酸などの合成用には９８％
以上の純度が要求される。
ス１ｃｃ×６８％＝０．６８ＣＣ８，６８／９＝９６．
４％ この原理から６ｃｃ／ｃｃ吸収剤のピックアツプ量では
純度９５．４Ｘのｃｏが得られることになる。また高炉
ガスを原料とした場合には、未吸収ガス中の不純物が多
くなるのて、それぞれ９１．２％、８８．７％の純度に
なる。ＣＯガスはどの化学品合°成用に使用するか、そ
の目的によって異なるが、醋酸などの合成用には９８％
以上の純度が要求される。
従って、上記純度を上げるために吸収工程終了後製品ガ
スの一部を用いて塔内に残存する未吸収ガスをパージし
た後脱離する方法が一般的に採用される。しかし、パー
ジ方法で未吸収ガスを追い出す事は、操作が煩雑になる
上、場合によっては必要パージ量が増加し製品の収率が
低下する。パージ方法では、回収される製品純度はパー
ジ量、パージ線速度フローパターン及び塔内のデッドス
ペース等の因子によって決まる。押出し流れのフローパ
ターンでパージする事が可能ならば必要パージ量が低減
できるが、実際的にはフローパターンはかなシ複雑で上
記の因子がからみ合った複雑な現象となる。
スの一部を用いて塔内に残存する未吸収ガスをパージし
た後脱離する方法が一般的に採用される。しかし、パー
ジ方法で未吸収ガスを追い出す事は、操作が煩雑になる
上、場合によっては必要パージ量が増加し製品の収率が
低下する。パージ方法では、回収される製品純度はパー
ジ量、パージ線速度フローパターン及び塔内のデッドス
ペース等の因子によって決まる。押出し流れのフローパ
ターンでパージする事が可能ならば必要パージ量が低減
できるが、実際的にはフローパターンはかなシ複雑で上
記の因子がからみ合った複雑な現象となる。
いま純度９８％の製品ガスの一部を用いて完全混合のフ
ローパターンでパージできたと仮定すると、８ ＣＣ／
ＣＣ吸収剤及び６ｃｃ／ｃｃ吸収剤のピックアップ能
力を有する吸収剤を使用し、転炉ガスを原料とした場合
、それぞれ０、９ ｃｃ （製品の１１％）、１．５頭
（２５％）、のパージ量が必要となシ、場合によっては
効率的でない。さらに高炉ガスを原料としだ場曾、それ
ぞれ３．８ｃｃ（４８％）、５．４ＣＣ（９０Ｘ）とな
シ非現実的な低効率となる。
ローパターンでパージできたと仮定すると、８ ＣＣ／
ＣＣ吸収剤及び６ｃｃ／ｃｃ吸収剤のピックアップ能
力を有する吸収剤を使用し、転炉ガスを原料とした場合
、それぞれ０、９ ｃｃ （製品の１１％）、１．５頭
（２５％）、のパージ量が必要となシ、場合によっては
効率的でない。さらに高炉ガスを原料としだ場曾、それ
ぞれ３．８ｃｃ（４８％）、５．４ＣＣ（９０Ｘ）とな
シ非現実的な低効率となる。
本発明は、これらの欠点をカバーし、如何に効率的に高
純度ＣＯを回収するかを目的とするものである。
純度ＣＯを回収するかを目的とするものである。
本発明は、眞仝脱離法（ＶＳＡ）昇温脱離法（ＴＳＡ）
もしくは昇温／真空脱離法（ＴＶＳＡ）を用いる際に対
象となる。
もしくは昇温／真空脱離法（ＴＶＳＡ）を用いる際に対
象となる。
第２図に基づいて原理を説明する。吸収工程が終了した
塔内の直空度を徐々に高めて行き、回収されるＣＯ線純
度分析すると低純要から漸次高純度に移る。これは直空
開始時には塔内粒子間に残存する未吸収ガスが優先的に
回収され、その後徐々に粒子細孔内に化学吸収されてい
たＣＯが脱離してくるためである。従って連続的にガス
分析を行う事により一定純度以下のものは廃棄（まだは
再利用）して、一定純匿以上になったところでバルブ切
替により製品ガスとして回収する方法をとれば、パージ
を全く必要とせず高純度のＣＯの回収が可能となる。具
体的には貞望ポンプと塔の間に一例として赤外線吸収ス
ペクトルによるガス分析器と真空計とを組込んだシステ
ムを用いると連続的にカス純度が測定可能となる。その
際のサイクルタイム（吸収工程から次の吸収工程までに
要する時間）は操作条件によって異なるが、通常吸収工
程には５〜．１０分眞真空離工程には２０分〜６０分要
するのでバルブ切替のタイミングには大きな支障はない
。装置の一例を第４図に示す。これは吸収工程１０分、
真空脱離工程４０分とした場合の連続操作の装置である
。
塔内の直空度を徐々に高めて行き、回収されるＣＯ線純
度分析すると低純要から漸次高純度に移る。これは直空
開始時には塔内粒子間に残存する未吸収ガスが優先的に
回収され、その後徐々に粒子細孔内に化学吸収されてい
たＣＯが脱離してくるためである。従って連続的にガス
分析を行う事により一定純度以下のものは廃棄（まだは
再利用）して、一定純匿以上になったところでバルブ切
替により製品ガスとして回収する方法をとれば、パージ
を全く必要とせず高純度のＣＯの回収が可能となる。具
体的には貞望ポンプと塔の間に一例として赤外線吸収ス
ペクトルによるガス分析器と真空計とを組込んだシステ
ムを用いると連続的にカス純度が測定可能となる。その
際のサイクルタイム（吸収工程から次の吸収工程までに
要する時間）は操作条件によって異なるが、通常吸収工
程には５〜．１０分眞真空離工程には２０分〜６０分要
するのでバルブ切替のタイミングには大きな支障はない
。装置の一例を第４図に示す。これは吸収工程１０分、
真空脱離工程４０分とした場合の連続操作の装置である
。
ここでは、ＣＯの脱離処理を残存未吸収ガスを吸収し引
続き真空にして、直空脱離する方法を説明したが、該未
吸収ガスを吸引した後、昇温脱離又は、昇温／直空脱離
する方法においても同様である。この場合、残存未吸収
ガスの吸引は、空間率等装置的条件によって変るが、通
常、約２００〜３００ ｔｏｒｒ である。
続き真空にして、直空脱離する方法を説明したが、該未
吸収ガスを吸引した後、昇温脱離又は、昇温／直空脱離
する方法においても同様である。この場合、残存未吸収
ガスの吸引は、空間率等装置的条件によって変るが、通
常、約２００〜３００ ｔｏｒｒ である。
これらＣＯの脱離処理をいずれの方法で行うかは、吸収
剤の種類、原料ガス組成、回収するＣＯガス濃度等によ
って適宜選択する。
剤の種類、原料ガス組成、回収するＣＯガス濃度等によ
って適宜選択する。
本発明の方法は、回収初期のＣＯが製品とならない不利
があるが、パージ工程を営む従来法と比較すると以下の
多くの利点がある。
があるが、パージ工程を営む従来法と比較すると以下の
多くの利点がある。
（１）パージ工程が不袈のため、連続運転においてはサ
イクルタイムが短縮でき、操作が簡略化される。
イクルタイムが短縮でき、操作が簡略化される。
（２）パージ工程に必要な設備、ホールダー、ブロワ−
１配管等が省略できる。
１配管等が省略できる。
（３）原料ガス組成が途中で変化しても、確実に所定の
純度の製品が得られる。
純度の製品が得られる。
（４）従来法に比し回収ガスの純度が高く、また低純度
の原料ガスや吸収能力の低い吸収剤を用いる方法として
利用出来る。
の原料ガスや吸収能力の低い吸収剤を用いる方法として
利用出来る。
以下に本発明を更に実施例および比較列により更に詳細
に説明する。
に説明する。
実施例
Ｃｕ（Ｉ）、Ｎ（ＩＩＩ）、有機化合物からなる錯塩を
多孔性アルミナに担持したＣｕＡｌＣｌ４／Ａｔ２０３
＝ ４ ／ １．０ （ｗｔ／ｗｔ ） の１ｍｍ
φ球状の吸成剤を内径２５＋＋ｍφ、高さ６００ｍｍの
パイレックス製反応器に２００２充てんした。
多孔性アルミナに担持したＣｕＡｌＣｌ４／Ａｔ２０３
＝ ４ ／ １．０ （ｗｔ／ｗｔ ） の１ｍｍ
φ球状の吸成剤を内径２５＋＋ｍφ、高さ６００ｍｍの
パイレックス製反応器に２００２充てんした。
予め下記の組成に調整した特性のガスをボンベから一旦
減圧し原料ガスとした。
減圧し原料ガスとした。
Ｈ２２ｖｏ１％
ｃｏ２ １２
反応器下部から圧力１．５ａｔｍ、温度２５℃で原料ガ
スを４２０ＣＣ／分の速度で１０分間通気し、吸収剤に
ＣＯを吸収させ、反応器の上下バルブをブロックした。
スを４２０ＣＣ／分の速度で１０分間通気し、吸収剤に
ＣＯを吸収させ、反応器の上下バルブをブロックした。
次に反応器を減圧して脱離操作を行なった。
脱離操作は、室温で約３００ｃｃ／分の排気容量のポン
プ（日立製、５０ｔ／分の直空ポンプを０．２ ｍｍ径
のパイレックス製オリフィスで吸引口を絞った。）を使
用した。この条件で４０分間減圧操作を行ない、４０分
後の直空度は１５ ｔｏｒｒ に達した。この操作に
於て反応器出口のＣＯガス純度をオンラインに組みこん
だＦＴ−ＩＲ装置（日本電子■製 ｔｙｐｅＪＩＲ−１
００）とバラトロン真空計（ＭＫＳ Ｉｎ５ｔ、■製ｔ
ｙｐｅ １７０ Ｍ −６０）とで分析した。その結
果を図３に示した。また、系内圧が２５０ ｔｏｒｒ、
になった時にｖａｌｖｅ操作で脱離ガスの捕集を開始し
た。ＣＯ純度９８，４％のガスが約１５５０ＣＣ得られ
た。
プ（日立製、５０ｔ／分の直空ポンプを０．２ ｍｍ径
のパイレックス製オリフィスで吸引口を絞った。）を使
用した。この条件で４０分間減圧操作を行ない、４０分
後の直空度は１５ ｔｏｒｒ に達した。この操作に
於て反応器出口のＣＯガス純度をオンラインに組みこん
だＦＴ−ＩＲ装置（日本電子■製 ｔｙｐｅＪＩＲ−１
００）とバラトロン真空計（ＭＫＳ Ｉｎ５ｔ、■製ｔ
ｙｐｅ １７０ Ｍ −６０）とで分析した。その結
果を図３に示した。また、系内圧が２５０ ｔｏｒｒ、
になった時にｖａｌｖｅ操作で脱離ガスの捕集を開始し
た。ＣＯ純度９８，４％のガスが約１５５０ＣＣ得られ
た。
なお２５０ ｔｏｒｒ にひくまでに１ｏｓｓ し
たＣＯは約６００孤であった。
たＣＯは約６００孤であった。
比較例
実施例と同じ条件で吸収操作を終えた後、９８％ＣＯ、
２％Ｎ２ の組成のガスで塔内に残存する未吸収ガス
のパージを行った。
２％Ｎ２ の組成のガスで塔内に残存する未吸収ガス
のパージを行った。
パージ条件は３０工／分で１０分間とした。
この後反応器を減圧にして脱離操作を行った。
脱離操作は、実施例と同じ条件で行い、４０分で１５
ｔｏｒｒ に達した。
ｔｏｒｒ に達した。
得られた製品ガス量からパージ量を差引いた実質の収量
は１，８００ＣＣであシ、そのＣＯ線純度９７．０％で
あった。
は１，８００ＣＣであシ、そのＣＯ線純度９７．０％で
あった。
以下に実施例と比較例の結果をまと控だ。
原料ガス 回収ガス（実施例）回収ガス（比較例）ｖ
ｏ１％ ＮＣＣｖｏ１％ ＮＣ−Ｃ−ｖｏ１％ Ｎ
ααＨ２２８４０，１１０，１２ ＣＯ６８２β５６ ９８．４ １，５２５ ９７
．０ １，７４６ＣＯ２１２５０４０Ｓ １０
１．１ ２０
ｏ１％ ＮＣＣｖｏ１％ ＮＣ−Ｃ−ｖｏ１％ Ｎ
ααＨ２２８４０，１１０，１２ ＣＯ６８２β５６ ９８．４ １，５２５ ９７
．０ １，７４６ＣＯ２１２５０４０Ｓ １０
１．１ ２０
第１図は吸収剤の充てん率を５０％としたときの吸収剤
と装置内空間との関係をモデル化して示したものであり
、第２図は吸収工程が終了した塔内の直空度を徐々に高
めたときの直空吸引量（ＣＣ）と回収されるＣＯ線純度
Ｘ）との関係を示したものであり、第３図は実施例にお
ける塔内の圧力と回収されるＣＯＯ塔出口純度（％）の
関係を示したものである。 第４図は本発明の連続操作の装置の一例である。 出願人 二 千代田化工建設株式会社 第１図 真空吸引量 （ｃｃ） 第３図 系内圧（Ｔｏｒｒ） 手続補正書 昭和６０年２月２７日 特許庁長官 志 賀 学 殿 ｌ事件の表示 昭和５９年特許願第２１７２５５号 ２発明の名称 フラジＳ／ ド イツ サン 力 タン ン
ブンリ ホウホウ高純度の一酸化炭素を
分離する方法 ３ 補正をする者 事件との関係：特許出願人 住 所 神奈川県横浜市鶴見区鶴見中央二丁目１２番
１号氏名 （３２８） 千代田化工建設株式会社４代
理 人 ６補正の内容別紙の通り （１）「特許請求の範囲」を別紙の通り訂正する。 （２）明細書第４頁第２０行目の 「減圧」を ｒｃｏの脱離」と訂正する。 ２．４Ｆ￥詐請求の範囲 １、 １．Ｉｊ棒体状酸化炭素吸収剤に一酸化炭素と窒
素とを主成分とする混合ガスを接触して該吸収剤に一酸
化炭素を吸収せしめ、これを脱離して選択的に一酸化炭
素を回収する方法において、一酸化炭素を吸若した吸収
剤からＣＯを脱離する工程と、ＣＯガス濃度検知器とを
連動せしめつつ虹免立鳳１処理を行ない、低純度一酸化
炭素を廃棄し、一定純度以上の一酸化炭素を効率的に回
収する方法。 ２、該低純度一酸化炭素を、原料ガスに混合して使用す
る特許請求の範囲第１項の方法。 ３、ＣＯの脱離処理が低純度一酸化炭素を吸引廃棄した
後、引続き真空脱離することからなる特許請求の範囲第
１または２項の方法。 ４、ＣＯの脱離処理が低純度一酸化炭素を吸引廃棄した
後、加熱脱離することからなる特許請求の範囲第１また
は２項の方法。 ３、ＣＯの脱離処理が低純度一酸化炭素を吸引廃棄した
後、昇温、真空脱離することからなる特許請求の範囲第
１または２項の方法。 ６、吸収剤がハロゲン化銅（１）およびハロゲン化アル
ミニウム（ＩＩＩ）を主成分とする一酸化炭素の固体吸
収剤である特許請求の範囲第１〜５項の何れかの方法。
と装置内空間との関係をモデル化して示したものであり
、第２図は吸収工程が終了した塔内の直空度を徐々に高
めたときの直空吸引量（ＣＣ）と回収されるＣＯ線純度
Ｘ）との関係を示したものであり、第３図は実施例にお
ける塔内の圧力と回収されるＣＯＯ塔出口純度（％）の
関係を示したものである。 第４図は本発明の連続操作の装置の一例である。 出願人 二 千代田化工建設株式会社 第１図 真空吸引量 （ｃｃ） 第３図 系内圧（Ｔｏｒｒ） 手続補正書 昭和６０年２月２７日 特許庁長官 志 賀 学 殿 ｌ事件の表示 昭和５９年特許願第２１７２５５号 ２発明の名称 フラジＳ／ ド イツ サン 力 タン ン
ブンリ ホウホウ高純度の一酸化炭素を
分離する方法 ３ 補正をする者 事件との関係：特許出願人 住 所 神奈川県横浜市鶴見区鶴見中央二丁目１２番
１号氏名 （３２８） 千代田化工建設株式会社４代
理 人 ６補正の内容別紙の通り （１）「特許請求の範囲」を別紙の通り訂正する。 （２）明細書第４頁第２０行目の 「減圧」を ｒｃｏの脱離」と訂正する。 ２．４Ｆ￥詐請求の範囲 １、 １．Ｉｊ棒体状酸化炭素吸収剤に一酸化炭素と窒
素とを主成分とする混合ガスを接触して該吸収剤に一酸
化炭素を吸収せしめ、これを脱離して選択的に一酸化炭
素を回収する方法において、一酸化炭素を吸若した吸収
剤からＣＯを脱離する工程と、ＣＯガス濃度検知器とを
連動せしめつつ虹免立鳳１処理を行ない、低純度一酸化
炭素を廃棄し、一定純度以上の一酸化炭素を効率的に回
収する方法。 ２、該低純度一酸化炭素を、原料ガスに混合して使用す
る特許請求の範囲第１項の方法。 ３、ＣＯの脱離処理が低純度一酸化炭素を吸引廃棄した
後、引続き真空脱離することからなる特許請求の範囲第
１または２項の方法。 ４、ＣＯの脱離処理が低純度一酸化炭素を吸引廃棄した
後、加熱脱離することからなる特許請求の範囲第１また
は２項の方法。 ３、ＣＯの脱離処理が低純度一酸化炭素を吸引廃棄した
後、昇温、真空脱離することからなる特許請求の範囲第
１または２項の方法。 ６、吸収剤がハロゲン化銅（１）およびハロゲン化アル
ミニウム（ＩＩＩ）を主成分とする一酸化炭素の固体吸
収剤である特許請求の範囲第１〜５項の何れかの方法。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、固体状一酸化炭素吸収剤に一酸化炭素と窒素とを主
成分とする混合ガスを接触して 該吸収剤に一酸化炭素を吸収せしめ、これ を脱離して選択的に一酸化炭素を回収する 方法において、一酸化炭素を吸着した吸収 剤からＣＯを脱離する工程と、ＣＯガス濃 度検知器とを連動せしめつつ減圧処理を行ない、低純度
一酸化炭素を廃棄し、一定純度 以上の一酸化炭素を効率的に回収する方法。 ２、該低純度一酸化炭素を、原料ガスに混合して使用す
る特許請求の範囲第１項の方法。 ３、ＣＯの脱離処理が低純度一酸化炭素を吸引廃棄した
後、引続き真空脱離することか らなる特許請求の範囲第１または２項の方 法。 ４、ＣＯの脱離処理が低純度一酸化炭素を吸引廃棄した
後、加熱脱離することからなる 特許請求の範囲第１または２項の方法。 ５、ＣＯの脱離処理が低純度一酸化炭素を吸引廃棄した
後、昇温、真空脱離することからなる特許請求の範囲第
１または２項の方法。 ６、吸収剤がハロゲン化銅（ I ）およびハロゲン化ア
ルミニウム（III）を主成分とする 一酸化炭素の固体吸収剤である特許請求の 範囲第１〜５項の何れかの方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59217255A JPH06641B2 (ja) | 1984-10-18 | 1984-10-18 | 高純度の一酸化炭素を分離する方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59217255A JPH06641B2 (ja) | 1984-10-18 | 1984-10-18 | 高純度の一酸化炭素を分離する方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6197120A true JPS6197120A (ja) | 1986-05-15 |
| JPH06641B2 JPH06641B2 (ja) | 1994-01-05 |
Family
ID=16701274
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59217255A Expired - Lifetime JPH06641B2 (ja) | 1984-10-18 | 1984-10-18 | 高純度の一酸化炭素を分離する方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06641B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0679435A1 (en) * | 1994-04-29 | 1995-11-02 | Air Products And Chemicals, Inc. | Carbon monoxide adsorbents with hysteresis |
-
1984
- 1984-10-18 JP JP59217255A patent/JPH06641B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0679435A1 (en) * | 1994-04-29 | 1995-11-02 | Air Products And Chemicals, Inc. | Carbon monoxide adsorbents with hysteresis |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH06641B2 (ja) | 1994-01-05 |
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