JPS6126506A - 一酸化炭素ガスの濃縮分離方法 - Google Patents
一酸化炭素ガスの濃縮分離方法Info
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- JPS6126506A JPS6126506A JP59143224A JP14322484A JPS6126506A JP S6126506 A JPS6126506 A JP S6126506A JP 59143224 A JP59143224 A JP 59143224A JP 14322484 A JP14322484 A JP 14322484A JP S6126506 A JPS6126506 A JP S6126506A
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- carbon monoxide
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- Separation Of Gases By Adsorption (AREA)
- Carbon And Carbon Compounds (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
不発明は、一酸化炭素ガスの紐輪分離方法に関する。更
に詳しく述べるならば、本発明は、一酸化炭素を選択的
に成層する吸着剤を用い、圧力変動吸着法により、一酸
化炭素を含む混合ガスから一酸化炭素ガスを濃縮分離す
る方法に関する。 従来の技術 一酸化炭素を選択的に吸着する吸着剤を用い、圧力変動
吸着法を利用して、一酸化炭素を含む混合ガスから一酸
化炭素ガス′１ｔｔｅ！縮分離することは知られている
。例えば、特開昭５８−１２４５１６号及び特開昭５８
−１５６５１７号には、活性炭又はグラファイトにハロ
ゲン化銅又はノ・ロダン化銅と・・ロダン化アルミニウ
ムとを担持せしめた吸着剤を用いて、一酸化炭素を吸着
分離することが開示されている。ここに開示された吸着
剤は、一酸化炭素の選択吸着能に優れ、極めて有用な吸
着剤である。しかし、これらの先行技術文献においては
、一酸化炭素ガス全工業的に濃縮分離するための方法に
ついては、何らの教示もされていない０また、特開昭５
９−２２６２５号及び％開昭５９−４９８１８号には、
ゼオ２イト系吸着剤を用いて、圧力変動吸着法により、
一酸化炭素ガスｋＧ縮分離することが開示されている。 しかし、この方法では得られる製品ガス中の一酸化炭素
ガス濃度を十分に高くすることが困難であシ、工業的に
有効な方法とするためには、原料混合ガス中の二酸化炭
素及び水分を除去するための前処理が必須となる。 本発明は、圧力変動吸着法を利用して、一酸化炭素金倉
む混合ガスがち、高収率で高濃度の一酸化炭素含有ガス
を得ることのできる方法を提供することを目的とする。 本発明は、特に、工業的な規模をもって簡便かつ経済的
に一酸化炭素ガスの濃縮分離を行うことのできる方法を
提供しようとするものである。 本発明によれば、即ち、一酸化炭素を選択的に吸着する
吸着剤を充填した２個以上の吸着塔を用い、前記吸着塔
に一酸化炭素を含む混合ガス全流通させ、圧力変動吸着
法によりー酸化炭素ガスを濃縮分離する方法が提供され
るのであって、この方法は、１つの吸着塔において、 （１）該塔の出口端を閉じ、入口端より原料混合ガスを
供給して昇圧する昇圧工程、 °（２）該塔の出口端を開け、入口端より原料混合ガス
を供給し、出口端におけるオフガス中の−・浚化炭素ガ
ス濃度が入口端における混合ガス中の一酸化炭素ガスの
度の１０〜８０チの間の所定の濃度になるまで、一酸化
炭素ガスを吸着させる吸着工程、 （３）該塔の出口端と真空脱着工程が終了した他の塔の
入口端とを連結して、該塔の圧力が大気圧より低い圧力
となるように均圧化させる並流減圧工程、 （４）該塔の出口端を閉じ、製品ガスとしていったん取
り出した一酸化炭素ガスを入口端より導入して、該塔の
圧力が前記吸着工程における圧力金超えないように加圧
する良品加圧工程、（５）媛塔の出口端を開け、入口端
勿閉じて、該塔の圧力全大気圧まで減圧させる減圧排気
工程、（６）該塔内の吸着剤に眼前された一酸化炭系ガ
スを↓′℃空ポングにより吸引して脱着させる共空脱着
工程、及び （７）該塔の入口端と他の塔の出口端とを連結して均圧
化させる並流加圧工注、 を順次に実施し、更にその間に他の塔のそれぞれにおい
て荊記工程ザイクルを位相を変えて実施することを特徴
とする。 本発明の方法において、原料ガスとして用いられる一酸
化炭素を含む混合ガスの代表的な例としては、合金鉄製
造工場における電気炉ガスや転炉ガスがある。 本発明においては、一酸化炭素全選択的に吸着する吸着
剤であればいかなる吸着剤をも用いることができる。し
かしながら、本発明の方法に特に有利に用いることので
きる吸着剤として、特開昭５８−１５６．５１７号に開
示された吸看剤會挙げることができる。 以下、添付図面全参照しながら、本発明の方法について
評しく説明するが、以下に示す操作は一例であって、本
発明はこの操作にのみ限定されるべきものではない。操
作に当っては、各工程の操作時間は、タイマーにより任
意にコントロールされる。尚、添付図面中温１図はＡ及
びＢの２つの吸着塔を用いる場合の本発明方法を説明す
るだめの系統図であシ、第２図はこの場合の工程操作順
序を示す模式図である。 工程１ 弁ＩＡが開かれ、圧縮された原料ガスがＡ塔の入口端か
ら供給され、Ａ塔内は所定圧力まで加圧される。このと
き、弁２Ａ、３Ａ、４Ａ及び５Ａは閉じられている。 一方、Ｂ塔においては、弁４Ｂが閉じられ、弁２Ｂが開
かれて、塔内の吸着剤に吸着されている一酸化炭素ガス
が真空ポンプＰにより入ロ端より吸引脱着され、製品タ
ンクＴ及び弁６
に詳しく述べるならば、本発明は、一酸化炭素を選択的
に成層する吸着剤を用い、圧力変動吸着法により、一酸
化炭素を含む混合ガスから一酸化炭素ガスを濃縮分離す
る方法に関する。 従来の技術 一酸化炭素を選択的に吸着する吸着剤を用い、圧力変動
吸着法を利用して、一酸化炭素を含む混合ガスから一酸
化炭素ガス′１ｔｔｅ！縮分離することは知られている
。例えば、特開昭５８−１２４５１６号及び特開昭５８
−１５６５１７号には、活性炭又はグラファイトにハロ
ゲン化銅又はノ・ロダン化銅と・・ロダン化アルミニウ
ムとを担持せしめた吸着剤を用いて、一酸化炭素を吸着
分離することが開示されている。ここに開示された吸着
剤は、一酸化炭素の選択吸着能に優れ、極めて有用な吸
着剤である。しかし、これらの先行技術文献においては
、一酸化炭素ガス全工業的に濃縮分離するための方法に
ついては、何らの教示もされていない０また、特開昭５
９−２２６２５号及び％開昭５９−４９８１８号には、
ゼオ２イト系吸着剤を用いて、圧力変動吸着法により、
一酸化炭素ガスｋＧ縮分離することが開示されている。 しかし、この方法では得られる製品ガス中の一酸化炭素
ガス濃度を十分に高くすることが困難であシ、工業的に
有効な方法とするためには、原料混合ガス中の二酸化炭
素及び水分を除去するための前処理が必須となる。 本発明は、圧力変動吸着法を利用して、一酸化炭素金倉
む混合ガスがち、高収率で高濃度の一酸化炭素含有ガス
を得ることのできる方法を提供することを目的とする。 本発明は、特に、工業的な規模をもって簡便かつ経済的
に一酸化炭素ガスの濃縮分離を行うことのできる方法を
提供しようとするものである。 本発明によれば、即ち、一酸化炭素を選択的に吸着する
吸着剤を充填した２個以上の吸着塔を用い、前記吸着塔
に一酸化炭素を含む混合ガス全流通させ、圧力変動吸着
法によりー酸化炭素ガスを濃縮分離する方法が提供され
るのであって、この方法は、１つの吸着塔において、 （１）該塔の出口端を閉じ、入口端より原料混合ガスを
供給して昇圧する昇圧工程、 °（２）該塔の出口端を開け、入口端より原料混合ガス
を供給し、出口端におけるオフガス中の−・浚化炭素ガ
ス濃度が入口端における混合ガス中の一酸化炭素ガスの
度の１０〜８０チの間の所定の濃度になるまで、一酸化
炭素ガスを吸着させる吸着工程、 （３）該塔の出口端と真空脱着工程が終了した他の塔の
入口端とを連結して、該塔の圧力が大気圧より低い圧力
となるように均圧化させる並流減圧工程、 （４）該塔の出口端を閉じ、製品ガスとしていったん取
り出した一酸化炭素ガスを入口端より導入して、該塔の
圧力が前記吸着工程における圧力金超えないように加圧
する良品加圧工程、（５）媛塔の出口端を開け、入口端
勿閉じて、該塔の圧力全大気圧まで減圧させる減圧排気
工程、（６）該塔内の吸着剤に眼前された一酸化炭系ガ
スを↓′℃空ポングにより吸引して脱着させる共空脱着
工程、及び （７）該塔の入口端と他の塔の出口端とを連結して均圧
化させる並流加圧工注、 を順次に実施し、更にその間に他の塔のそれぞれにおい
て荊記工程ザイクルを位相を変えて実施することを特徴
とする。 本発明の方法において、原料ガスとして用いられる一酸
化炭素を含む混合ガスの代表的な例としては、合金鉄製
造工場における電気炉ガスや転炉ガスがある。 本発明においては、一酸化炭素全選択的に吸着する吸着
剤であればいかなる吸着剤をも用いることができる。し
かしながら、本発明の方法に特に有利に用いることので
きる吸着剤として、特開昭５８−１５６．５１７号に開
示された吸看剤會挙げることができる。 以下、添付図面全参照しながら、本発明の方法について
評しく説明するが、以下に示す操作は一例であって、本
発明はこの操作にのみ限定されるべきものではない。操
作に当っては、各工程の操作時間は、タイマーにより任
意にコントロールされる。尚、添付図面中温１図はＡ及
びＢの２つの吸着塔を用いる場合の本発明方法を説明す
るだめの系統図であシ、第２図はこの場合の工程操作順
序を示す模式図である。 工程１ 弁ＩＡが開かれ、圧縮された原料ガスがＡ塔の入口端か
ら供給され、Ａ塔内は所定圧力まで加圧される。このと
き、弁２Ａ、３Ａ、４Ａ及び５Ａは閉じられている。 一方、Ｂ塔においては、弁４Ｂが閉じられ、弁２Ｂが開
かれて、塔内の吸着剤に吸着されている一酸化炭素ガス
が真空ポンプＰにより入ロ端より吸引脱着され、製品タ
ンクＴ及び弁６
【介して製品ガスとして取り出される。
このとき、弁ＩＢ。
３Ｂ及び５Ｂは閉じられている。
工程２
弁４Ａが開かれてＡ塔の出口端からオフガスが放出され
、一方圧縮された原料ガスがＡ塔の入口端から引続き供
給される。そして、このＱ科ガスの供給は、出口端にお
ける混合ガス中の一酸化炭素ガス濃度（オフガスのＣｏ
濃度）が入口端における混合ガス中の一酸化炭素ガス濃
度原料ガスのＣｏ濃度）の１０〜８０％の間の所定の濃
度になるまで行われ、一酸化炭素ガスが吸着剤に吸着せ
しめられる。 即ち、この工程では、一酸化炭素ガスの吸着は不完全な
破過て停止され、破過率即ちオフガスのＣｏ濃度の原料
ガスのＣｏ濃度に対する百分率は１０〜８０％に調整さ
れる。 一方、Ｂ塔においては、引続いて真空ポンプにより吸引
され、製品ガスが取シ出される。 工程３ 弁ＩＡ及び４Ａが閉じられ、同時に弁５Ａが開かれ、一
方で弁２Ｂが閉じられて、Ａ塔の出口端とＢ塔の入口端
とが連結され、Ａ塔内の圧力が大気圧より低い圧力とな
るようにＢ塔内圧力と均圧化される。このときのＡ塔内
圧力は、４００ Ｔｏｒｒより太き（７６０Ｔｏｒｒよ
り小さい圧力になるように調整きれるのが好ましい。 この工程では、Ａ塔においては、ＣＯの吸着が完全に破
過されるとともに、減圧によって、混合ガス成分のうち
、吸着剤に対する親和力の小さいＮ２．Ｎ２や０２が脱
着される。一方、Ｂ塔においては、Ａ塔から供給される
ガスが入口端から導入されるので、入口端から出口端方
向に向ってＣ０１ＣＯ２及びＮ２の吸着帯が形成される
（少なくともｃｏ 、 ｃｏ２及びＮ２を含む混合ガス
を原料として用いた場合である）。 工程４ 弁５Ａが閉じられ、弁３Ａが開かれて、製品タンクＴか
らの製品ガスがＡ塔の入口端から供給され、Ａ塔内圧力
が前記工程２における圧力を超えないような圧力になる
まで加圧される。 このとき、高いＣＯ饋度の製品ガスによる加圧によって
、Ａ塔内のＣＯ吸着量が増那されるとともに、Ｎ２ ＋
ＣＯ２等の吸着帯は出口端方向に追いやられることと
なる。 工程５ 弁３Ａが閉じられて製品ガスの供給が停止さ几、同時に
弁４人が開かれてＡ塔内のガスが出口端から放出され、
Ａ塔の圧力が大気圧まで減圧される。 これによって、Ａ塔の出口端近くまで移動していたＮ２
．ＣＯ２等がこの排気により糸外に抜け、Ａ塔内にはＣ
Ｏが高濃度で吸着されている状態となる・工程６ 弁４Ａが閉じられ、同時に弁２人が開かれて、Ａ塔内の
吸着剤に吸着された一酸化炭素ガスが真空ポンプＰによ
り入口端から吸引されて脱着され、製品ガスとして取シ
出される。このとき、Ａ塔内は前記工程５の減圧排気に
よりてＣＯが高濃度となっているので、製品ガスのＣＯ
６度は高いものとなる。 Ｂ塔においては、弁ＩＢが開かれ、圧縮された原料ガス
が入口端から供給されて、塔内は所定の圧力まで加圧さ
れる。この場合、Ｂ塔は予め均圧が行われているので、
Ｎ２． Ｃｏ及びＣＯ２の幅が小さく、ゆっくシ前進す
る。 工程７ Ａ塔においては、引続いて真望ポングＰによる吸引がな
され、製品ガスが取９出される。 一方、Ｂ塔においては′、弁４Ｂが開かれて出口端から
オフガスが放出され、入口端からは引続き圧縮された原
料ガスが供給される。この原料ガスの供給は、前記工程
２のＡ塔におけると同様に、オフガスのＣＯ濃度が原料
ガスのＣ０９度の１０〜８０％の間の所定の濃度になる
まで行われ、一酸化炭素ガスが吸着剤に吸着せしめられ
る。 工程８ 弁２人が閉じられ、同時に弁ＩＢ及び４Ｂが閉じられ、
弁５Ｂが開かれて、Ａ塔の入口端とＢ塔の出口端とが連
結され、Ｂ塔からのガスによりＡ塔内圧力が昇圧均圧化
される。このとき、Ａ塔内及びＢ塔内圧力は大気圧より
低い圧力、好ましくは４００ Ｔｏｒｒより大きく ７
６０ Ｔｏｒｒより小さい圧力になるように調整される
。 工程９ 弁５Ｂが閉じられ、弁３Ｂが開かれて、製品タンクＴか
らの製品ガスがＢ塔の入口端から供給され、Ｂ塔内圧力
が前記工程７における圧力金超えないような圧力になる
まで加圧される。 工程１０ 弁３Ｂが閉じられて製品ガスの供給が停止され、同時に
弁４Ｂが開かれてＢ塔内のガスが出口端から放出され、
Ｂ塔の圧力が大気圧まで減圧される。 工程２及び７における破過率が１０％より小さいと製品
ガスのＣＯｇ度の低下が大きくなる。一方、この破過率
が８０％を超えるとＣＯの回収率の低下が大きくなる。 尚、特開昭５９−２２６２５及び５９−４９８１８号に
開示の方法におけるＣＯ破過率は９０〜１００％である
と認められる。 工程３及び８の均圧において、並流減圧が行われた吸着
塔内の圧力が４００ Ｔｏｒｒ以下になるとベッドサイ
ズファクター（即ち製品ガスの単位製造量当シの必要吸
着剤量）が大きくなり、好ましくない。また、この圧力
が７６０ Ｔｏｒｒ以上になるとＣＯ濃度が低下する結
果となる。即ち、この圧力は低ければ低いほどＣｏに対
して親和力の小さいＮ２やＮ２，０２などの脱着が促進
されるので、この均圧操作によって製品ガス中のＮ２
（及びＮ２や０２）の濃度を下げることができる効果が
大きくなるけれども、あまシ低くなり過ぎるとベッドサ
イズファクターが大きくなって装置効率が悪化すること
となる。 以上に説明したような２塔式による本発明方法のサイク
ルシステムの一例を表１に示す。 以下金白 表 １ このサイクルシステム例では、製品ガスの取シ出しけ、
真空脱着（１１及びｍが行わ、れる工程１．２．６及び
７においてなされる。 寸た、他の例として、３塔式による本発明方法のサイク
ルシステムの一例を下記の表２に示す。 裟 ２ この例では、１サイクル内における並涼減圧と並流加圧
とがそれぞれ毘なる他の吸着塔との間の均圧操作により
行われる点で上記２塔式によるサイクルシステム例と弄
っている。この３塔式サイクルシステム例においては、
製品ガスの取り出しは連続的に行うことができる。 尚、第１図に示す如きｚｊｉ式の装置ｎを用いて行った
笑納においては、以下の如き操作条件を採用す、るのが
適当であるということが見出された〇吸着工程における
最高圧カニ〇〜２．０、好ましくは０２〜１．２税４−
００ 並流減圧後の塔内圧カニ４００Ｔｏｒｒ超７６０ Ｔｏ
ｒｒ未Ｗへ。 真空脱着工程における真空到達度：２００〜１５、好ま
しくは１５０〜４０ Ｔｏｒｒ 、。 製品加圧後の塔内圧カニ〇〜０．５歇々ｄＧ。 昇圧工程における原料ガスの平均流速＝０１〜０，３、
好ましくは０．１２〜０．２３ ｍ３／ｈｒ／に９吸着
剤。 吸着工程におけるオフガスｉ：０．１〜２．５、好まし
くは０．１５〜１．５ Ａ／ｅｙｅ ｌｅ／ｋｇ吸着剤
〇吸着剤シト−タルサイクル時間〜８００１好ましくは
３６０〜６００秒。 実施例 以下、実施例により、本発明を更に説明する。 〔吸着剤の製造例〕 】／３のナス型フラスコに塩化第一銅２５重９部を入れ
、３Ｎ塩酸３００容量部を加えて、ロータリーエバポレ
ーターに接続し、６０℃の温浴上で１時間回転させた。 次に、活性炭（藤沢薬品工業（株）製「富士」（登録商
標） Ａ−ＣＧ、破砕炭４〜８メツシユ）２００ｉｉＪ
部を加え、６０℃で更に１時間回転を継続させた後、９
０〜１００℃の温浴上においてエバポレーター出口を真
空ポンプに接続し、１０〜ｌ ５ Ｔｏｒｒで水及び塩
化水素をこれらがもはや発生しなくなるまで吸引除去し
て、吸着剤を調製した。 得られた吸着剤のＣｕ担持景を原子吸光分析により測定
したところ、活性炭１０（ｌ当、ＱＣｕとして６．６１
であることが認められた。 〔実施例１〜３：比較例１〜３〕 第１図に示す如き装置を用いてＣＯ含有ガスからのＣＯ
の畝線分離を行った。吸着塔Ａ及びＢはいずれも東経２
８鴫、高さ８００謔の寸法を有していた。各省は、上記
製造例で得られた吸着剤を充填し、充填量Ｆｉｌ塔当り
２８６Ｉであった。 また、実施例１〜３は、前述の表１に示すサイクルシス
テムに従って行われた。一方、比較例１及び２＃−ｉ下
記の表３に示すサイクルシステムに従って行い、比較例
３は表３のサイクルシステムにおいて工程４及び８を省
略したシステムに従って行ったものである。 用いた条件及び得られた結果をまとめて表４に示す。表
４において、比較例１及び２における圧力分布の桐の製
品加圧及び減圧排気は製品ガスによる／ぐ−ジ工程（工
程４及び８）の塔内圧力変動と理解されるべきであり、
製品加圧ガスは・ぐ−ジガスと理解されるべきである。 表 ・ ３ （ト）二ノや一ジは吸着塔の入口端から製品ガスを・供
給し、出口端から排気した。
、一方圧縮された原料ガスがＡ塔の入口端から引続き供
給される。そして、このＱ科ガスの供給は、出口端にお
ける混合ガス中の一酸化炭素ガス濃度（オフガスのＣｏ
濃度）が入口端における混合ガス中の一酸化炭素ガス濃
度原料ガスのＣｏ濃度）の１０〜８０％の間の所定の濃
度になるまで行われ、一酸化炭素ガスが吸着剤に吸着せ
しめられる。 即ち、この工程では、一酸化炭素ガスの吸着は不完全な
破過て停止され、破過率即ちオフガスのＣｏ濃度の原料
ガスのＣｏ濃度に対する百分率は１０〜８０％に調整さ
れる。 一方、Ｂ塔においては、引続いて真空ポンプにより吸引
され、製品ガスが取シ出される。 工程３ 弁ＩＡ及び４Ａが閉じられ、同時に弁５Ａが開かれ、一
方で弁２Ｂが閉じられて、Ａ塔の出口端とＢ塔の入口端
とが連結され、Ａ塔内の圧力が大気圧より低い圧力とな
るようにＢ塔内圧力と均圧化される。このときのＡ塔内
圧力は、４００ Ｔｏｒｒより太き（７６０Ｔｏｒｒよ
り小さい圧力になるように調整きれるのが好ましい。 この工程では、Ａ塔においては、ＣＯの吸着が完全に破
過されるとともに、減圧によって、混合ガス成分のうち
、吸着剤に対する親和力の小さいＮ２．Ｎ２や０２が脱
着される。一方、Ｂ塔においては、Ａ塔から供給される
ガスが入口端から導入されるので、入口端から出口端方
向に向ってＣ０１ＣＯ２及びＮ２の吸着帯が形成される
（少なくともｃｏ 、 ｃｏ２及びＮ２を含む混合ガス
を原料として用いた場合である）。 工程４ 弁５Ａが閉じられ、弁３Ａが開かれて、製品タンクＴか
らの製品ガスがＡ塔の入口端から供給され、Ａ塔内圧力
が前記工程２における圧力を超えないような圧力になる
まで加圧される。 このとき、高いＣＯ饋度の製品ガスによる加圧によって
、Ａ塔内のＣＯ吸着量が増那されるとともに、Ｎ２ ＋
ＣＯ２等の吸着帯は出口端方向に追いやられることと
なる。 工程５ 弁３Ａが閉じられて製品ガスの供給が停止さ几、同時に
弁４人が開かれてＡ塔内のガスが出口端から放出され、
Ａ塔の圧力が大気圧まで減圧される。 これによって、Ａ塔の出口端近くまで移動していたＮ２
．ＣＯ２等がこの排気により糸外に抜け、Ａ塔内にはＣ
Ｏが高濃度で吸着されている状態となる・工程６ 弁４Ａが閉じられ、同時に弁２人が開かれて、Ａ塔内の
吸着剤に吸着された一酸化炭素ガスが真空ポンプＰによ
り入口端から吸引されて脱着され、製品ガスとして取シ
出される。このとき、Ａ塔内は前記工程５の減圧排気に
よりてＣＯが高濃度となっているので、製品ガスのＣＯ
６度は高いものとなる。 Ｂ塔においては、弁ＩＢが開かれ、圧縮された原料ガス
が入口端から供給されて、塔内は所定の圧力まで加圧さ
れる。この場合、Ｂ塔は予め均圧が行われているので、
Ｎ２． Ｃｏ及びＣＯ２の幅が小さく、ゆっくシ前進す
る。 工程７ Ａ塔においては、引続いて真望ポングＰによる吸引がな
され、製品ガスが取９出される。 一方、Ｂ塔においては′、弁４Ｂが開かれて出口端から
オフガスが放出され、入口端からは引続き圧縮された原
料ガスが供給される。この原料ガスの供給は、前記工程
２のＡ塔におけると同様に、オフガスのＣＯ濃度が原料
ガスのＣ０９度の１０〜８０％の間の所定の濃度になる
まで行われ、一酸化炭素ガスが吸着剤に吸着せしめられ
る。 工程８ 弁２人が閉じられ、同時に弁ＩＢ及び４Ｂが閉じられ、
弁５Ｂが開かれて、Ａ塔の入口端とＢ塔の出口端とが連
結され、Ｂ塔からのガスによりＡ塔内圧力が昇圧均圧化
される。このとき、Ａ塔内及びＢ塔内圧力は大気圧より
低い圧力、好ましくは４００ Ｔｏｒｒより大きく ７
６０ Ｔｏｒｒより小さい圧力になるように調整される
。 工程９ 弁５Ｂが閉じられ、弁３Ｂが開かれて、製品タンクＴか
らの製品ガスがＢ塔の入口端から供給され、Ｂ塔内圧力
が前記工程７における圧力金超えないような圧力になる
まで加圧される。 工程１０ 弁３Ｂが閉じられて製品ガスの供給が停止され、同時に
弁４Ｂが開かれてＢ塔内のガスが出口端から放出され、
Ｂ塔の圧力が大気圧まで減圧される。 工程２及び７における破過率が１０％より小さいと製品
ガスのＣＯｇ度の低下が大きくなる。一方、この破過率
が８０％を超えるとＣＯの回収率の低下が大きくなる。 尚、特開昭５９−２２６２５及び５９−４９８１８号に
開示の方法におけるＣＯ破過率は９０〜１００％である
と認められる。 工程３及び８の均圧において、並流減圧が行われた吸着
塔内の圧力が４００ Ｔｏｒｒ以下になるとベッドサイ
ズファクター（即ち製品ガスの単位製造量当シの必要吸
着剤量）が大きくなり、好ましくない。また、この圧力
が７６０ Ｔｏｒｒ以上になるとＣＯ濃度が低下する結
果となる。即ち、この圧力は低ければ低いほどＣｏに対
して親和力の小さいＮ２やＮ２，０２などの脱着が促進
されるので、この均圧操作によって製品ガス中のＮ２
（及びＮ２や０２）の濃度を下げることができる効果が
大きくなるけれども、あまシ低くなり過ぎるとベッドサ
イズファクターが大きくなって装置効率が悪化すること
となる。 以上に説明したような２塔式による本発明方法のサイク
ルシステムの一例を表１に示す。 以下金白 表 １ このサイクルシステム例では、製品ガスの取シ出しけ、
真空脱着（１１及びｍが行わ、れる工程１．２．６及び
７においてなされる。 寸た、他の例として、３塔式による本発明方法のサイク
ルシステムの一例を下記の表２に示す。 裟 ２ この例では、１サイクル内における並涼減圧と並流加圧
とがそれぞれ毘なる他の吸着塔との間の均圧操作により
行われる点で上記２塔式によるサイクルシステム例と弄
っている。この３塔式サイクルシステム例においては、
製品ガスの取り出しは連続的に行うことができる。 尚、第１図に示す如きｚｊｉ式の装置ｎを用いて行った
笑納においては、以下の如き操作条件を採用す、るのが
適当であるということが見出された〇吸着工程における
最高圧カニ〇〜２．０、好ましくは０２〜１．２税４−
００ 並流減圧後の塔内圧カニ４００Ｔｏｒｒ超７６０ Ｔｏ
ｒｒ未Ｗへ。 真空脱着工程における真空到達度：２００〜１５、好ま
しくは１５０〜４０ Ｔｏｒｒ 、。 製品加圧後の塔内圧カニ〇〜０．５歇々ｄＧ。 昇圧工程における原料ガスの平均流速＝０１〜０，３、
好ましくは０．１２〜０．２３ ｍ３／ｈｒ／に９吸着
剤。 吸着工程におけるオフガスｉ：０．１〜２．５、好まし
くは０．１５〜１．５ Ａ／ｅｙｅ ｌｅ／ｋｇ吸着剤
〇吸着剤シト−タルサイクル時間〜８００１好ましくは
３６０〜６００秒。 実施例 以下、実施例により、本発明を更に説明する。 〔吸着剤の製造例〕 】／３のナス型フラスコに塩化第一銅２５重９部を入れ
、３Ｎ塩酸３００容量部を加えて、ロータリーエバポレ
ーターに接続し、６０℃の温浴上で１時間回転させた。 次に、活性炭（藤沢薬品工業（株）製「富士」（登録商
標） Ａ−ＣＧ、破砕炭４〜８メツシユ）２００ｉｉＪ
部を加え、６０℃で更に１時間回転を継続させた後、９
０〜１００℃の温浴上においてエバポレーター出口を真
空ポンプに接続し、１０〜ｌ ５ Ｔｏｒｒで水及び塩
化水素をこれらがもはや発生しなくなるまで吸引除去し
て、吸着剤を調製した。 得られた吸着剤のＣｕ担持景を原子吸光分析により測定
したところ、活性炭１０（ｌ当、ＱＣｕとして６．６１
であることが認められた。 〔実施例１〜３：比較例１〜３〕 第１図に示す如き装置を用いてＣＯ含有ガスからのＣＯ
の畝線分離を行った。吸着塔Ａ及びＢはいずれも東経２
８鴫、高さ８００謔の寸法を有していた。各省は、上記
製造例で得られた吸着剤を充填し、充填量Ｆｉｌ塔当り
２８６Ｉであった。 また、実施例１〜３は、前述の表１に示すサイクルシス
テムに従って行われた。一方、比較例１及び２＃−ｉ下
記の表３に示すサイクルシステムに従って行い、比較例
３は表３のサイクルシステムにおいて工程４及び８を省
略したシステムに従って行ったものである。 用いた条件及び得られた結果をまとめて表４に示す。表
４において、比較例１及び２における圧力分布の桐の製
品加圧及び減圧排気は製品ガスによる／ぐ−ジ工程（工
程４及び８）の塔内圧力変動と理解されるべきであり、
製品加圧ガスは・ぐ−ジガスと理解されるべきである。 表 ・ ３ （ト）二ノや一ジは吸着塔の入口端から製品ガスを・供
給し、出口端から排気した。
第１図は２つの吸着塔を用いる場合の本発明方法を説明
するための系統図であシ、第２図はこの場合の工程掃作
順序を示す模式図である。 Ａ、Ｂ・・・吸着塔、Ｐ・・・真空ポンプ、Ｔ・・・４
品タンク、】Ａ〜５Ａ、ＩＢ〜５Ｂ・・・弁。
するための系統図であシ、第２図はこの場合の工程掃作
順序を示す模式図である。 Ａ、Ｂ・・・吸着塔、Ｐ・・・真空ポンプ、Ｔ・・・４
品タンク、】Ａ〜５Ａ、ＩＢ〜５Ｂ・・・弁。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、一酸化炭素を選択的に吸着する吸着剤を充填した２
個以上の吸着塔を用い、前記吸着塔に一酸化炭素を含む
混合ガスを流通させ、圧力変動吸着法により一酸化炭素
ガスを濃縮分離する方法であって、１つの吸着塔におい
て、 （１）該塔の出口端を閉じ、入口端より原料混合ガスを
供給して昇圧する昇圧工程、 （２）該塔の出口端を開け、入口端より原料混合ガスを
供給し、出口端におけるオフガス中の一酸化炭素ガス濃
度が入口端における混合ガス中の一酸化炭素ガス濃度の
１０〜８０％の間の所定の濃度になるまで、一酸化炭素
ガスを吸着させる吸着工程、 （３）該塔の出口端と真空脱着工程が終了した他の塔の
入口端とを連結して、該塔の圧力が大気圧より低い圧力
となるように均圧化させる並流減圧工程、 （４）該塔の出口端を閉じ、製品ガスとしていったん取
り出した一酸化炭素ガスを入口端より導入して、該塔の
圧力が前記吸着工程における圧力を超えないように加圧
する製品加圧工程、 （５）該塔の出口端を開け、入口端を閉じて、該塔の圧
力を大気圧まで減圧させる減圧排気工程、 （６）該塔内の吸着剤に吸着された一酸化炭素ガスを真
空ポンプにより吸引して脱着させる真空脱着工程、及び （７）該塔の入口端と他の塔の出口端とを連結して均圧
化させる並流加圧工程、 を順次に実施し、更にその間に他の塔のそれぞれにおい
て前記工程サイクルを位相を変えて実施することを特徴
とする方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59143224A JPS6126506A (ja) | 1984-07-12 | 1984-07-12 | 一酸化炭素ガスの濃縮分離方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59143224A JPS6126506A (ja) | 1984-07-12 | 1984-07-12 | 一酸化炭素ガスの濃縮分離方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6126506A true JPS6126506A (ja) | 1986-02-05 |
Family
ID=15333777
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59143224A Pending JPS6126506A (ja) | 1984-07-12 | 1984-07-12 | 一酸化炭素ガスの濃縮分離方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6126506A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61122111A (ja) * | 1984-11-16 | 1986-06-10 | Kansai Coke & Chem Co Ltd | 一酸化炭素を含む混合ガス中の一酸化炭素を分離回収する方法 |
| JPS63310744A (ja) * | 1987-06-15 | 1988-12-19 | Fujikura Ltd | 希土類元素ド−プガラスの製造方法 |
-
1984
- 1984-07-12 JP JP59143224A patent/JPS6126506A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61122111A (ja) * | 1984-11-16 | 1986-06-10 | Kansai Coke & Chem Co Ltd | 一酸化炭素を含む混合ガス中の一酸化炭素を分離回収する方法 |
| JPH0132163B2 (ja) * | 1984-11-16 | 1989-06-29 | Kansai Coke & Chemicals | |
| JPS63310744A (ja) * | 1987-06-15 | 1988-12-19 | Fujikura Ltd | 希土類元素ド−プガラスの製造方法 |
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