JPS6189346A - 合成繊維マルチフイラメントの整経方法 - Google Patents
合成繊維マルチフイラメントの整経方法Info
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- JPS6189346A JPS6189346A JP20856184A JP20856184A JPS6189346A JP S6189346 A JPS6189346 A JP S6189346A JP 20856184 A JP20856184 A JP 20856184A JP 20856184 A JP20856184 A JP 20856184A JP S6189346 A JPS6189346 A JP S6189346A
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- JP
- Japan
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- warping
- filament
- yarn
- air
- processing device
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は合成ａ＃！マルチフィラメントの整経方法に関
するものである。
するものである。
（従来の技術）
従来の整経方法は織編いずれに於いてもコンブ又はワイ
ングー状に巻き取ったフィラメント糸を糊付けしたり、
アフターオイリングをして集束性を向上させ、織機、編
機に仕掛けていたが糊付工程の大巾なるコストアップと
非能率的な点が指摘され、最近では原糸製造段階に於い
て集束性を付与し、糊付工程やアフターオイリングを省
略する方法が多く採用され始めた。
ングー状に巻き取ったフィラメント糸を糊付けしたり、
アフターオイリングをして集束性を向上させ、織機、編
機に仕掛けていたが糊付工程の大巾なるコストアップと
非能率的な点が指摘され、最近では原糸製造段階に於い
て集束性を付与し、糊付工程やアフターオイリングを省
略する方法が多く採用され始めた。
しかしこの原糸に集束性を付与する為には紡糸延撚工程
でエアー集束処理装置にて交絡を与えるのが通常である
が、形状の問題、エアー消費のアップによるコスト高、
装置の複雑化、莫大なるイニシャルコスト、作業性の悪
化等数多くの問題があった。
でエアー集束処理装置にて交絡を与えるのが通常である
が、形状の問題、エアー消費のアップによるコスト高、
装置の複雑化、莫大なるイニシャルコスト、作業性の悪
化等数多くの問題があった。
（発明が解決しようとする問題点）
紡糸工程、延伸工程を経て生１ｍされる通常のフィラメ
ント糸では延伸工程に於いて延伸後リラックスゾーン、
又は巻取ゾーンにエアーノズルを設け、交絡処理を行な
うのが一般的である。この場合低張力下で且つ高速延伸
巻取を行う為に形状が崩れ易く、ラージパッケージ化等
も難しいばかりでなくポリエステルのように収縮力の低
いものは低張力下の巻取りが難しく、従って交絡処理の
エアー消１：ｔも著しく高くなる。又既存の延撚機を使
用する為にスペース的にもノズルの設置が難しい。
ント糸では延伸工程に於いて延伸後リラックスゾーン、
又は巻取ゾーンにエアーノズルを設け、交絡処理を行な
うのが一般的である。この場合低張力下で且つ高速延伸
巻取を行う為に形状が崩れ易く、ラージパッケージ化等
も難しいばかりでなくポリエステルのように収縮力の低
いものは低張力下の巻取りが難しく、従って交絡処理の
エアー消１：ｔも著しく高くなる。又既存の延撚機を使
用する為にスペース的にもノズルの設置が難しい。
さらに作業性も悪くなる。同時に多くの延撚機に１錘ず
つノズルを設置する為に莫大なイニシャルコストを要し
、且つ均一なる交絡糸を得ることが難しく、今尚残され
た課題であった。
つノズルを設置する為に莫大なイニシャルコストを要し
、且つ均一なる交絡糸を得ることが難しく、今尚残され
た課題であった。
さらに最近では延伸工程を省略すべく高速紡糸による高
配向未延伸糸（以下ＰＯＹと呼ぶ）あるいは直接延伸糸
（以下ＦＯＹ ）等に於いても交絡処理が行なわれ、延
伸糸以上に膨大なるエアー消費を余儀なくされている。
配向未延伸糸（以下ＰＯＹと呼ぶ）あるいは直接延伸糸
（以下ＦＯＹ ）等に於いても交絡処理が行なわれ、延
伸糸以上に膨大なるエアー消費を余儀なくされている。
本発明の目的は交絡処理を合理的に行ない整経を効率的
に行なって高品質の経糸を得る方法を提供するものであ
る。
に行なって高品質の経糸を得る方法を提供するものであ
る。
（問題点を解決するための手段）
本発明方法は織編用整経機の巻取ビームと毛羽探知器と
の間に多条エアー集束処理装置と１対の駆動ローラーと
を順次設置して２層以上の綾取りを行なうと共に０．０
５１ ／デニール張力上整経用糸条に交絡を付与して巻
取ることを特徴とする。
の間に多条エアー集束処理装置と１対の駆動ローラーと
を順次設置して２層以上の綾取りを行なうと共に０．０
５１ ／デニール張力上整経用糸条に交絡を付与して巻
取ることを特徴とする。
承知の通り織物に用いる経糸は約１６７０朋のビームに
１０００本前後の経糸を巻取る為経糸の間隔は約１．５
〜１．６問となり、経編に於いては約４８０朋のビーム
に４００本から６００本の経糸を巻取る為に糸の間隔は
１．２〜０．８Ｍと狭く、かかる条件下での交絡処理を
実施することは極めて 、難しい。
１０００本前後の経糸を巻取る為経糸の間隔は約１．５
〜１．６問となり、経編に於いては約４８０朋のビーム
に４００本から６００本の経糸を巻取る為に糸の間隔は
１．２〜０．８Ｍと狭く、かかる条件下での交絡処理を
実施することは極めて 、難しい。
そこで本発明者依は整経の巻取ビームの直前で経糸を２
層以上の綾取りを行い糸間隔を拡げ、同位置に設置する
多条エアー集束処理装置を設けろことにより交絡処理す
ることが可能ならしめたのである。
層以上の綾取りを行い糸間隔を拡げ、同位置に設置する
多条エアー集束処理装置を設けろことにより交絡処理す
ることが可能ならしめたのである。
この場合毛羽探知器と巻取ビームの間に１対の駆動ロー
ラーを設は一定張力すなわちｏ、 ｏ ５ ｆ ／ｄ以
下、好ましくは０．０２〜０．０８ｆ／／ｄの張力を保
ちながら綾取りを行い、多条エアー集束処理装置にて、
交絡処理する方がより効果的で経済的である。張力が０
．０５ｆ／ｄを越えると交絡を付与する為のエアー消費
が高くなり、又交絡の均一性も劣る。又逆に０．０２Ｎ
／ｄ以下の１１％合は隣接する糸ともつれ現象が生じた
り、ストップ時にフロントローラー等へ巻き付く問題が
生じる。フロントローラーが有るＪ、！’！、合にはフ
ロントローラーと１対なるｈ：ｒ＜ 両ローラーを設置
しこの間で張力を一定に保つことも出来る。
ラーを設は一定張力すなわちｏ、 ｏ ５ ｆ ／ｄ以
下、好ましくは０．０２〜０．０８ｆ／／ｄの張力を保
ちながら綾取りを行い、多条エアー集束処理装置にて、
交絡処理する方がより効果的で経済的である。張力が０
．０５ｆ／ｄを越えると交絡を付与する為のエアー消費
が高くなり、又交絡の均一性も劣る。又逆に０．０２Ｎ
／ｄ以下の１１％合は隣接する糸ともつれ現象が生じた
り、ストップ時にフロントローラー等へ巻き付く問題が
生じる。フロントローラーが有るＪ、！’！、合にはフ
ロントローラーと１対なるｈ：ｒ＜ 両ローラーを設置
しこの間で張力を一定に保つことも出来る。
又この多条エアー集束処理装置のエアー譚は整経機のス
タート、ストップ憤招と連動させれば糸切れ、毛羽専に
よるストップ等に於いても連続的に安定した＋１５束゛
ｉ ４ ｉｆを行うことが可能となる。
タート、ストップ憤招と連動させれば糸切れ、毛羽専に
よるストップ等に於いても連続的に安定した＋１５束゛
ｉ ４ ｉｆを行うことが可能となる。
以下図面に基づいて説明する。
第２図は通常のノンサイジング織物整１ｆｌ＝ ’５２
の概要を示したもので、コツプ又はワインダー状に巻き
取ったフィラメント延伸糸（１）を織物設計に合わせて
９００本〜１２００本の範囲でクリールスタンド（２）
に立て、ガイド、ワッシャーテンサー又はリングテンサ
ー（図示せず）を経て、（３）のドロッパーを通り、（
４）の集束板後（５）のリードで横方向に経糸を揃えて
（６）のフロントローラー、（７）のリード、（８）の
毛羽発見器を通り各（９）〜ａ１のリードで一定の糸間
隔を保ちなからＯＤのワインディングローラーを経て＠
のビームに巻き取られる。この、ｔａ巻きビームを４本
から５本実合してルームビームとしウォータージェット
ルームに仕掛ける手順となる。
の概要を示したもので、コツプ又はワインダー状に巻き
取ったフィラメント延伸糸（１）を織物設計に合わせて
９００本〜１２００本の範囲でクリールスタンド（２）
に立て、ガイド、ワッシャーテンサー又はリングテンサ
ー（図示せず）を経て、（３）のドロッパーを通り、（
４）の集束板後（５）のリードで横方向に経糸を揃えて
（６）のフロントローラー、（７）のリード、（８）の
毛羽発見器を通り各（９）〜ａ１のリードで一定の糸間
隔を保ちなからＯＤのワインディングローラーを経て＠
のビームに巻き取られる。この、ｔａ巻きビームを４本
から５本実合してルームビームとしウォータージェット
ルームに仕掛ける手順となる。
一方経編に於いてもほぼ同様なる装置で巻き取ったビー
ムを４〜５本並べて編（：１へ仕掛ける。
ムを４〜５本並べて編（：１へ仕掛ける。
このウォータージェットルームの稼動率や簡ｔ４の稼動
率を高くする為に原糸シ！造段階の紡糸延伸工程でエア
ー集束処理装置にて交絡を与えるのが通常であるが前に
も述べた通り、かかる工ｆ＋’、ｉ！での交絡処理には
数多くの問題がある。第１図は本発明方法の一例を示す
説明図で、従来の整経機の巻き取りビームの直前で一対
の引き取りローラーａ１を設置しフロントローラー（６
）との間で張力が一定になるような速度比下Ｉこ於いて
毛羽発見器（８）の後のリード（９）から経糸を糸間隔
が５ ｔｎｙｇ以ととなるべく２層以上に綾取りを実施
しく第２図に於いては４層）各層に設けた多条エアー集
束処理装置０υにて交絡処理を行う。この際糸の間陥を
一定に且つ安定に保つべく多条エアー集束処理装置００
の前後にリードａｊ、αηとフリーローラー１１４）、
（１（Ｃを設ける。
率を高くする為に原糸シ！造段階の紡糸延伸工程でエア
ー集束処理装置にて交絡を与えるのが通常であるが前に
も述べた通り、かかる工ｆ＋’、ｉ！での交絡処理には
数多くの問題がある。第１図は本発明方法の一例を示す
説明図で、従来の整経機の巻き取りビームの直前で一対
の引き取りローラーａ１を設置しフロントローラー（６
）との間で張力が一定になるような速度比下Ｉこ於いて
毛羽発見器（８）の後のリード（９）から経糸を糸間隔
が５ ｔｎｙｇ以ととなるべく２層以上に綾取りを実施
しく第２図に於いては４層）各層に設けた多条エアー集
束処理装置０υにて交絡処理を行う。この際糸の間陥を
一定に且つ安定に保つべく多条エアー集束処理装置００
の前後にリードａｊ、αηとフリーローラー１１４）、
（１（Ｃを設ける。
多重に分層した経糸を再びＯａｔのリードで１居に戻し
０りの引き取りローラー、０υのワインディングローラ
ーを経てビームに巻き取る。
０りの引き取りローラー、０υのワインディングローラ
ーを経てビームに巻き取る。
トリコットの経糸に於いても全く同様で、フロントロー
ラー（６）が無い場合は（８）の毛羽発見器後に（１１
の引取りローラーと一対なるローラーを設けてその間に
て貌取りを実施し多条エアー集束処理装置を設けて整経
を行うことが出来る。
ラー（６）が無い場合は（８）の毛羽発見器後に（１１
の引取りローラーと一対なるローラーを設けてその間に
て貌取りを実施し多条エアー集束処理装置を設けて整経
を行うことが出来る。
上記の整経に於ける綾取りに於いて多条エアー集束処理
装置の糸通路孔間隔は製作面、作業性も考慮すると５朋
〜１５ｊｆｆが好ましく、８ＷｒＭ〜１０朋が最も好ま
しい範囲である。この多条エアー集束処理装置θｅの概
略を第３図に示す。
装置の糸通路孔間隔は製作面、作業性も考慮すると５朋
〜１５ｊｆｆが好ましく、８ＷｒＭ〜１０朋が最も好ま
しい範囲である。この多条エアー集束処理装置θｅの概
略を第３図に示す。
０３のリードで集束処理装置の糸通路孔と同ピツチで該
通路孔Ａへ導く。糸通路孔Ａの直径はど１編に使用する
フィラメント糸の繊度を考えると１．５〜２．０朋が適
正でありエアー通路孔Ｂも該糸通路孔に対し直角にスリ
ット状に開口し、且つデッドスペースをもたないように
糸通路孔に対しほぼ半分速切り込みを入れ、そのスリッ
ト開口部の流量が８．０ｋｑ／ｄの圧力で２．０ Ｎｍ
’／ｈｒ以下になるようにエアー通路孔のスリット巾を
設定し多重ホルダＣに平行に取りつけ交絡処理を行う。
通路孔Ａへ導く。糸通路孔Ａの直径はど１編に使用する
フィラメント糸の繊度を考えると１．５〜２．０朋が適
正でありエアー通路孔Ｂも該糸通路孔に対し直角にスリ
ット状に開口し、且つデッドスペースをもたないように
糸通路孔に対しほぼ半分速切り込みを入れ、そのスリッ
ト開口部の流量が８．０ｋｑ／ｄの圧力で２．０ Ｎｍ
’／ｈｒ以下になるようにエアー通路孔のスリット巾を
設定し多重ホルダＣに平行に取りつけ交絡処理を行う。
この交絡処理に使用するエアーは整経中に発生した毛羽
、糸切れによって整経機がストップしたり再起動する場
合と連動し、整経中の経糸に均一なる交絡が入るべくエ
アー供給源のコントロールを行う。
、糸切れによって整経機がストップしたり再起動する場
合と連動し、整経中の経糸に均一なる交絡が入るべくエ
アー供給源のコントロールを行う。
又使用するマルチフィラメントはナイロン６、ナイロン
６６、ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレ
フタレート、又はそれらの共重合ポリマーの延伸糸を用
いるが、ＰＯＹ、ＦＯＹも同様にして使用することも可
能である。
６６、ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレ
フタレート、又はそれらの共重合ポリマーの延伸糸を用
いるが、ＰＯＹ、ＦＯＹも同様にして使用することも可
能である。
又本発明の整経にて付与する交絡度は目的に応じて自由
に調節出来、通常織物のノンサイジング織物では１５〜
３Ｑａ／ｍであり、種馬の経糸は１０〜ｂ （発明の効果） 本発明の整経方法による効果はエアー消費量の低減と高
い均一なる抱合性フィラメント糸の確保に見るごとが出
来、従来のエアー消費量の約１／２〜１／８、交絡性の
変動率が従来の約１／８以下という画期的なる結果が得
られた。
に調節出来、通常織物のノンサイジング織物では１５〜
３Ｑａ／ｍであり、種馬の経糸は１０〜ｂ （発明の効果） 本発明の整経方法による効果はエアー消費量の低減と高
い均一なる抱合性フィラメント糸の確保に見るごとが出
来、従来のエアー消費量の約１／２〜１／８、交絡性の
変動率が従来の約１／８以下という画期的なる結果が得
られた。
これは従来の延撚機の巻取張力ゾーンの交絡処理やＰＯ
Ｙ、ＦＯＹ方式での交絡処理ではコツプ、ボビンの形状
やローラーへの巻付き、作業性等の問題を考えると巻取
張力を大巾にダウンさせて低流電で交絡処理することは
難しい。従って高い張力下のもと高圧高流量のエアーを
消費せざるを得なかったが本発明の方法では、１対のロ
ーラーを設置した整経機に於いて一斉に多数の巻き取ら
れた抱合性の無い糸を糸の収縮特性に合わせたフィード
率を持たせて一度にビーム単位で全く同一の条件下で交
絡処理出来る為、大巾に低い張力下で処理することが出
来る。
Ｙ、ＦＯＹ方式での交絡処理ではコツプ、ボビンの形状
やローラーへの巻付き、作業性等の問題を考えると巻取
張力を大巾にダウンさせて低流電で交絡処理することは
難しい。従って高い張力下のもと高圧高流量のエアーを
消費せざるを得なかったが本発明の方法では、１対のロ
ーラーを設置した整経機に於いて一斉に多数の巻き取ら
れた抱合性の無い糸を糸の収縮特性に合わせたフィード
率を持たせて一度にビーム単位で全く同一の条件下で交
絡処理出来る為、大巾に低い張力下で処理することが出
来る。
例えば従来の延撚機の巻取張力ゾーンで交絡を付与する
場合はナイロン、ポリエステルフィラメント糸では約ｏ
、ｔｆ／ｄの巻取張力が必要であり、又ＦＯＹ、ＰＯＹ
ではそれ以との張力となるのに比べ、本発明の方法では
０．０６〜０．０２ｆ／ｄの極めて低い張力下で処理出
来エアー必要量も当然中なくなる。
場合はナイロン、ポリエステルフィラメント糸では約ｏ
、ｔｆ／ｄの巻取張力が必要であり、又ＦＯＹ、ＰＯＹ
ではそれ以との張力となるのに比べ、本発明の方法では
０．０６〜０．０２ｆ／ｄの極めて低い張力下で処理出
来エアー必要量も当然中なくなる。
又それ以上の大きな効果は均一性の＋Ｆ？ｉい交絡糸を
直接ビーム状に巻き取ることが出来る点にある。
直接ビーム状に巻き取ることが出来る点にある。
従来の延撚機等の場合１台に１４０〜１８０ホジシヨン
あり、その張力を全部均一にすることは困難であり、又
機台間の調節も加えると条件的にもっと不利になる。
あり、その張力を全部均一にすることは困難であり、又
機台間の調節も加えると条件的にもっと不利になる。
さらにこれに要する設備費も数台の延撚ｄ、紡糸ｔｒ１
に１ポジシヨン毎に処理装置を取り付ける莫大なる設（
ｊ＋’ｔ ′ｌ’ｔ ｌこ比べ本発明の多条エアー集束
処理装置を一個所に数４１１取り付ける方法は極めて低
いものとなる。さらに作業性等も考えるとそのメリット
は１１川りし才りないものがある。
に１ポジシヨン毎に処理装置を取り付ける莫大なる設（
ｊ＋’ｔ ′ｌ’ｔ ｌこ比べ本発明の多条エアー集束
処理装置を一個所に数４１１取り付ける方法は極めて低
いものとなる。さらに作業性等も考えるとそのメリット
は１１川りし才りないものがある。
又従来の方式で得たフィラメント糸はコツプやボビンの
段階でその交絡度がナイロンフィラメント糸の７０デニ
ール１８フイラメントで５００本、フックドロップ法で
測定すると平均値で２２〜ｂを″６゛妬経のビームに巻
くと整経張力や表内層の変動によりビーム上ではもっと
バラツキが大きくなる。
段階でその交絡度がナイロンフィラメント糸の７０デニ
ール１８フイラメントで５００本、フックドロップ法で
測定すると平均値で２２〜ｂを″６゛妬経のビームに巻
くと整経張力や表内層の変動によりビーム上ではもっと
バラツキが大きくなる。
しかし本発明法で得たビーム上の交絡数は同様なる測定
で平均値２３〜２４ｎ／ｍ、変動率６〜１１％と（）め
て均斉度の高いものとなった。
で平均値２３〜２４ｎ／ｍ、変動率６〜１１％と（）め
て均斉度の高いものとなった。
（実施例）
以下実施例にて説明する。
実施例１
ナイロン６延伸糸７０／１８を１０５６本、フロントロ
ーラーと１対の駆動ローラー、並びにそのローラー間に
多条エアー集束処坤装置を設置した整経機（第２図タイ
プ）にて糸速４００ ｍ／ｍｉｎ。
ーラーと１対の駆動ローラー、並びにそのローラー間に
多条エアー集束処坤装置を設置した整経機（第２図タイ
プ）にて糸速４００ ｍ／ｍｉｎ。
ローラー間張力１．５ｆ、６層綾取り後エアー圧２．０
ｋＱ／ａｌで巻き取ったビーム１０本を合わせルー ム
ヒ−ムとしウォータージェットルームにて製織した。結
果は表１に示す如く粗巻きビームの交９絡度の変動率は
８．５と従来法に比べ極めて均斉で製織中の経糸の原因
による停台回数も約２回／日と低く製織稼動率も９８％
を越える良好なる結果が得られた。又得られた生機及び
加工圧の経筋等の品位も従来法を大きく上鍔るものであ
った。
ｋＱ／ａｌで巻き取ったビーム１０本を合わせルー ム
ヒ−ムとしウォータージェットルームにて製織した。結
果は表１に示す如く粗巻きビームの交９絡度の変動率は
８．５と従来法に比べ極めて均斉で製織中の経糸の原因
による停台回数も約２回／日と低く製織稼動率も９８％
を越える良好なる結果が得られた。又得られた生機及び
加工圧の経筋等の品位も従来法を大きく上鍔るものであ
った。
実施例２
ポリエステル延伸糸４０／１８を６１０本を実施例１と
同様なる装置を有するトリコット整経機にて糸速８００
ｍ／ｍｉｎ、ローラー間張力２．Ｏｆ、８層綾取り後
エアー圧１．５ｋＱ／Ｃ４で集束処理したビームを１０
本採取し＠機に仕掛は輻立てを行った ゛結果編立率
（Ｒ／Ｄ）が平均で２，０００以上となり通常の約８倍
以上の高い効果を示し同じ無欠点及取得率も９０％を越
えこれも従来の２倍近い、良好なる結果が得られた。
同様なる装置を有するトリコット整経機にて糸速８００
ｍ／ｍｉｎ、ローラー間張力２．Ｏｆ、８層綾取り後
エアー圧１．５ｋＱ／Ｃ４で集束処理したビームを１０
本採取し＠機に仕掛は輻立てを行った ゛結果編立率
（Ｒ／Ｄ）が平均で２，０００以上となり通常の約８倍
以上の高い効果を示し同じ無欠点及取得率も９０％を越
えこれも従来の２倍近い、良好なる結果が得られた。
表 −１
（１）交絡度は各粗巻ビームより４０本計４００本抜取
りフックドロップ法により測定した。
りフックドロップ法により測定した。
（２）生機・加工交の品位
Ａ・・・反射光・透過光仰反にて経筋経吊り等の欠点の
全く無いＢ・・・ 〃ｔｔ ／／ ／／
が僅かに見られる０・・・・反射光では経ｆｒ６
経吊りの欠点は無いが透過光で欠点が見られるＤ・・・
透過光では 〃 〃 反射光 ′Ｅ
・・・反射光・透過光で欠点が著しいもの表 −２ Ｆｉ組７４；：より１反約５２０ラツクス（Ｒ）とし糸
欠点による・停台回数（Ｄ）とした場合の日立長さ、従
って数値が高い程、稼動率も良く無欠点取得反数も多く
なる。
全く無いＢ・・・ 〃ｔｔ ／／ ／／
が僅かに見られる０・・・・反射光では経ｆｒ６
経吊りの欠点は無いが透過光で欠点が見られるＤ・・・
透過光では 〃 〃 反射光 ′Ｅ
・・・反射光・透過光で欠点が著しいもの表 −２ Ｆｉ組７４；：より１反約５２０ラツクス（Ｒ）とし糸
欠点による・停台回数（Ｄ）とした場合の日立長さ、従
って数値が高い程、稼動率も良く無欠点取得反数も多く
なる。
ｍ１図は本発明方法の一例を示す説明図であり、第２図
は通常のノンサイジングｎ物整紅ｎの概要を示すもので
、第８図は多条エアー集束処理装置の１１す略口である
。
は通常のノンサイジングｎ物整紅ｎの概要を示すもので
、第８図は多条エアー集束処理装置の１１す略口である
。
Claims (4)
- （１）織編用整経機の巻取ビームと毛羽探知器との間に
多条エアー集束処理装置と１対の駆動ローラーとを順次
設置して２層以上の綾取りを行なうと共に０．０５ｇ／
デニール以下の張力下整経用糸条に交絡を付与して巻取
ることを特徴とする合成繊維マルチフィラメントの整経
方法。 - （２）多条エアー集束処理装置のエアー供給の開閉は経
糸の糸切れ検出器、毛羽探知器、並びにビームの回転と
連動する特許請求の範囲第１項記載の方法。 - （３）フィラメントを構成する重合体がナイロン６、ナ
イロン６６、ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレ
ンテレフタレート又はそれらの共重合ポリマーである特
許請求の範囲第１項記載の方法。 - （４）多条エアー集束処理装置の糸通路孔は１．５〜２
φｍｍである特許請求の範囲第１項記載の方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20856184A JPS6189346A (ja) | 1984-10-03 | 1984-10-03 | 合成繊維マルチフイラメントの整経方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20856184A JPS6189346A (ja) | 1984-10-03 | 1984-10-03 | 合成繊維マルチフイラメントの整経方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6189346A true JPS6189346A (ja) | 1986-05-07 |
Family
ID=16558219
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20856184A Pending JPS6189346A (ja) | 1984-10-03 | 1984-10-03 | 合成繊維マルチフイラメントの整経方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6189346A (ja) |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS52148243A (en) * | 1976-03-18 | 1977-12-09 | Stockhausen Josef | Method and device for warping with partial warping beam |
| JPS5319698A (en) * | 1976-08-05 | 1978-02-23 | Masatoshi Kaneko | Slow dropping rescue device |
-
1984
- 1984-10-03 JP JP20856184A patent/JPS6189346A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS52148243A (en) * | 1976-03-18 | 1977-12-09 | Stockhausen Josef | Method and device for warping with partial warping beam |
| JPS5319698A (en) * | 1976-08-05 | 1978-02-23 | Masatoshi Kaneko | Slow dropping rescue device |
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