JPS6187788A - コ−クス製造方法 - Google Patents
コ−クス製造方法Info
- Publication number
- JPS6187788A JPS6187788A JP20965184A JP20965184A JPS6187788A JP S6187788 A JPS6187788 A JP S6187788A JP 20965184 A JP20965184 A JP 20965184A JP 20965184 A JP20965184 A JP 20965184A JP S6187788 A JPS6187788 A JP S6187788A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- coal
- coke
- blend
- lower limit
- bulk density
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Coke Industry (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、コークス特に高炉原料として好適な冶金用コ
ークスの製造方法に関するものである。
ークスの製造方法に関するものである。
近時高炉の大型化ならびに原料炭質の多様化に伴なって
、コークス製造に当っても、これに対処することが要望
されている。
、コークス製造に当っても、これに対処することが要望
されている。
これら要望に対して装入炭の嵩一度を溶加させてコーク
ス炉の生産性および生成コークスの品質を向上させ、よ
って低品位炭を利用しようとする試みが行なわれている
。
ス炉の生産性および生成コークスの品質を向上させ、よ
って低品位炭を利用しようとする試みが行なわれている
。
原料配合炭を圧密成型ケーキ装入法（以下スタンプチャ
ージ法という。）を用いる場合、従来の粉炭装入法に比
べその嵩密度増加効果にょシ、乾留後のコークス品質の
向上が可能となる。
ージ法という。）を用いる場合、従来の粉炭装入法に比
べその嵩密度増加効果にょシ、乾留後のコークス品質の
向上が可能となる。
、一般的にスタンプチャージ法で生成するコークスは、
通常法のそれと比べて、細粒化の傾向かあ ・る。
通常法のそれと比べて、細粒化の傾向かあ ・る。
これは嵩密度を増したため乾留過程にて軟化溶融し、コ
ークス化する時、亀裂発生が多くなるためと言われてい
るか、これを改善するために、配合炭に粉コークスの添
加あるいは特開昭５９−３８２７９号に開示されている
ように、配合炭中のマセラルグループの不活性成分と鉱
物質との和即ちトータルイナート（以下Ｔ、Ｉ。という
。）の調節によ〕コークス粒径の改善または潰裂強度の
向上をはかつているが、これらにはもう一つ重要なファ
クターである石炭の軟化溶融性（ギースラプラストメー
ターによる最高流動度ｄ、 ｄ、 ｐ、ｍ・用いる〇以
下ＭＦという。）と生成コークス特性との相関が明示さ
れてないので実操業での指針とはならない。
ークス化する時、亀裂発生が多くなるためと言われてい
るか、これを改善するために、配合炭に粉コークスの添
加あるいは特開昭５９−３８２７９号に開示されている
ように、配合炭中のマセラルグループの不活性成分と鉱
物質との和即ちトータルイナート（以下Ｔ、Ｉ。という
。）の調節によ〕コークス粒径の改善または潰裂強度の
向上をはかつているが、これらにはもう一つ重要なファ
クターである石炭の軟化溶融性（ギースラプラストメー
ターによる最高流動度ｄ、 ｄ、 ｐ、ｍ・用いる〇以
下ＭＦという。）と生成コークス特性との相関が明示さ
れてないので実操業での指針とはならない。
紙上の如くスタンプチャージ方式は、従来の粉炭装入法
に比べ、その嵩密度が増加し、乾留後のコークス品質の
向上が可能となシ、原料配合炭品位を従来法よシも下げ
られるというメリットがある。
に比べ、その嵩密度が増加し、乾留後のコークス品質の
向上が可能となシ、原料配合炭品位を従来法よシも下げ
られるというメリットがある。
一方スタンプチャージ方式の欠点である、生成 ゛コー
クスの細粒化を改善するなめに前述の如く種種の試みが
行なわれていたが本発明は、更に配合石炭のコークス化
特性特にη、 Ｔ、 Ｉユに加うるに石炭化度（ビトリ
ニットの平均反射率Ｒｏ ）について、配合炭の限界品
位を把握し、スタンプチャージ方式におけるコークス製
造法において、よシ有利なコークス製造法を確立するに
ある。
クスの細粒化を改善するなめに前述の如く種種の試みが
行なわれていたが本発明は、更に配合石炭のコークス化
特性特にη、 Ｔ、 Ｉユに加うるに石炭化度（ビトリ
ニットの平均反射率Ｒｏ ）について、配合炭の限界品
位を把握し、スタンプチャージ方式におけるコークス製
造法において、よシ有利なコークス製造法を確立するに
ある。
本発明者等は、配合石炭の成分■’、Ｔ、Ｉ。、更にＲ
ｏ について各種の配合を組み、これら配合炭につい
て焼成実験を重ねた結果スタンプチャージ方式によるコ
ークス製造方法において上記コークス化特性をパラメー
タとして原料配合炭の配合割合を決定することによって
本発明の目的を達成し得たものである。
ｏ について各種の配合を組み、これら配合炭につい
て焼成実験を重ねた結果スタンプチャージ方式によるコ
ークス製造方法において上記コークス化特性をパラメー
タとして原料配合炭の配合割合を決定することによって
本発明の目的を達成し得たものである。
本発明者等は種々の実験の結果から、石炭化度（Ｒｏ）
については、従来の粉炭装入法では嵩密度的１．１０乾
量Ｔ／ｉ以上でないとコークス冷間強度で好ましいＤＩ
、５＝９２．０以上のものは得られなかったが、スタン
プチャージすることによ’） Ｒｏ ＝１．００であれ
ば冷間強度ＤＩ、５＝ ９２．０付近に近ずくというこ
とを知見していた。また購入石炭構成からもＲＯ＝１．
００程度が実際的な適用“下限値とみて、石炭化度６に
ついてはｉ、ｏｏ一定とし、π及びＴ、 Ｉ、と冷間強
度との関連について後述する実施例に示す如き実験を行
なった。その結果（１） Ｔ、Ｉ、を３０％一定とし
ｌを１００囚。
については、従来の粉炭装入法では嵩密度的１．１０乾
量Ｔ／ｉ以上でないとコークス冷間強度で好ましいＤＩ
、５＝９２．０以上のものは得られなかったが、スタン
プチャージすることによ’） Ｒｏ ＝１．００であれ
ば冷間強度ＤＩ、５＝ ９２．０付近に近ずくというこ
とを知見していた。また購入石炭構成からもＲＯ＝１．
００程度が実際的な適用“下限値とみて、石炭化度６に
ついてはｉ、ｏｏ一定とし、π及びＴ、 Ｉ、と冷間強
度との関連について後述する実施例に示す如き実験を行
なった。その結果（１） Ｔ、Ｉ、を３０％一定とし
ｌを１００囚。
８０ （Ｂ） 、 ６０ （Ｃ）となるように原料配合
炭を調整し嵩密度を０．７３ （粉炭装入）〜１．１０
乾量麹まで変化させ、生成コークスの冷間強度ＤＩ、５
との関係を求めた結果第１図に示す如＜、Ｔ、Ｉｎ３［
］％程度ではＭＦ ６０ （ｃ）が下限である。
炭を調整し嵩密度を０．７３ （粉炭装入）〜１．１０
乾量麹まで変化させ、生成コークスの冷間強度ＤＩ、５
との関係を求めた結果第１図に示す如＜、Ｔ、Ｉｎ３［
］％程度ではＭＦ ６０ （ｃ）が下限である。
（２）ＭＦ＝１００（一定）とし、Ｔ、 Ｉ、を３ｏ％
′（９）、３５％＠、４０％ケ）となるように原料炭を
配合し）前項と同様に嵩密度を変化させ、生成コークス
の冷間強度ＤＩ、５との関係を求めた結果第２図に示す
如（Ｔ、Ｉ。の上限値は４０％であることが判明しｆｃ
。
′（９）、３５％＠、４０％ケ）となるように原料炭を
配合し）前項と同様に嵩密度を変化させ、生成コークス
の冷間強度ＤＩ、５との関係を求めた結果第２図に示す
如（Ｔ、Ｉ。の上限値は４０％であることが判明しｆｃ
。
後述する実施例の結果より明らかカ如く、スタンプチャ
ージすることによシ、何れの配合炭でも粉炭装入に比べ
て、生成コークスの冷間強度が向上している。然し嵩密
度は１．０５乾量Ｔ／ｉ以上になると、向上が止″！、
シ、下る傾向になる。これはある程度以上圧密にすると
、石炭の粒子間距離が近くなシすぎ、乾留時の膨張スト
レスが増大し、亀裂が多く発生し、コークス品質に悪影
響が出るものと思われる。
ージすることによシ、何れの配合炭でも粉炭装入に比べ
て、生成コークスの冷間強度が向上している。然し嵩密
度は１．０５乾量Ｔ／ｉ以上になると、向上が止″！、
シ、下る傾向になる。これはある程度以上圧密にすると
、石炭の粒子間距離が近くなシすぎ、乾留時の膨張スト
レスが増大し、亀裂が多く発生し、コークス品質に悪影
響が出るものと思われる。
比密度をむやみに増やすことは設備費も増大するので得
策ではないので嵩密度（乾量謔）は０．９０〜１．１０
程度好ましくは１．００〜１．０５あれば十分である。
策ではないので嵩密度（乾量謔）は０．９０〜１．１０
程度好ましくは１．００〜１．０５あれば十分である。
ｔｆＣ嵩密度１．００乾量Ｔ／ｍ’に圧密しＴ＊ＩＨ及
び冒を変化せしめた場合の生成コークス平均粒径は、実
炉配合炭（粉炭）の場合とＴ＠ ＩＢを４０％とした場
合のものが同程度であシ、Ｔ、Ｉｎがコークス粒度調整
に役立ち、従来スタンプチャージ方式の場合における細
粒化問題を解決しうるものでちる。
び冒を変化せしめた場合の生成コークス平均粒径は、実
炉配合炭（粉炭）の場合とＴ＠ ＩＢを４０％とした場
合のものが同程度であシ、Ｔ、Ｉｎがコークス粒度調整
に役立ち、従来スタンプチャージ方式の場合における細
粒化問題を解決しうるものでちる。
以上より本発明は、スタンプチャージ方式によるコーク
ス製造方法において、原料配合炭の成分適用下限値を石
炭化度（Ｒｏ）、石炭最高流動度（ＭＦ）及び石炭の不
活性成分及び鉱物質の和（Ｔ。
ス製造方法において、原料配合炭の成分適用下限値を石
炭化度（Ｒｏ）、石炭最高流動度（ＭＦ）及び石炭の不
活性成分及び鉱物質の和（Ｔ。
ｚｎ）の３つのパラメーターで管理するものであシ、よ
シ具体的には、原料配合炭の嵩密度０．９０〜１．１０
乾量υ讐の圧密成型ケーキを調整するに際し、原料配合
炭の成分適用下限値を、Ｔ、Ｉｎ２Ｏチ未満の場合Ｒｏ
： １、ｏ Ｏ！ＩＩＩＦ ： ６０及びＴ、 Ｉ。
シ具体的には、原料配合炭の嵩密度０．９０〜１．１０
乾量υ讐の圧密成型ケーキを調整するに際し、原料配合
炭の成分適用下限値を、Ｔ、Ｉｎ２Ｏチ未満の場合Ｒｏ
： １、ｏ Ｏ！ＩＩＩＦ ： ６０及びＴ、 Ｉ。
４０％以上の場合Ｒｏ ： １．００ 、 ＭＦ ：
１００として管理するコークス製造方法である。
１００として管理するコークス製造方法である。
以下次に実施例を示す。
第１表に示す如き実炉配合炭（粉炭装入）及び試験配合
炭Ａ、Ｂ、Ｃの配合割合、組成のものを粒度−”） ｗ
ｍ ８０％、水分９％に調整し、スタンプケーキの寸法
中３７５＋＋ｗＸ長９８５＝ｘ高８２０閣としそのケー
キ嵩密度を０．７３ （粉炭装入）〜１．１０乾量Ｔ〜
に変化させ、それぞれを２５０ｋｌ？電気炉で乾留し、
生成した夫々のコークス強度ＤＩ、５を測定し、この結
果を第１図に示す。
炭Ａ、Ｂ、Ｃの配合割合、組成のものを粒度−”） ｗ
ｍ ８０％、水分９％に調整し、スタンプケーキの寸法
中３７５＋＋ｗＸ長９８５＝ｘ高８２０閣としそのケー
キ嵩密度を０．７３ （粉炭装入）〜１．１０乾量Ｔ〜
に変化させ、それぞれを２５０ｋｌ？電気炉で乾留し、
生成した夫々のコークス強度ＤＩ、５を測定し、この結
果を第１図に示す。
なお試験配合炭の配合に当ってはＲ，〜１．００Ｔ、ｌ
ｎ＝３０％と一定とし、ガのみＡ＝１００、ｎ＝８０、
Ｃ＝６０とした。
ｎ＝３０％と一定とし、ガのみＡ＝１００、ｎ＝８０、
Ｃ＝６０とした。
また通常操業（粉炭装入）の実炉配合炭を２５０ｋｇ電
気炉で同条件で乾留した時のＤＩ、５＝ ９１．６を基
準値として第１図に図示した。
気炉で同条件で乾留した時のＤＩ、５＝ ９１．６を基
準値として第１図に図示した。
第１表 試験配合炭及び実炉配合炭の配合割合、成分第
１図に明らかな如（、Ｔ、Ｉｎ３０％程度ではＭＦ＝６
０（Ｃ配合）が下限値であると言える。
１図に明らかな如（、Ｔ、Ｉｎ３０％程度ではＭＦ＝６
０（Ｃ配合）が下限値であると言える。
次に、Ｅ及びＲ，を夫々１００及び１．００一定としＴ
・工。をＤ＝３０％Ｅ＝３５％ Ｆ＝４０％となるよう
に原料炭を配合した。その配合割合＠）及び各成分を第
２表に示す。
・工。をＤ＝３０％Ｅ＝３５％ Ｆ＝４０％となるよう
に原料炭を配合した。その配合割合＠）及び各成分を第
２表に示す。
第２表 試験配合炭の配合割合及び成分試験配合炭り、
Ｅ、Ｆについて前述のＡ、Ｂ、Ｃ配合と同様な乾留試験
を行ない、嵩密度と生成コークスのＤＩ、５との関係を
求めた。その結果を第２図に示す。
Ｅ、Ｆについて前述のＡ、Ｂ、Ｃ配合と同様な乾留試験
を行ない、嵩密度と生成コークスのＤＩ、５との関係を
求めた。その結果を第２図に示す。
第２図に明らかな如く、Ｔ、ｌｎ＝４０％（Ｆ配合）が
上限値であると言える。即ちＴ、Ｉユを４０％とする場
合にはＭＦは１００を必要とすることを示している。
上限値であると言える。即ちＴ、Ｉユを４０％とする場
合にはＭＦは１００を必要とすることを示している。
次に嵩密度１．００乾愈謔でのそれぞれの生成コークス
の平均粒径と比較例として実炉配合炭を同じ２５０ｋｌ
？＄気炉で乾留した生成コークスの平均粒径を第３表に
示す。
の平均粒径と比較例として実炉配合炭を同じ２５０ｋｌ
？＄気炉で乾留した生成コークスの平均粒径を第３表に
示す。
第３表 生成コークスの平均粒径（鰭）第３表は乾式消
火したもののデーターであるが、Ｔ、 Ｉｎを４０％に
し次ものが実炉配合炭（粉炭装入）と同程度であシ、Ｔ
ｏ Ｉｎがコークス粒度肌整に有益であることを示して
いる。
火したもののデーターであるが、Ｔ、 Ｉｎを４０％に
し次ものが実炉配合炭（粉炭装入）と同程度であシ、Ｔ
ｏ Ｉｎがコークス粒度肌整に有益であることを示して
いる。
本発明は、スタンプチャージ方式によシ配合炭を圧密に
し嵩比重を上昇せしめ、従来のスタンプチャージの欠点
である細粒化防止ならびに原料配合炭を石炭化度（Ｒｅ
）、石炭最高流動度（ＭＦ）及び石炭の不活性成分及び
鉱物質の和（Ｔ、Ｉｎ）の３つのパラメータで管理する
ことによシ、従来粉炭装入時と変らぬ冷間強度の生成コ
ークスを製造しうるものである。
し嵩比重を上昇せしめ、従来のスタンプチャージの欠点
である細粒化防止ならびに原料配合炭を石炭化度（Ｒｅ
）、石炭最高流動度（ＭＦ）及び石炭の不活性成分及び
鉱物質の和（Ｔ、Ｉｎ）の３つのパラメータで管理する
ことによシ、従来粉炭装入時と変らぬ冷間強度の生成コ
ークスを製造しうるものである。
更に上記パラメーターで決定する原料炭配合割合によシ
、有利な価格の原料炭の使用を可能としコークス品質な
らび生産性の向上と生産コストの低摩なコークス製造方
法を提供するものである。
、有利な価格の原料炭の使用を可能としコークス品質な
らび生産性の向上と生産コストの低摩なコークス製造方
法を提供するものである。
第１図はＴ−Ｉｎを一定とし度を変動した場合の嵩密度
とＤＩ、５との関係グラフ、第２図はＭＦを一定としＴ
＊４ｎを変動した場合の嵩密度とＤ１１５との関係グラ
フである。
とＤＩ、５との関係グラフ、第２図はＭＦを一定としＴ
＊４ｎを変動した場合の嵩密度とＤ１１５との関係グラ
フである。
Claims (2)
- （１）スタンプチャージ方式によるコークス製造方法に
おいて、原料配合炭の成分適用下限値を、石炭化度（＠
Ｒ＠＿０）、石炭最高流動度（ＭＦ）及び石炭の不活性
成分及び鉱物質の和（Ｔ、Ｉｎ）の３つのパラメータで
管理することを特徴とするコークス製造方法。 - （２）前記原料配合炭を、嵩密度０．９０〜１．１０乾
量Ｔ／ｍ＾３の圧密成型ケーキに調製する場合において
、前記原料配合炭の成分適用下限値を、Ｔ・Ｉｎ４０％
未満の場合＠Ｒ＠＿０：１．００、ＭＦ：６０及びＴ・
Ｉｎ４０％以上の場合＠Ｒ＠＿０：１．００、ＭＦ：１
００として管理することを特徴とする特許請求の範囲第
１項記載のコークス製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20965184A JPS6187788A (ja) | 1984-10-08 | 1984-10-08 | コ−クス製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20965184A JPS6187788A (ja) | 1984-10-08 | 1984-10-08 | コ−クス製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6187788A true JPS6187788A (ja) | 1986-05-06 |
Family
ID=16576330
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20965184A Pending JPS6187788A (ja) | 1984-10-08 | 1984-10-08 | コ−クス製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6187788A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2001029151A1 (fr) * | 1999-10-20 | 2001-04-26 | Kawasaki Steel Corporation | Coke hautement reactif et hautement resistant pour haut fourneau et son procede de production |
-
1984
- 1984-10-08 JP JP20965184A patent/JPS6187788A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2001029151A1 (fr) * | 1999-10-20 | 2001-04-26 | Kawasaki Steel Corporation | Coke hautement reactif et hautement resistant pour haut fourneau et son procede de production |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP4879706B2 (ja) | 高炉用コークスの製造方法 | |
| JPH10273672A (ja) | 粒度の大きいコークスの製造できるコークス炉への石 炭装入方法 | |
| CN110982548B (zh) | 一种炼焦煤料的备煤方法 | |
| JP5011956B2 (ja) | フェロコークスおよび焼結鉱の製造方法 | |
| JPS6187788A (ja) | コ−クス製造方法 | |
| JP5686052B2 (ja) | コークスの製造方法 | |
| JPH11181441A (ja) | 冶金用コークスの製造方法 | |
| US2780536A (en) | Flue-dust sinter and method of manufacture | |
| JPH04309592A (ja) | 高炉用コークスの製造法 | |
| JP3552510B2 (ja) | コークスの製造方法 | |
| JPS6040192A (ja) | 冶金用コ−クスの製造方法 | |
| JPS6047095A (ja) | 冶金用コ−クスの製造方法 | |
| JPS6113517B2 (ja) | ||
| JP4695244B2 (ja) | コークス製造方法 | |
| JP5768726B2 (ja) | コークスの製造方法 | |
| JP2001303066A (ja) | コークス炉装入用石炭の粒度調整方法 | |
| JPH0260711B2 (ja) | ||
| JP7047616B2 (ja) | コークスの製造方法 | |
| JPH1121561A (ja) | 高炉用コークスの製造方法 | |
| JP2001115168A (ja) | 冶金用コークスの製造方法 | |
| JP2006022150A (ja) | 石炭のコークス炉装入方法 | |
| JPS6023479A (ja) | 粉コ−クスの副生を主眼とする冶金用コ−クスの製造方法 | |
| US2808326A (en) | Method of melting ferrous metals | |
| JPS61106691A (ja) | 冶金用コ−クスの製造方法 | |
| JPH0218359B2 (ja) |